По страницам «Welding Journal»
Збережено в:
| Дата: | 2009 |
|---|---|
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Russian |
| Опубліковано: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2009
|
| Назва видання: | Автоматическая сварка |
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/100740 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | По страницам «Welding Journal» // Автоматическая сварка. — 2009. — № 4 (672). — С. 60-61. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
irk-123456789-100740 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
irk-123456789-1007402016-05-27T03:02:59Z По страницам «Welding Journal» Краткие сообщения 2009 Article По страницам «Welding Journal» // Автоматическая сварка. — 2009. — № 4 (672). — С. 60-61. — рос. 0005-111X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/100740 ru Автоматическая сварка Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Russian |
| topic |
Краткие сообщения Краткие сообщения |
| spellingShingle |
Краткие сообщения Краткие сообщения По страницам «Welding Journal» Автоматическая сварка |
| format |
Article |
| title |
По страницам «Welding Journal» |
| title_short |
По страницам «Welding Journal» |
| title_full |
По страницам «Welding Journal» |
| title_fullStr |
По страницам «Welding Journal» |
| title_full_unstemmed |
По страницам «Welding Journal» |
| title_sort |
по страницам «welding journal» |
| publisher |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| publishDate |
2009 |
| topic_facet |
Краткие сообщения |
| url |
http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/100740 |
| citation_txt |
По страницам «Welding Journal» // Автоматическая сварка. — 2009. — № 4 (672). — С. 60-61. — рос. |
| series |
Автоматическая сварка |
| first_indexed |
2025-07-07T09:14:30Z |
| last_indexed |
2025-07-07T09:14:30Z |
| _version_ |
1836978977444462592 |
| fulltext |
M. I. Onsoien, M. M’Hamdi and A. Mo.
ДИАГРАММА ССТ ДЛЯ МОРСКИХ ТРУБОПРОВОДОВ ИЗ СТАЛИ Х70
С помощью дилатометрии и металлографических анали-
зов представлена схема превращений при непрерывном ох-
лаждении (ССТ) типичная для металла ЗТВ при сварочных
работах с относительно быстрым нагревом до 1200 °С при-
менительно к морским трубопроводам из стали марки Х70
с учетом коэффициентов линейного теплового расширения
для фаз аустенита и бейнита. Для выполнения этих работ
был построен дилатометр. Для сравнения сталь также была
испытана на промышленном дилатометре, который исполь-
зует более крупные образцы, чем лабораторный дилатометр.
Необходимость использования относительно небольших ди-
латометрических образцов с целью уменьшения неточности,
связанной с температурными градиентами, была обоснована
с помощью математического моделирования, показывающе-
го, что цилиндрические образцы длиной 20 мм и диаметром
3 мм являются достаточно маленькими и вполне приемле-
мыми.
F. F. Noecker II and J. N. DuPont. МЕТАЛЛУРГИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ РАСТРЕСКИВАНИЯ
(ПРОВАЛА ПЛАСТИЧНОСТИ) В СПЛАВАХ НА Ni-ОСНОВЕ: Ч. I
Сплав 690 (А690) является сплавом системы Ni–Cr–Fe с
хорошим сопротивлением общей и локальной коррозии и
растрескиванию относительно коррозии под напряжением.
Однако сопутствующий сплаву присадочный материал FM52
для сплава А690, как утверждают некоторые исследователи,
проявляет склонность к растрескиванию (провалу пластич-
ности), которая ограничивает его широкое использование для
соединения. Испытание горячей пластичности на установке
Gleeble® использовали для оценки склонности к растрески-
ванию деформируемого сплава 600 (А600) и А690 вместе с
их сопутствующими присадочными материалами 82Н
(FM82H) и FM52 по всей ветви нагрева и охлаждения, мо-
делирующего тепловой цикл сварки. Выполнено сравнение
как макроскопического механического измерения (пластич-
ность и предел прочности при растяжении), так и микроско-
пического измерения (нормированная длина трещины). На-
ибольшее сопротивление растрескиванию наблюдалось в об-
разцах сплавов А600 и А690 во время нагрева, трещин в них
не образовывалось, даже если образцы разрушались. Обна-
ружено, что А690 и FM52 формируют промежуточный про-
вал пластичности и растрескивание при охлаждении, что со-
ответствовало увеличению длины трещины растрескивания
по отношению к длине границы зерна. Трещины в области
провала в основном были ориентированы под углом 45° к
оси растяжения и имели вид клина, что указывает на сдвиг
границы зерна. Горячая пластичность и сопротивление рас-
трескиванию FM82H оставались высокими на протяжении
всего теплового цикла. Склонность к растрескиванию в FM52
и FM82Н снизилась, когда тепловой цикл был трансформи-
рован на активирование выделения межзеренных карбидов.
Эти межзеренные карбиды выступают в качестве средства
для снижения склонности к растрескиванию путем ограни-
чения сдвига границы зерна. Более детально микроструктур-
ная обработка и микрохимическая оценка во время теплового
цикла и их влияние на механизм (ы) растрескивания будут
описаны во второй части статьи.
Проведенные исследования указывает на то, что области
металла сварного соединения, подвергнутые промежуточ-
ным перегревам, когда пиковая температура превышает тем-
пературу растворения промежуточных карбидов, будут под-
вержены растрескиванию. Предполагается, что области, наг-
ретые выше температуры растворения карбидов, но ниже
температуры ликвидуса, станут более уязвимы для растрес-
кивания. Размер этой уязвимой области металла соединений
можно уменьшить при помощи формирования межзеренных
выделений, которые являются стабильными при более высо-
кой температуре, как, например, в случае с NbC, который
формируется при применении присадочного материала
FM82H.
Растрескивание (провал пластичности) образуется в ос-
новном вдоль границ зерна, ориентированного под углом 45°
по отношению к оси растяжения. Это указывает на то, что
сдвиг границы зерна играет роль в растрескивании. Более
того, трещины наблюдаются при температурах выше темпе-
ратуры растворения карбида М23С6 для FM52 (1149 °С) в
обоих случаях как при нагреве, так и при охлаждении. Это
можно объяснить сдвигом границы зерна, а не существую-
щей гипотезой о растрескивании, вызванном пограничными
выделениями, так как при 1148 °С карбиды М23С6 в FM52,
во-первых, не присутствуют, а во-вторых, не предполагается,
что они образуются во время испытания на горячую плас-
тичность, поскольку температура испытания выше темпера-
туры растворения М23С6 (1136 °С). Дальнейшие исследо-
вания механизма растрескивания (провала пластичности) и
влияния микроструктурных условий на склонность к раст-
рескиванию будут обсуждаться во второй части статьи.
ПО СТРАНИЦАМ ЖУРНАЛА
«WELDING JOURNAL»
2009, № 1
60 4/2009
Jose E. Ramirez. ОЦЕНКА МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ МЕТАЛЛА ШВА
ИЗ ВЫСОКОПРОЧНОЙ СТАЛИ
Основной импульс в развитии высокопрочных сталей
(ВПС) был обусловлен необходимостью повышения их проч-
ности, увеличения вязкости и улучшения свариваемости. Вы-
сокопрочные стали с пределом текучести 450 МПа (Х70) и
550 МПа (Х80) все больше и больше используются в различ-
ных конструкциях, что сопровождается возможностью при-
менения более тонкостенных секций и соответственно к сни-
жению массы конструкции и экономии средств на их изго-
товление. Дополнительное совершенствование химического
состава и методик обработки привело к разработке и испы-
танию более высокопрочных сталей типа Х100 и Х120. В
результате для получения металла шва с механическими
свойствами в значительной степени эквивалентными меха-
ническим свойствам основного металла все время необходи-
мы новые усилия по совершенствованию сварочных процес-
сов и сварочных материалов. Для достижения положитель-
ного результата необходимо правильное понимание
взаимосвязи химических и микроструктурных свойств в ме-
талле шва ВПС.
Рассмотрены характеристики растяжения, ударной вязкости
по Шарпи и вязкости раскрытия в вершине трещины металла
швов ВПС, позволившие сделать следующие выводы:
углеродный эквивалент СЕIIW обеспечивает хорошую
взаимосвязь между химическим составом, микроструктурой,
и механическими свойствами металла шва при растяжении;
предел текучести находится в диапазоне между 670 и
1030 МПа. Металл шва с пределом текучести 1030 МПа был
получен при помощи сварочных материалов Е120Х;
пластичность и относительное удлинение снижаются с
повышением прочности. Относительные удлинения 13 и 3 %
наблюдались в металле шва, наплавленном при помощи со-
ответственно сварочных материалов Е100Х и Е120Х;
металл швов демонстрирует различное поведение удара
по Шарпи. Температура перехода из вязкого состояния в
хрупкое наплавленного металла шва находится в диапазоне
от –35 до 170 °С;
вязкость раскрытия в вершине трещины металлов шва
при –10 °С демонстрирует большое количество рассеивания
и колеблется от 0,01 до 0,62 мм. Предел текучести не имеет
четкого влияния на вязкость раскрытия в вершине трещины.
Уровень кислорода, углерода и азота в металле шва значи-
тельно влияет на вязкость раскрытия в вершине трещины
металла шва;
наилучшая вязкость раскрытия трещины наблюдалась в
металле шва с уровнями кислорода, углерода и азота, кото-
рые колеблются в диапазоне от 260 до 360, 0,0055…0,068 и
40…140 промилей соответственно. В основном наилучшая
вязкость раскрытия трещины шва была получена при исполь-
зовании дуговых процессов сварка с использованием защи-
тых газов;
изменчивость удара по Шарпи и вязкости ВРТ металла
швов, которые наплавлены при помощи определенных сва-
рочных материалов и сварочного процесса, были связаны с
квалификацией сварщика, расположением образцов для ис-
пытания по отношению к общему размещению шва, и к
расположению зазора в образце для испытания по отноше-
нию к центральной линии шва.
УЛУЧШЕНИЕ ШВОВ, ПОЛУЧЕННЫХ ДУГОВОЙ СВАРКОЙ
ПЛАВЯЩИМСЯ ЭЛЕКТРОДОМ В СРЕДЕ ЗАЩИТНОГО ГАЗА
Хотя иногда кажется, что это относится к области ал-
химии, на самом деле, нет ничего мистического или волшеб-
ного в создании хорошего шва, полученного дуговой сваркой
плавящимся электродом в среде защитного газа. Хороший
шов является результатом надлежащим образом работающе-
го оборудования, хорошей методики и хорошей настройки
оборудования для конкретных применений.
Если один из этих трех элементов не на должном уровне,
результатом, почти всегда, будет являться плохой шов. С
позиции оборудования, пистолет для газоэлектрической
сварки плавящимся электродом в среде защитного газа и
расходные материалы часто не рассматриваются как крити-
ческие элементы в процессе создания высококачественных
швов. Тем не менее, являясь наиболее манипулируемыми
частями оборудования и ближе всего расположенными к ду-
ге, пистолет и расходные материалы подвергаются продол-
жительным механическим и тепловым деформациям.
Двумя основными элементами, которые гарантируют,
что пистолет и расходные материалы не препятствуют воз-
можности создания высококачественных швов, полученных
при помощи дуговой сварки плавящимся электродом в среде
защитного газа, являются надлежащее техническое обслужи-
вание пистолета и правильное определение и устранение не-
исправностей при их появлении.
Конечно же, никакие профилактические меры не способ-
ны остановить проблему появления неисправностей. Таким
образом, если возникает проблема, необходимо идентифици-
ровать и исправить ее причину. Часто, одна и та же проблема,
такая как неустойчивая подача проволоки, может иметь нес-
колько причин ее появления. В таких случаях, правильным
является выполнение действий по поиску неисправностей
начиная с самых простых элементов для последующей про-
верки наиболее сложных.
Например, направляющая и контактный наконечник мо-
гут являться источниками нестабильной подачи проволоки.
Проверка направляющей занимает приблизительно в 20 раз
больше времени, чем контактного наконечника, то есть це-
лесообразно начать с контактного наконечника и только по-
том проверить направляющую, если необходимо. Вот нес-
колько наиболее распространенных неисправностей, которые
возникают в результате ненадлежащей работы пистолета или
сварочных материалов: проволока не подается — оплавление
контактного наконечника, нестабильная подача проволоки;
следствие — нестабильное горение дуги, появление порис-
тости.
4/2009 61
|