Особенности использования водородно-кислородного пламени при газопламенной обработке металлов

Обобщены особенности использования водородно-кислородного пламени, полученного в результате сжигания смеси, производимой электролизно-водными генераторами, при газопламенной обработке материалов. Показана возможность регулирования восстановительного потенциала пламени продуктов сгорания по отношению...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2009
Автори:	Корж, В.Н., Попиль, Ю.С.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2009
Назва видання:	Автоматическая сварка
Теми:	Научно-технический раздел
Онлайн доступ:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/100821
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Особенности использования водородно-кислородного пламени при газопламенной обработке металлов / В.Н. Корж, Ю.С. Попиль // Автоматическая сварка. — 2009. — № 5 (673). — С. 24-28. — Бібліогр.: 10 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-100821
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1008212016-05-28T03:02:07Z Особенности использования водородно-кислородного пламени при газопламенной обработке металлов Корж, В.Н. Попиль, Ю.С. Научно-технический раздел Обобщены особенности использования водородно-кислородного пламени, полученного в результате сжигания смеси, производимой электролизно-водными генераторами, при газопламенной обработке материалов. Показана возможность регулирования восстановительного потенциала пламени продуктов сгорания по отношению к железу и полной тепловой мощности за счет насыщения смеси углеводородными добавками. Peculiarities of utilization of hydrogen-oxygen flame in flame treatment of materials are generalized, the flame being formed by combustion of a mixture produced by electrolysis-water generators. The study shows that it is possible to regulate the reduction potential of the combustion product flame with respect to iron, and control the overall thermal power due to saturation of the mixture with hydrocarbon additions. 2009 Article Особенности использования водородно-кислородного пламени при газопламенной обработке металлов / В.Н. Корж, Ю.С. Попиль // Автоматическая сварка. — 2009. — № 5 (673). — С. 24-28. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 0005-111X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/100821 621.791.925 ru Автоматическая сварка Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Научно-технический раздел Научно-технический раздел
spellingShingle	Научно-технический раздел Научно-технический раздел Корж, В.Н. Попиль, Ю.С. Особенности использования водородно-кислородного пламени при газопламенной обработке металлов Автоматическая сварка
description	Обобщены особенности использования водородно-кислородного пламени, полученного в результате сжигания смеси, производимой электролизно-водными генераторами, при газопламенной обработке материалов. Показана возможность регулирования восстановительного потенциала пламени продуктов сгорания по отношению к железу и полной тепловой мощности за счет насыщения смеси углеводородными добавками.
format	Article
author	Корж, В.Н. Попиль, Ю.С.
author_facet	Корж, В.Н. Попиль, Ю.С.
author_sort	Корж, В.Н.
title	Особенности использования водородно-кислородного пламени при газопламенной обработке металлов
title_short	Особенности использования водородно-кислородного пламени при газопламенной обработке металлов
title_full	Особенности использования водородно-кислородного пламени при газопламенной обработке металлов
title_fullStr	Особенности использования водородно-кислородного пламени при газопламенной обработке металлов
title_full_unstemmed	Особенности использования водородно-кислородного пламени при газопламенной обработке металлов
title_sort	особенности использования водородно-кислородного пламени при газопламенной обработке металлов
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
publishDate	2009
topic_facet	Научно-технический раздел
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/100821
citation_txt	Особенности использования водородно-кислородного пламени при газопламенной обработке металлов / В.Н. Корж, Ю.С. Попиль // Автоматическая сварка. — 2009. — № 5 (673). — С. 24-28. — Бібліогр.: 10 назв. — рос.
series	Автоматическая сварка
work_keys_str_mv	AT koržvn osobennostiispolʹzovaniâvodorodnokislorodnogoplameniprigazoplamennojobrabotkemetallov AT popilʹûs osobennostiispolʹzovaniâvodorodnokislorodnogoplameniprigazoplamennojobrabotkemetallov
first_indexed	2025-07-07T09:23:02Z
last_indexed	2025-07-07T09:23:02Z
_version_	1836979516798402560
fulltext	УДК 621.791.925 ОСОБЕННОСТИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ВОДОРОДНО-КИСЛОРОДНОГО ПЛАМЕНИ ПРИ ГАЗОПЛАМЕННОЙ ОБРАБОТКЕ МЕТАЛЛОВ В. Н. КОРЖ, д-р техн. наук, Ю. С. ПОПИЛЬ, канд. техн. наук (НТУУ «Киевский политехнический институт») Обобщены особенности использования водородно-кислородного пламени, полученного в результате сжигания смеси, производимой электролизно-водными генераторами, при газопламенной обработке материалов. Показана возмож- ность регулирования восстановительного потенциала пламени продуктов сгорания по отношению к железу и полной тепловой мощности за счет насыщения смеси углеводородными добавками. К л ю ч е в ы е с л о в а : газопламенное напыление покры- тий, водородно-кислородная смесь, струя газа, ламинарное и турбулентное течение, ядро факела, зона догорания, геометрия пламени, распределение температуры, скорость струи Несмотря на то, что электрические способы сварки плавлением и давлением преобладают в сварочном производстве, газовая сварка, пайка, газотермичес- кая резка и газопламенное напыление покрытий ис- пользуются также достаточно широко. В связи со все возрастающим дефицитом карбида кальция и углеводородных горючих газов-заменителей ацети- лена, пропана, бутана, природного и других газов, возникает проблема поиска альтернативных горю- чих газов для газопламенной обработки матери- алов (ГПОМ). Одним из газов-заменителей ацетилена явля- ется водород — экологически чистый и возоб- новляемый источник энергии. Однако его исполь- зование в качестве заменителя ацетилена не по- лучило до настоящего времени широкого расп- ространения в связи с ограниченными данными о технологических возможностях водородно-кис- лородного пламени (ВКП). Более низкие теплот- ворная способность и температура пламени во- дорода по сравнению с ацетилено-кислородным, а также его взрывоопасность и наличие эксплу- атационных и транспортных расходов на содер- жание баллонного хозяйства сдерживали приме- нение этого газа. Появление мобильных элект- ролизно-водных генераторов (ЭВГ), позволя- ющих получать горючую смесь непосредственно на рабочем месте без расходов на содержание бал- лонного хозяйства и при существенном снижении транспортных расходов, инициировало проведе- ние исследований возможности использования во- дорода при ГПОМ. В настоящей работе обобщены результаты многолетнего труда коллектива сварочного фа- культета НТУУ «Киевский политехнический ин- ститут» в области создания новых ресурсосбере- гающих технологий, в частности, создания и внед- рения технологических процессов газопламенной сварки, резки, пайки, нанесения покрытий с за- меной ацетилена водородно-кислородной смесью (ВКС), производимой ЭВГ. Особенностью ВКС является то, что соотно- шение между объемом кислорода VO 2 и водорода VH 2 в смеси, полученной электролитическим раз- ложением воды 2Н2О = 2Н2 + О2, постоянное и равно β = VO 2 ⁄ VH 2 = 0,5. При таком соотношении компонентов смеси пламя имеет окислительный потенциал. Для достижения нормального или на- углероживающего характера горения пламени предложены устройства [1, 2] в которых проис- ходит разделение ВКС, производимой ЭВГ, на два потока, один из которых остается чистым, а другой проходит через барботер с жидким углеводородным соединением (например, с бензином, спиртом и др.). Оба потока смеси подаются на ниппеля сварочной горелки, характер горения пламени регулируется изменением соотношения этих потоков с помощью соответствующих вентилей горелки. Исследования состава продуктов горения ВКС проводили на экспериментальной установке Ин- ститута газа НАН Украины путем отбора проб зондом Грея в ядре факела пламени, на границе ядра и за ядром с учетом фактической темпера- туры газов. В зависимости от состава и расхода исходной горючей смеси возможен рост восста- новительного потенциала продуктов горения по сравнению с расплавленным металлом за счет уве- личения в них содержания водорода и оксида уг- лерода [3]. Окислительная способность пламени, которая определяется по диаграммам равновесия водорода и оксида углерода с оксидами железа и железом, для нейтрального по отношению к расплавлен- ному в сварочной ванне железу соответствует со- отношениям в продуктах горения пламени по во-© В. Н. Корж, Ю. С. Попиль, 2009 24 5/2009 дороду (43 об. % H2 и 57 об. % H2O) и углероду (83 об. % CO и 17 об. % CO2) [4]. В составе продуктов горения ВКС, произво- димой ЭВГ, с постоянным соотношением кисло- рода к водороду в смеси β = 0,5, суммарное со- держание водорода H2 + [H] в диссоциированных продуктах горения — менее 40 об. %, что под- тверждает окислительный характер горения пла- мени. Добавление к указанным в ВКС паров уг- леводородных соединений (от общего объема сме- си паров бензина около 4…5 %), этилового спир- та (более 14…16 %) или ацетона (14…25 %) обес- печивает в диссоциированных продуктах горения суммарное содержание водорода H2 + [H] в сис- теме H2– 45…50 об. % H2O и оксида углерода в CO–84…90 об. % CO2. При таком содержании во- дорода и оксида углерода в диссоциированных продуктах горения возможно восстановление ок- сида железа в сварочной ванне. При этом в дис- социированных продуктах горения производимой ЭВГ смеси, обогащенной парами углеводородных соединений, имеется свободный кислород, кото- рый появился в результате подсоса воздуха и тер- мической диссоциации продуктов горения. Сум- марное содержание свободного кислорода O2 + + [O] в диссоциированных продуктах горения нормального сварочного пламени ВКС с парами бензина составляет 7…12 об. %, с парами спирта — 12…16 об. %, с парами ацетона — 5…7 об. %. Наличие в продуктах горения свободного кисло- рода требует дополнительного легирования при- садочной проволоки раскислителями. С помощью добавления в ВКС паров углево- дородных соединений при ее постоянном расходе можно регулировать тепловую мощность ВКП (при сжигании 1 м3 она составляет 6,75 МДж). До- бавление в ВКС 5,5 % паров бензина при сжи- гании того же объема горючей смеси увеличивает тепловую мощность до 17,15 МДж, что почти в 2,7 раза больше по сравнению с пламенем чистой ВКС. В случае добавления в ВКС 16 об. % паров этилового спирта при сжигании того же объема горючей смеси тепловая мощность составляет 14,7 МДж. Таким образом, путем добавления в ВКС паров углеводородных соединений можно регулировать характер горения пламени, а также повышать его тепловую мощность. При газопламенной обработке металлов, как правило, используют факельный способ сжигания химически однородных газовых смесей благодаря специальным сварочным горелкам и резакам ин- жекторного и безынжекторного типов. Для фа- кельного горения характерно наличие стационар- ного пламени более или менее правильной формы, которая зависит от типа горелки, степени сме- шения горючего с окислителем и характера тече- ния струи. На рис. 1 приведена схема факела ацетилено- кислородного пламени газосварочной горелки. Область Lя, занимаемая начальной границей пла- мени, называется зоной воспламенения струи или ядром факела, область Lд, где завершается процесс горения, называется зоной догорания. Из теории горения известно [5], что в случае ламинарного течения ядро факела очерчено резко и ширина нормального фронта пламени мала. Это область λн, расположенная между двумя повер- хностями, где начинаются и заканчиваются хи- мические реакции, происходящие в результате на- личия кислорода в смеси, и имеет место повы- шение температуры от ее начального значения Tн до максимальной адиабатической температуры горения Tг. Так, при использовании водородно- кислородных смесей 2Н–О2 она равна 0,128 мм, метано-кислородных смесей CH4–2О2 — 0,24 мм, ацетилено-воздушных C2H2–воздух — 0,71 мм [6]. В сварочном производстве зону нормального распространения пламени λн называют средней зоной пламени. На ее конце температура продук- тов горения достигает максимума, а затем начи- нает уменьшаться. При турбулентном течении средняя зона пла- мени λн размыта, она отличается значительной толщиной, что усложняет расчет Lя, поскольку ее значения зависят от процесса распространения пламени от периферии к центру, т. е. от скорости распространения фронта турбулентного течения. Длина зоны догорания Lд, расположенной меж- ду средней зоной и концом факела пламени (гра- ницей полного сгорания), в основном зависит от кинетических свойств горючей смеси. Эффективность процесса сгорания в целом оп- ределяется общей длиной факела пламени Lф = Lя + λн + Lд. (1) Рис. 1. Схема факела ацетилено-кислородного пламени (а) и распределение температуры по длине факела (б): L — рассто- яние по оси факела пламени; остальные обозначения см. в тексте 5/2009 25 В случае ламинарного характера течения λн ≈ 0 Lф = Lя + Lд. (2) При ГПОМ рабочая зона определяется специ- фикой технологического процесса. При газовой сварке и пайке металлов рабочей зоной пламени является конец средней зоны пламени λн, темпе- ратура горения пламени максимальная. При газо- кислородной резке рабочей зоной пламени является конец ядра факела пламени и зона догорания. Вли- яние распределения температуры в зоне догорания особенно ощутимо при резке металлов большой толщины. При газопламенном напылении порошкового материала рабочей зоной в основном является зо- на догорания, в которой, как правило, происходит нагрев частиц до температуры их плавления или пластического состояния. При напылении прово- лочного стержневого материала и гибкого шнура расплавление происходит в конце ядра факела пламени или в средней зоне пламени. Для оценки возможности использования ВКП, полученного при сжигании ВКС, как источника нагрева для различных технологических процес- сов ГПОМ исследовали режим истечения струи газов из сопла горелки в ядре факела и продуктов горения в зоне догорания пламени, а также рас- пределение температуры по длине факела пла- мени. Для исследования режима течения струи газов из сопла горелки в зоне ядра пламени использовали набор сменных наконечников с диаметрами выход- ных отверстий сопел канала 0,6…3,5 мм стандар- тных сварочных горелок Г2-04 и Г3-03 (№ 0–7), а в зоне догорания пламени — стандартный набор наконечников горелки для газопламенного напы- ления «ЕВРО-ДЖЕТ XS-7» с диаметрами сопел 1,6…2,2 мм (№ 1–3). Эксперименты проводили с использованием ЭВГ А1803 с производительностью газовой смеси до 1,6 м3/ч. Для струи ВКС (рис. 2, а) и струи продуктов горения (водяного пара) (рис. 2, б) при истечении из стандартных наконечников (№ 0–2) сварочных горелок, регламентирующих расход смеси до 0,6 м3/ч, характерно ламинарное течение в ядре факела пламени и непосредственно за ядром, а при использовании наконечников № 3, 4, регла- ментирующих расход смеси до 1,8 м3/ч, — сла- ботурбулентное. По мере удаления от ядра факела пламени температура потока газов уменьшается, коэффициент вязкости снижается, а газовая струя имеет турбулентное течение. Ламинарный режим истечения продуктов го- рения струи ВКС в зоне ядра факела пламени сокращает ширину нормального фронта его те- чения, а следовательно, и площадь поверхности горения. Достижение повышенной теплонапряженнос- ти пламени и концентрированного тепловыделе- ния в рабочей зоне сварки подтверждают эффек- тивность использования ВКП при сварке и пайке металлов по сравнению с другими газами-заме- нителями ацетилена [7] и при расчетах дает воз- можность использовать коэффициент замены аце- тилена на водород равный 2 [8]. Температуру пламени в ядре и приядерной зо- не определяли экспериментально-расчетным ме- тодом энтальпии газа, которая зависит от тепло- вого потока, воспринимаемого зондовым датчи- ком при отборе газа через внутренний капилляр. Ее значения находят путем расчета по уравнению теплового баланса по методике, разработанной Институтом газа НАН Украины. Средняя расчет- ная температура в ядре факела и приядерной зоне при использовании чистого ВКП составляла около 3117 °С (3390 К), а при сжигании смеси ВКС + + 5 об. % паров бензина — около 3108 °С (3381 К) с предельным отклонением от средней расчетной температуры от –5,4 до + 6,5 %, при сжигании Рис. 2. Газодинамические характеристики струи газа, вытека- ющей из сопла стандартных наконечников горелок типа Г2- 04 и Г-03, при стандартных условиях: а — водород (1), 30 % О2 + 70 % Н2 (2) и кислород (3); б — водяной пар при давлении 0,1 МПа и температуре соответственно 107 (4) и 577 °С (5); штриховая — область перехода от ламинарного к турбулентному режиму течения струи ВКС (или водяного пара); d — диаметр наконечника горелки 26 5/2009 смеси ВКС + 16 об. % паров спирта — 3088 °С (3360 К) (отклонение от –2,3 до + 3,3 %). Использование ВКП целесообразно при сварке стальных деталей толщиной до 3 мм. Сварку де- талей толщиной до 2 мм выполняют с отбортовкой кромок без присадки или с присадкой без разделки кромок. Стальные детали толщиной 2…3 мм мож- но сваривать встык с присадкой. При сварке низ- коуглеродистых низколегированных сталей реко- мендуется использовать ВКП с добавками паров бензина (нормальное пламя). В качестве присадоч- ного материала используют сварочные проволоки марок Св-08Г2С, Св-08ГС, Св-10ГС. Газовая сварка с ВКП, полученным при сжи- гании смеси, производимой ЭВГ, успешно исполь- зуется при сварке латуни толщиной до 4 мм. При этом применяется окислительное пламя — чистая ВКС без углеводородных добавок. Удельный рас- ход горючей смеси составляет 250…300 дм3/(ч⋅мм). В качестве присадочной проволоки используют латунь марки ЛОК-59-1-0,3 или однотипную с ос- новным металлом. Обязательно применение флю- сов, в состав которых входит бура Na2B4O7⋅10H2O, борная кислота H3BO3 или их смеси. Удобно так- же использовать жидкий флюс БМ-1. Как показал опыт, при газопламенной пайке меди и медных сплавов возможно применение ВКП, например, при пайке медных трубопроводов рефрижераторных систем диаметром 25 мм с тол- щиной стенки 2 мм используют медно-цинковые припои с жидким флюсом БМ-1 или флюсы на основе прокаленной буры и борной кислоты. Использование ВКП в качестве подогреваю- щего пламени целесообразно также при резке стальных деталей толщиной до 40 мм. При этом рекомендуется ВКС, обогащенная парами бензи- на. Расход горючей смеси для подогревающего пламени при выполнении работ с использованием машинного резака типа РМ с удаленным инжек- торным узлом в зависимости от толщины разре- заемого металла составляет от 1,1 до 1,8 м3/ч. Качество покрытия при газопламенном напы- лении зависит от температуры и скорости напы- ляемых частиц материала, которые при напылении порошковых материалов в свою очередь зависят от распределения температуры и скорости струи продуктов горения в зоне догорания пламени. Если режим течения продуктов горения изме- няется от ламинарного к турбулентному, то об- разуются так называемые переходные потоки, в которых на разных участках факела объединяются ламинарная и турбулентная форма движения. При относительно низкой скорости течения струи горючей смеси длина зоны догорания фа- кела увеличивается пропорционально числу Рей- нольдса (Re), что соответствует ламинарному ха- рактеру течения, которое сохраняется до Re ≈ ≈ 3000…3500. При увеличении скорости течения струи горючей смеси при больших значениях Рей- нольдса имеет место отклонение указанной за- висимости от линейной. На вершине факела по- являются пульсации, которые нарастают по мере увеличения скорости течения струи смеси и вы- зывают разрушение ламинарного фронта и тур- булизацию факела. Дальнейшее повышение ско- рости течения струи горючей смеси приводит к уменьшению длины зоны догорания факела. Эффективный нагрев частиц металла до тем- пературы плавления при конвективном теплооб- мене между продуктами горения пламени и на- пыляемыми частицами возможен, если темпера- тура продуктов горения в факеле выше темпера- туры плавления материала на 250…300 °С [9]. С учетом этого длина активного температурного ин- тервала факела пламени для металлов, плавля- щихся при температуре 1250 °С (латуни, бронзы, порошков самофлюсующихся сплавов, экзотерми- чески реагирующих порошков и композитов), бу- дет определяться изотермой, соответствующей 1500 °С. Исследования изменения температуры по дли- не факела пламени [10] показали, что длина его участков с температурой горения выше 1500 °С больше при турбулентном характере течения про- дуктов горения, а с температурой ниже 1500 °С она больше при ламинарном характере течения. При введении в ВКС паров углеводородных со- единений наблюдается тенденция к увеличению длины активных зон пламени. На распределение скорости газовой струи по длине факела пламени влияет режим ее течения. При турбулентном характере течения струи ско- рость на начальных участках, расположенных ближе к соплу, максимальная, при ламинарном характере ее уменьшение происходит более мо- нотонно (рис. 3, а). Добавление в ВКС 5,5 об. % паров бензина увеличивает скорость газовой струи по сравнению с чистой ВКС (рис. 3, б), а добавление 16 об. % паров спирта практически не влияет на скорость струи (рис. 3, в). Результаты проведенных исследований ис- пользованы при разработке и внедрении техно- логических процессов газовой сварки медных выводных с обмоточными проводами катушек электромагнитов, стальных тонколистовых кор- пусных деталей, латунных трубопроводов холо- дильных установок, пайки капиллярных трубо- проводов из нержавеющих сталей, медных ради- аторных труб, напылении осей валов электрод- релей, восстановлении штампов и других про- цессах газотермической обработки материалов на предприятиях Киева и Москвы. 5/2009 27 Выводы 1. Исследования показали, что режим течения струи продуктов горения ВКП при стабильном горении горючей смеси показали, что он имеет ламинарный и турбулентный характер течения струи. Изменение характера течения продуктов горения влияет на геометрию пламени, распре- деление температуры и скорость газовой струи по длине факела пламени. При этом возможно управление окислительно-восстановительными процессами в сварочной ванне путем регулиро- вания состава горючей газовой смеси насыщением парами жидких углеводородных соединений с помощью барботирования. 2. Теплонапряженность ВКП выше других ис- пользуемых углеводородных горючих за счет ла- минарного течения продуктов горения в зоне ядра и приядерной зоне, что позволяет сваривать сталь- ные детали толщиной до 3 мм, при этом коэф- фициент замены ацетилена на водород равен 2. Тепловую мощность ВКП, полученного при сжи- гании смеси, производимой ЭВГ, можно увели- чить в 2–3 раза путем насыщения смеси парами углеводородных соединений. 1. А. с. 967704 СССР, МКИ3 В 23 К 5/00. Устройство для газопламенной обработки металлов / В. Н. Корж, А. И. Стародумов, И. В. Матвеев и др. — Опубл. 23.10.82; Бюл. № 39. 2. А. c. 1164017 СССР, МКИ3 В 23 К 5/00. Устройство для газопламенной обработки материалов / В. Н. Корж, И. В. Матвеев, Ю. М. Тузенко и др. — Опубл. 30.06.85; Бюл. № 24. 3. Корж В. М., Попіль Ю. С. Керування параметрами про- цесу горіння воднево-кисневого полум’я при газополу- меневій обробці матеріалів // Наук. вісті НТУУ «КПІ». — 2002. — № 4. — С. 59–64. 4. Шашков А. Н. Основы регулирования состава газосва- рочного пламени // Автоген. дело. — 1946. — № 7. — С. 1–3. 5. Хитрин Л. Н. Физика горения и взрыва. — М.: Изд-во МГУ, 1957. — 442 с. 6. Крыжановский В. Н. Определение ширины нормального фронта пламени стехиометрических и бедных смесей с различным химическим составом // Промышл. теплотех- ника. — 1984. — № 3. — С. 39–45. 7. Корж В. Н., Тузенко Ю. М., Матвеев И. В. Сварка дета- лей из низкоуглеродистой стали водородно-кислород- ным пламенем // Автомат. сварка. — 1984. — № 1. — С. 70–71. 8. Корж В. Н. Расчет расхода водорода, применяемого вза- мен ацетилена, при газопламенной обработке металлов // Там же. — 1985. — № 10. — С. 76–77. 9. Применение газов-заменителей ацетилена при газопла- менной обработке металлов / Под ред. И. А. Антонова. — М.: Машиностроение, 1964. — 150 с. 10. Корж В. Н., Попиль Ю. С. Влияние углеводородных до- бавок на структуру водородно-кислородного пламени и распределение температуры по длине факела // Автомат. сварка. — 2004. — № 11. — С. 36–40. Peculiarities of utilisation of hydrogen-oxygen flame in flame treatment of materials are generalised, the flame being formed by combustion of a mixture produced by electrolysis-water generators. The study shows that it is possible to regulate the reduction potential of the combustion product flame with respect to iron, and control the overall thermal power due to saturation of the mixture with hydrocarbon additions. Поступила в редакцию 17.07.2008 Рис. 3. Распределение скорости течения струи продуктов го- рения по длине факела пламени при ламинарном (1) и турбу- лентном (2) режиме: а — ВКС, производимая ЭВГ; б — ВКС + 5,5 об. % паров бензина; в — ВКС + 16 об. % паров спирта 28 5/2009

Особенности использования водородно-кислородного пламени при газопламенной обработке металлов

Репозитарії

Схожі ресурси