Влияние режима аустенитизации на склонность сварных соединений стали 03Х16Н9М2 к локальному разрушению

Исследовано влияние параметров термического цикла аустенитизации на формирование структурной и химической однородности и стойкости металла ЗТВ против локального разрушения производственных сварных соединений аустенитной стали 03Х16Н9М2. Установлено, что в низкоуглеродистом металле ЗТВ затруднено раз...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2012
1. Verfasser:	Полетаев, Ю.В.
Format:	Artikel
Sprache:	Russian
Veröffentlicht:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2012
Schriftenreihe:	Автоматическая сварка
Schlagworte:	Научно-технический раздел
Online Zugang:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/101114
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Влияние режима аустенитизации на склонность сварных соединений стали 03Х16Н9М2 к локальному разрушению / Ю.В. Полетаев // Автоматическая сварка. — 2012. — № 3 (707). — С. 17-21. — Бібліогр.: 11 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-101114
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1011142016-06-01T03:02:19Z Влияние режима аустенитизации на склонность сварных соединений стали 03Х16Н9М2 к локальному разрушению Полетаев, Ю.В. Научно-технический раздел Исследовано влияние параметров термического цикла аустенитизации на формирование структурной и химической однородности и стойкости металла ЗТВ против локального разрушения производственных сварных соединений аустенитной стали 03Х16Н9М2. Установлено, что в низкоуглеродистом металле ЗТВ затруднено развитие процессов образования и роста карбидов, карбонитридов, стимулирующих склонность сварных соединений к локальному разрушению. Экспериментально доказана нецелесообразность проведения высокотемпературной термической обработки — аустенитизации сварных соединений стали 03Х16Н9М2, так как повторный нагрев до T = 1323…1373 К длительностью 1…4 ч не способствовал повышению стойкости металла ЗТВ против локального разрушения. Influence of parameters of thermal cycle of austenitizing on formation of structural and chemical homogeneity and resistance of HAZ metal to local fracture of production welded joints of austenitic steel 03Kh16N9M2 was investigated. It is established that development of processes of formation and growth of carbides, carbonitrides, stimulating welded joint susceptibility to local fracture, is difficult in the low-carbon HAZ metal. Inexpediency of conducting high-temperature heat treatment, i. e. austenitizing of welded joints of 03Kh16N9M2 steel, is proved experimentally, as repeated heating up to T = 1323...1373 K for 1...4 h did not promote an improvement of HAZ metal resistance to local fracture. 2012 Article Влияние режима аустенитизации на склонность сварных соединений стали 03Х16Н9М2 к локальному разрушению / Ю.В. Полетаев // Автоматическая сварка. — 2012. — № 3 (707). — С. 17-21. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. 0005-111X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/101114 621.791.019:621.78:620.178.4 ru Автоматическая сварка Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Научно-технический раздел Научно-технический раздел
spellingShingle	Научно-технический раздел Научно-технический раздел Полетаев, Ю.В. Влияние режима аустенитизации на склонность сварных соединений стали 03Х16Н9М2 к локальному разрушению Автоматическая сварка
description	Исследовано влияние параметров термического цикла аустенитизации на формирование структурной и химической однородности и стойкости металла ЗТВ против локального разрушения производственных сварных соединений аустенитной стали 03Х16Н9М2. Установлено, что в низкоуглеродистом металле ЗТВ затруднено развитие процессов образования и роста карбидов, карбонитридов, стимулирующих склонность сварных соединений к локальному разрушению. Экспериментально доказана нецелесообразность проведения высокотемпературной термической обработки — аустенитизации сварных соединений стали 03Х16Н9М2, так как повторный нагрев до T = 1323…1373 К длительностью 1…4 ч не способствовал повышению стойкости металла ЗТВ против локального разрушения.
format	Article
author	Полетаев, Ю.В.
author_facet	Полетаев, Ю.В.
author_sort	Полетаев, Ю.В.
title	Влияние режима аустенитизации на склонность сварных соединений стали 03Х16Н9М2 к локальному разрушению
title_short	Влияние режима аустенитизации на склонность сварных соединений стали 03Х16Н9М2 к локальному разрушению
title_full	Влияние режима аустенитизации на склонность сварных соединений стали 03Х16Н9М2 к локальному разрушению
title_fullStr	Влияние режима аустенитизации на склонность сварных соединений стали 03Х16Н9М2 к локальному разрушению
title_full_unstemmed	Влияние режима аустенитизации на склонность сварных соединений стали 03Х16Н9М2 к локальному разрушению
title_sort	влияние режима аустенитизации на склонность сварных соединений стали 03х16н9м2 к локальному разрушению
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
publishDate	2012
topic_facet	Научно-технический раздел
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/101114
citation_txt	Влияние режима аустенитизации на склонность сварных соединений стали 03Х16Н9М2 к локальному разрушению / Ю.В. Полетаев // Автоматическая сварка. — 2012. — № 3 (707). — С. 17-21. — Бібліогр.: 11 назв. — рос.
series	Автоматическая сварка
work_keys_str_mv	AT poletaevûv vliânierežimaaustenitizaciinasklonnostʹsvarnyhsoedinenijstali03h16n9m2klokalʹnomurazrušeniû
first_indexed	2025-07-07T10:26:50Z
last_indexed	2025-07-07T10:26:50Z
_version_	1836983529206972416
fulltext	УДК 621.791.019:621.78:620.178.4 ВЛИЯНИЕ РЕЖИМА АУСТЕНИТИЗАЦИИ НА СКЛОННОСТЬ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛИ 03Х16Н9М2 К ЛОКАЛЬНОМУ РАЗРУШЕНИЮ Ю. В. ПОЛЕТАЕВ, канд. техн. наук (Волгодон. филиал ФБ ГОУ ВПО Южно-Рос. гос. техн. ун-та, г. Волгодонск, РФ) Исследовано влияние параметров термического цикла аустенитизации на формирование структурной и химической однородности и стойкости металла ЗТВ против локального разрушения производственных сварных соединений аустенитной стали 03Х16Н9М2. Установлено, что в низкоуглеродистом металле ЗТВ затруднено развитие процессов образования и роста карбидов, карбонитридов, стимулирующих склонность сварных соединений к локальному разрушению. Экспериментально доказана нецелесообразность проведения высокотемпературной термической обра- ботки — аустенитизации сварных соединений стали 03Х16Н9М2, так как повторный нагрев до T = 1323…1373 К длительностью 1…4 ч не способствовал повышению стойкости металла ЗТВ против локального разрушения. К л ю ч е в ы е с л о в а : дуговая сварка, сварные соединения, низкоуглеродистая аустенитная сталь, зона термического влияния, структурная и химическая микронеоднородность, аустенитизация, высокотемпературное низкочастотное малоцикловое нагружение, локальное разрушение С повышением единичной мощности и рабочих параметров атомных энергетических установок с жидкометаллическим теплоносителем общая про- тяженность сварных соединений из аустенитных сталей заметно увеличивается и составляет де- сятки километров, при этом монтажные сварные соединения аустенитизации не подвергаются. В этих условиях проблема обеспечения качества, прочности и стойкости против хрупкого разру- шения сварных соединений, в том числе локаль- ного разрушения металла ЗТВ при рабочей тем- пературе выше 773 К, становится особенно ак- туальной. В настоящее время отсутствует единое мнение об эффективности аустенитизации как надежного технологического способа борьбы с локальным разрушением сварных соединений при высоко- температурной эксплуатации [1–4]. Установлено, что аустенитизация способствует снижению дли- тельной прочности сварных соединений [2, 5, 6] и увеличивает вероятность появления межзерен- ного разрушения в зоне сплавления [7–9], явля- ющейся еще более охрупченным участком ЗТВ сварного соединения. Таким образом, априорное применение аусте- нитизации без надлежащей оценки ее влияния на структуру и служебные свойства металла ЗТВ конкретного сварного соединения каждой иссле- дуемой марки стали может способствовать сни- жению эксплуатационной надежности. Цель настоящей работы — экспериментально обосновать возможность отказа от проведения аустенитизации сварных соединений низкоугле- родистой аустенитной стали 03Х16Н9М2 без опасности снижения стойкости против локального разрушения металла ЗТВ в условиях высокотем- пературного (823 К) низкочастотного малоцикло- вого нагружения. При исследовании стали 03Х16Н9М2 исполь- зовали промышленные плавки развесом 6,5 и 40 т, выплавленные на чистой шихте в основной элек- тродуговой печи Ижорского завода им. А. А. Жда- нова. Химический состав данной стали, мас. %: 0,03 C; 1,22 Mn; 0,21 Si; 16,07 Cr; 10,37 Ni; 2,05 Mo; 0,20 Cu; 0,010 S и 0,007 P, и ее механические свойства соответствовали требованиям норматив- ных документов. Сварные соединения стали 03Х16Н9М2 вы- полнили по штатной технологии изготовления сварных узлов реакторной установки БН-800 в условиях ОАО «ЭМК-АТОММАШ». Ручную ду- говую сварку провели специально разработанны- ми электродами марки ЦТ-46. Сварные соедине- ния испытывали в исходном состоянии и после аустенитизации при T = 1323 К (длительность вы- держки 1…4 ч) в соответствии с рекомендациями по термической обработке сварных конструкций атомных энергетических установок с реакторами БН из стали типа Х18Н9. Режим термообработки имитировал условия нагрева и охлаждения круп- ногабаритных сварных конструкций. Кроме того, исследовали сварные образцы, подвергнутые аус- тенитизации при T = 1373 К с выдержкой 1 ч, что соответствовало возможному отклонению макси- мальной температуры при печном нагреве. Неод- нородность по механическим свойствам между ме- таллом сварного шва и металлом ЗТВ сварных со- единений в исходном после сварки состоянии дос- таточно высокая. Наибольшая твердость сварных соединений наблюдается у металла шва, а наи- © Ю. В. Полетаев, 2012 3/2012 17 низший — у основного металла. Повышенная прочность и твердость металла шва объясняется его развитой субструктурой и наклепом при свар- ке. При измерении микротвердости на приборе ПМТ-3 (нагрузка 100 г) выявлен также участок «наклепанного» основного металла, прилегающий к линии сплавления протяженностью около 0,1….0,3 мм, что соизмеримо с размерами зоны перегрева. Микротвердость этого участка нахо- дится на уровне значений микротвердости метал- ла шва. Аустенитизация снимает наклеп и при- водит к сглаживанию механической не- однородности, однако полностью ее не уничтожает. В отличие от стали, стабилизирован- ной титаном [10], в металле ЗТВ нес- табилизированной стали 03Х16Н9М2 после сварки происходит значительное растворение карбидов. Это объясняется тем, что карбиды хрома менее устой- чивы, чем карбиды титана, и растворя- ются в процессе сварки в металле ЗТВ. Основной металл стали 03Х16Н9М2 имеет равновесную структуру с боль- шим количеством двойников, мелкодис- персные карбиды в теле зерен отсутс- твуют. На некоторой части границ зерен имеются выделения второй фазы. Элек- тронно-микроскопические исследова- ния и дифракция электронов свидетель- ствуют о том, что это пластинчатые кар- биды типа Ме23С6 [10]. Большая же часть межзеренных границ свободна от выделений. В участках металла ЗТВ, не- посредственно прилегающих к линии сплавления (рис. 1), в результате воз- действия сварочного нагрева размер зерна уве- личился. На некоторой части новых границ за- метны выделения второй фазы. Как показывает дифракция электронов, это также карбиды типа Ме23С6. Очевидно, этот участок в процессе сварки подвергся нагреву выше 1373…1473 К, вследс- твие чего в нем произошел рост зерен. В процессе охлаждения в температурном интервале зарожде- ния карбидов (723…1123 К) на некоторой части границ с максимальной свободной энергией и на- ибольшими сегрегациями атомов углерода прои- зошло выпадение мелких дендритных карбидов. По мере удаления от линии сплавления количес- тво и размер выделений по границам зерен умень- шается. После термообработки микроструктура метал- ла ЗТВ практически не изменилась и представляла собой полиэдры аустенита с отдельными вклю- чениями крупных карбидов хрома. Наибольшее изменение претерпела структура металла сварно- го шва, имевшая дендритное строение в исходном после сварки состоянии. После аустенитизации металл шва приобрел структуру полиэдрического аустенита с большим количеством равномерно распределенной глобулярной ферритной фазы. Таким образом, термическая обработка, из- меняя структуру металла шва, приводит к сни- жению структурной и механической неоднород- ности сварного соединения, однако полностью ее не уничтожает. Считают, что аустенитизация при- водит к повышению стойкости сварных соеди- нений против локального разрушения, однако ре- зультаты испытаний это не подтвердили. Рис. 1. Микроструктуры (×700) металла ЗТВ стали 03Х16Н9М2 на различ- ном расстоянии от шва: а — линия сплавления; б — 0,1 мм; в — 0,5 мм; г — основной металл Рис. 2. Влияние аустенитизации на долговечность сварных соединений стали 03Х16Н9М2 с надрезом Менаже при T = = 823 К: 1 — основной металл; 2 — сварное соединение, исходное после сварки состояние; 3 — то же при T = 1323 К, τ = 1 ч; 4 — то же при T = 1323 К, τ = 4 ч; 5 — то же при T = = 1373 К, τ = 1 ч 18 3/2012 Оценку склонности сварных соединений к об- разованию и развитию локальных разрушений при высокотемпературном низкочастотном малоцик- ловом нагружении выполнили в соответствии с методикой работы [11]. Испытывали призмати- ческие образцы с поперечным сварным швом, по линии сплавления которого наносили один кра- евой надрез. Образцы деформировали по схеме знакопеременного циклического изгиба с дли- тельностью выдержки 24 ч в полуцикле растя- жения при T = 823 К. Как видно из рис. 2, ни один из режимов тер- мической обработки не восстанавливает свойств сварного соединения до уровня основного метал- ла. Это свидетельствует о неполном залечивании микроповреждений на границах зерен, возникших в процессе сварки [5]. Сварные образцы в ис- ходном состоянии и после аустенитизации при Т = 1323 К с выдержкой 1 ч имеют практически одинаковую долговечность. Увеличение выдерж- ки до 4 ч привело к повышению долговечности лишь в 1,2 раза. В то же время нагрев до T = 1373 К повышает склонность сварных соедине- ний к хрупкому разрушению. Диаграммы разрушения и кривые скорости роста трещины показаны соответственно на рис. 3 и 4. В исходном состоянии в течение первых че- тырех циклов нагружения наблюдается упрочне- ние сварных соединений — увеличение σэф в цик- лах. Затем процесс деформирования стабилизи- руется и при Nр = 18 циклов образуется трещина. После аустенитизации длительность процесса уп- рочнения сварных соединений заметно возраста- ет. После нагрева при T = 1323 К с выдержкой 4 ч упрочнение продолжается в течение восьми циклов. Затем процесс деформирования стабили- зируется и при Nр = 21 циклов образуется тре- щина. После термообработки при температуре 1323 и 1373 К с выдержкой 1 ч характер кривой σэф = f(N) нестабилен. Через четыре цикла за- канчивается упрочнение, процесс деформирова- ния стабилизируется. Затем снова наблюдается упрочнение, продолжающееся вплоть до образо- вания трещины (соответственно при Nр = 17 и 14 циклов). Кинетику развития разрушения изучали на ба- зе 50 циклов с момента образования трещины. При испытаниях в исходном состоянии в интер- вале первых 14 циклов нагружения наблюдается стабильное развитие трещины с постоянной ско- ростью, равной 7⋅10–3 мм/цикл (рис. 4), а на кри- вой σэф = f(N) наблюдаются участки упрочнения и разупрочнения (рис. 3). При N = 14 циклов на кривой на V = f(N) образуется первый перелом. В интервале 14….26 циклов происходит ускоре- ние развития трещины. После 26 циклов образец Рис. 3. Диаграммы разрушения сварных соединений стали 03Х16Н9М2 (при Eа = 0,5 %, τ = 24 ч, T = 823 К): 1 — исходное после сварки состояние; 2 — аустенитизация при T = 1323 К, τ = 1 ч; 3 — то же при 1373 К, 1 ч; 4 — то же при 1323 К, 4 ч Рис. 4. Зависимость интенсивности локального разрушения сварных соединений стали 03Х16Н9М2 от режима аустени- тизации: 1–4 — то же, что и на рис. 3 3/2012 19 теряет несущую способность, на что указывает постоянное относительно небольшое снижение σэф в каждом цикле и второй перелом на кривой V = f(N). При дальнейшем деформировании процесс развития трещины характеризуется практически постоянным ускорением. После 50 циклов нагру- жения глубина трещины составила около 5 мм, а скорость роста около 100⋅10–3 мм/цикл. Характер кривых σэф = f(N) у сварных соеди- нений после термообработки при Т = 1323 и 1373 К с выдержкой 4 ч первые четыре цикла нагружения характеризуются стабильным разви- тием трещины с постоянной скоростью 38⋅10–3 мм/цикл. При последующем нагружении σэф воз- растает вследствие значительного сопротивления развитию трещины. При N = 14 циклов проис- ходит потеря несущей способности образца, осо- бенно заметная после 22-го цикла. Интенсивность развития разрушения возрастает. После 50 циклов нагружения трещина достигла глубины 11,8 мм и скорости роста 236⋅10–3 мм/цикл. Характер кривых σэф = f(N) у сварных соеди- нений после аустенитизации при Т = 1323 и 1373 К с выдержкой 1 ч одинаковый, однако процесс раз- рушения характеризуется различной интенсив- ностью. У образца, обработанного при Т = 1323 К, потеря несущей способности происходит после 24 циклов. В интервале 24….50 циклов на кривой σэф = f(N) можно выделить периодически повто- ряющиеся участки разупрочнения и стабили- зации, что свидетельствует о скачкообразном ха- рактере подрастания трещины и ее последующем торможении, поэтому на кривой V = f(N) наблю- дается несколько переломов и участков с различным ускорением развития трещины. У образца, обрабо- танного при Т = 1373 К, потеря несущей способ- ности происходит после 14 циклов нагружения. При последующих циклах наблюдается резкое снижение величины σэф, обусловленное интенсивным разви- тием трещины. В интервале 14…50 циклов на кри- вой V = f(N) можно выделить два участка с раз- личным наклоном к оси абсцисс. После 50 циклов нагружения у сварных соединений, обработанных при Т = 1323 и 1373 К, глубина трещины соот- ветственно составила 6,9 и 9,9 мм, а скорость роста — 138 и 198⋅10–3 мм/цикл. Понижение трещиностойкости сварных соеди- нений после аустенитизации связано с измене- нием места разрушения. Для сварных соединений в исходном после сварки состоянии характерно образование и развитие локального разрушения в металле ЗТВ на расстоянии 1…3 зерен от гра- ницы сплавления (рис. 5, а). При этом развитие нескольких трещин происходит примерно с оди- наковой интенсивностью. После аустенитизации локальное разрушение развивается преимущест- венно по границе сплавления (рис. 5, б). Даже при образовании нескольких трещин более ин- тенсивно развивается трещина по границе сплав- ления. В обоих случаях наблюдается хрупкое (от- рывом) межзеренное разрушение. Изменение места разрушения можно объяс- нить следующим образом. В исходном состоянии в металле ЗТВ образуется прилегающий к шву наклепанный участок протяженностью 0,1…0,3 мм с повышенной твердостью, которая находится на уровне твердости металла шва. При деформировании такого неоднородного соедине- ния на границе твердого (упрочненного) и мягкого (разупрочненного) участков будет происходить локализация деформации, накопление поврежде- ний и межзеренное разрушение при низкочастот- ном малоцикловом нагружении. Аустенитизация снимает послесварочный наклеп металла ЗТВ и сварного шва и способствует получению более однородного соединения. Однако и в этом случае металл шва имеет большую прочность, чем ос- новной металл, что приводит к локализации де- формации уже на границе сплавления. Высокая химическая и структурная неоднородность этого участка ЗТВ способствует более интенсивному развитию межзеренного разрушения. Таким образом, экспериментально доказано, что аустенитизация в диапазоне температур 1323…1373 К длительностью 1…4 ч не способ- ствует повышению стойкости сварных соедине- ний стали 03Х16Н9М2 против локального разру- Рис. 5. Характер разрушения сварных соединений стали 03Х16Н9М2 (надрез Менаже) в исходном после сварки состоянии (а) и после аустенитизации (б), ×100 20 3/2012 шения в условиях низкочастотного малоциклово- го нагружения. Более того, при отклонении от рекомендуемого режима термообработки наблю- дается понижение трещиностойкости, связанное с локализацией межзеренного разрушения на гра- нице сплавления. Полученные результаты позво- лили обосновать отказ от проведения высокотем- пературной термической обработки — аустени- тизации сварных соединений стали 03Х16Н9М2. По результатам аттестационных испытаний производственных сварных соединений получено разрешение Гостехнадзора РФ, в нормативно-тех- нические документы ПН АЭГ-7-008–89, ПН-АЭГ- 7-009–89 и ПН АЭГ-7-010–89 включены аттес- тованные способы и рекомендуемые параметры режима сварки, сварочные материалы для изго- товления сварных конструкций из стали 03Х16Н9М2, что позволит осуществлять длитель- ную и надежную эксплуатацию сварных соеди- нений в исходном после сварки состоянии при температуре до 923 К. Выводы 1. Выполнено комплексное исследование влияния параметров режима аустенитизации на формиро- вание стабильной и стойкой против локального разрушения структуры метала ЗТВ производс- твенных сварных соединений аустенитной стали 03Х16Н9М2. 2. Установлено, что в связи с низким содер- жанием углерода в стали 03Х16Н9М2 затруднены процессы образования и роста наиболее вероят- ного карбида Ме23C6, что обеспечивает малую чувствительность к сварочному нагреву и сохра- нение структурно-стабильного состояния металла ЗТВ при последующем высокотемпературном низкочастотном малоцикловом нагружении. 3. Экспериментально доказано, что проведение высокотемпературной термической обработки — аустенитизации при T = 1323 К длительностью 1…4 ч не способствует повышению стойкости против локального разрушения сварных соедине- ний стали 03Х16Н9М2. Отклонение (нагрев до T = 1373 К) от рекомендованного режима аус- тенитизации способствует проявлению склон- ности к локальному разрушению металла ЗТВ в условиях низкочастотного малоциклового нагру- жения, имитирующих нестационарный режим вы- сокотемпературной эксплуатации сварных конст- рукций атомных энергетических установок с жид- кометаллическим теплоносителем. 1. Земзин В. Н., Шрон Р. З. Термическая обработка и свой- ства сварных соединений. — Л.: Машиностроение, 1978. — 367 с. 2. Никитин В. М. О механизме формирования химической микронеоднородности в околошовной зоне // Свароч. пр-во. — 1974. — № 9. — С. 55–57. 3. Земзин В. Н., Житников Н. П. Условия образования тре- щин в околошовной зоне сварных соединений при термообработке // Автомат. сварка. — 1972. — № 2. — С. 1–5. 4. Крутасова Е. И. Надежность металла энергетического оборудования. — М.: Энергоиздат, 1981. — 240 с. 5. Земзин В. Н. Жаропрочность сварных соединений. — Л.: Машиностроение, 1972. — 272 с. 6. Ярковой В. С., Муромцев Б. И., Комиссаров В. Г. Дли- тельная прочность основного металла и сварных соеди- нений сталей 08Х18Н9 и 07Х16Н9М2 // Автомат. сварка. — 1969. — № 6. — С. 38–40. 7. Райхман А. З., Святский Б. С., Белый В. Е. Об эксплуата- ционной надежности сварных соединений паропроводов высокого давления // Теплоэнергетика. — 1968. — № 7. — С. 17–21. 8. Ратнер А. В. О причинах бездеформационного разруше- ния сварных соединений паропроводов из аустенитных сталей // Там же. — 1962. — № 8. — С. 12–18. 9. Федосов А. И., Горелкин Б. Г. Испытания натурных свар- ных соединений паропроводов из аустенитной стали 12Х18Н12Т // Экспериментальные исследования проч- ности дисков, лопаток и паропроводов турбин: Науч.- техн. информация ЦНИИТМаш. — М.: ОНТИ ЦНИИТ- Маш, 1965. — Вып. 56. — С. 100–106. 10. Полетаев Ю. В., Малиновский В. К., Батиева Н. М. Из- менение структуры аустенитных сталей при сварке и термическом старении // Свойства и технология сварки высоколегированных сталей и сплавов: Тр. ЦНИИТ- Маш. — М.: ОНТИ ЦНИИТМаш, 1986. — № 197. — С. 5–11. 11. Тарновский А. И., Полетаев Ю. В., Зубченко А. С. Мето- дика исследования накопления повреждений сварных соединений при малоцикловой ползучести // Автомат. сварка. — 1982. — № 11. — С. 15–17. Influence of parameters of thermal cycle of austenitizing on formation of structural and chemical homogeneity and resistance of HAZ metal to local fracture of production welded joints of austenitic steel 03Kh16N9M2 was investigated. It is established that development of processes of formation and growth of carbides, carbonitrides, stimulating welded joint susceptibility to local fracture, is difficult in the low-carbon HAZ metal. Inexpediency of conducting high-temperature heat treatment, i. e. austenitizing of welded joints of 03Kh16N9M2 steel, is proved experimentally, as repeated heating up to T = 1323...1373 K for 1...4 h did not promote an improvement of HAZ metal resistance to local fracture. Поступила в редакцию 29.11.2011 3/2012 21

Влияние режима аустенитизации на склонность сварных соединений стали 03Х16Н9М2 к локальному разрушению

Institution

Ähnliche Einträge