Хладостойкость и сопротивляемость слоистому разрушению сварных соединений стали 06ГБ-390
Приведены результаты исследований сопротивляемости стали 06ГБ-390 слоисто-вязким и слоисто-хрупким разрушениям, а также оценки ударной вязкости (КСV–40) металла швов и ЗТВ стыковых соединений данной стали (после сварки и после их термической обработки). Сварку соединений выполняли в свободном и жест...
Збережено в:
| Дата: | 2012 |
|---|---|
| Автори: | , , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Russian |
| Опубліковано: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2012
|
| Назва видання: | Автоматическая сварка |
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/101118 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Хладостойкость и сопротивляемость слоистому разрушению сварных соединений стали 06ГБ-390 / В.Д. Позняков, А.Ю. Барвинко, Ю.П. барвинко, А.Г. Синеок, А.Н. Яшник // Автоматическая сварка. — 2012. — № 3 (707). — С. 45-49. — Бібліогр.: 14 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
irk-123456789-101118 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
irk-123456789-1011182016-06-01T03:02:25Z Хладостойкость и сопротивляемость слоистому разрушению сварных соединений стали 06ГБ-390 Позняков, В.Д. Барвинко, А.Ю. Барвинко, Ю.П. Синеок, А.Г. Яшник, А.Н. Производственный раздел Приведены результаты исследований сопротивляемости стали 06ГБ-390 слоисто-вязким и слоисто-хрупким разрушениям, а также оценки ударной вязкости (КСV–40) металла швов и ЗТВ стыковых соединений данной стали (после сварки и после их термической обработки). Сварку соединений выполняли в свободном и жесткозакрепленном состоянии. Показано, что сталь 06ГБ-390 не склонна к слоисто-вязким и слоисто-хрупким разрушениям, а ударная вязкость металла швов и ЗТВ стыковых соединений во всех случаях практически не изменяется. The paper presents the results of investigation of resistance of 06GB-390 steel to lamellar-tough and lamellar-brittle fractures, as well as assessment of impact toughness (KCV–40) of weld metal and HAZ of butt joints of this steel (as-welded and after their heat treatment). Joints were welded in an unrestrained and rigidly restrained state. It is shown that 06GB-390 steel is not prone to lamellar-tough and lamellar-brittle fractures, while impact toughness of the metal of weld and HAZ of butt joints does not change practically in any of the cases. 2012 Article Хладостойкость и сопротивляемость слоистому разрушению сварных соединений стали 06ГБ-390 / В.Д. Позняков, А.Ю. Барвинко, Ю.П. барвинко, А.Г. Синеок, А.Н. Яшник // Автоматическая сварка. — 2012. — № 3 (707). — С. 45-49. — Бібліогр.: 14 назв. — рос. 0005-111X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/101118 621.791:669.14:018.-2-195 ru Автоматическая сварка Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Russian |
| topic |
Производственный раздел Производственный раздел |
| spellingShingle |
Производственный раздел Производственный раздел Позняков, В.Д. Барвинко, А.Ю. Барвинко, Ю.П. Синеок, А.Г. Яшник, А.Н. Хладостойкость и сопротивляемость слоистому разрушению сварных соединений стали 06ГБ-390 Автоматическая сварка |
| description |
Приведены результаты исследований сопротивляемости стали 06ГБ-390 слоисто-вязким и слоисто-хрупким разрушениям, а также оценки ударной вязкости (КСV–40) металла швов и ЗТВ стыковых соединений данной стали (после сварки и после их термической обработки). Сварку соединений выполняли в свободном и жесткозакрепленном состоянии. Показано, что сталь 06ГБ-390 не склонна к слоисто-вязким и слоисто-хрупким разрушениям, а ударная вязкость металла швов и ЗТВ стыковых соединений во всех случаях практически не изменяется. |
| format |
Article |
| author |
Позняков, В.Д. Барвинко, А.Ю. Барвинко, Ю.П. Синеок, А.Г. Яшник, А.Н. |
| author_facet |
Позняков, В.Д. Барвинко, А.Ю. Барвинко, Ю.П. Синеок, А.Г. Яшник, А.Н. |
| author_sort |
Позняков, В.Д. |
| title |
Хладостойкость и сопротивляемость слоистому разрушению сварных соединений стали 06ГБ-390 |
| title_short |
Хладостойкость и сопротивляемость слоистому разрушению сварных соединений стали 06ГБ-390 |
| title_full |
Хладостойкость и сопротивляемость слоистому разрушению сварных соединений стали 06ГБ-390 |
| title_fullStr |
Хладостойкость и сопротивляемость слоистому разрушению сварных соединений стали 06ГБ-390 |
| title_full_unstemmed |
Хладостойкость и сопротивляемость слоистому разрушению сварных соединений стали 06ГБ-390 |
| title_sort |
хладостойкость и сопротивляемость слоистому разрушению сварных соединений стали 06гб-390 |
| publisher |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| publishDate |
2012 |
| topic_facet |
Производственный раздел |
| url |
http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/101118 |
| citation_txt |
Хладостойкость и сопротивляемость слоистому разрушению сварных соединений стали 06ГБ-390 / В.Д. Позняков, А.Ю. Барвинко, Ю.П. барвинко, А.Г. Синеок, А.Н. Яшник // Автоматическая сварка. — 2012. — № 3 (707). — С. 45-49. — Бібліогр.: 14 назв. — рос. |
| series |
Автоматическая сварка |
| work_keys_str_mv |
AT poznâkovvd hladostojkostʹisoprotivlâemostʹsloistomurazrušeniûsvarnyhsoedinenijstali06gb390 AT barvinkoaû hladostojkostʹisoprotivlâemostʹsloistomurazrušeniûsvarnyhsoedinenijstali06gb390 AT barvinkoûp hladostojkostʹisoprotivlâemostʹsloistomurazrušeniûsvarnyhsoedinenijstali06gb390 AT sineokag hladostojkostʹisoprotivlâemostʹsloistomurazrušeniûsvarnyhsoedinenijstali06gb390 AT âšnikan hladostojkostʹisoprotivlâemostʹsloistomurazrušeniûsvarnyhsoedinenijstali06gb390 |
| first_indexed |
2025-07-07T10:27:09Z |
| last_indexed |
2025-07-07T10:27:09Z |
| _version_ |
1836983548207169536 |
| fulltext |
УДК 621.791:669.14:018.-2-195
ХЛАДОСТОЙКОСТЬ И СОПРОТИВЛЯЕМОСТЬ СЛОИСТОМУ
РАЗРУШЕНИЮ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛИ 06ГБ-390
В. Д. ПОЗНЯКОВ, д-р техн. наук, А. Ю. БАРВИНКО, Ю. П. БАРВИНКО, кандидаты техн. наук,
А. Г. СИНЕОК, А. Н. ЯШНИК, инженеры (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
Приведены результаты исследований сопротивляемости стали 06ГБ-390 слоисто-вязким и слоисто-хрупким разру-
шениям, а также оценки ударной вязкости (КСV–40) металла швов и ЗТВ стыковых соединений данной стали
(после сварки и после их термической обработки). Сварку соединений выполняли в свободном и жесткозакрепленном
состоянии. Показано, что сталь 06ГБ-390 не склонна к слоисто-вязким и слоисто-хрупким разрушениям, а ударная
вязкость металла швов и ЗТВ стыковых соединений во всех случаях практически не изменяется.
К л ю ч е в ы е с л о в а : дуговая сварка, низколегированные
стали, резервуары для хранения нефти, металл ЗТВ, удар-
ная вязкость, термообработка сварного соединения, сварка
в жестком контуре, сварочные деформации, слоистое раз-
рушение
В последние годы в странах СНГ и Европы ин-
тенсивно ведется строительство резервуаров вме-
стимостью 50…75 тыс. м3 в связи с колебаниями
на мировых рынках цены на нефть. В большинстве
случаев такие резервуары имеют основную и за-
щитную стенку, что исключает необходимость ус-
тройства обвалования вокруг каждой емкости. Как
правило, для изготовления нижнего пояса стенки
резервуаров используют листовой прокат толщиной
24…30 мм сталей с σт ≥ 345…440 МПа. В нор-
мативных документах [1, 2] для нижних поясов
стенки резервуаров большой вместимости реко-
мендуется применение сталей 09Г2С, 15G2АNNb,
10Г2ФБ, 18G2АV и других с содержанием угле-
рода 0,10…0,20 % и серы до 0,035…0,040 %.
Многолетний опыт строительства и эксплуатации
резервуаров различной вместимости с использо-
ванием указанных сталей показывает, что при соб-
людении требований этих нормативных документов
надежность и работоспособность металлоконструк-
ций находится на высоком уровне.
Вместе с тем в Украине в последние годы при
изготовлении строительных сварных металлокон-
струкций начали активно внедрять новые высо-
копрочные низколегированные стали марок 06ГБ
(класс прочности 390) и 06Г2Б (класс прочности
440). Отличительной чертой этих сталей являются
низкие (практически в 2 и 7 раз меньше чем в
нормах [1, 2]) концентрации углерода и серы
(табл. 1), что должно обеспечить им невысокую
склонность к образованию холодных трещин и
в то же время высокую ударную вязкость при
отрицательных температурах. Это подтверждают
данные работы [3], которые свидетельствуют о
том, что в состоянии закалка + отпуск стали 06ГБ
и 06Г2Б при толщине проката 8…50 мм имеют
однородную по сечению листа структуру (рис. 1),
высокие механические свойства, хладостойкость
(табл. 2) и отличаются хорошей свариваемостью
[4]. По всем показателям данные стали перспек-
тивны и для изготовления резервуаров большой
емкости.
Однако при выборе сталей для изготовления
резервуаров необходимо учитывать особенности
работы отдельных конструктивных элементов
стенки и днища. Как известно, в отличие от вер-
тикальных и горизонтальных швов стенки коль-
© В. Д. Позняков, А. Ю. Барвинко, Ю. П. Барвинко, А. Г. Синеок, А. Н. Яшник, 2012
Рис. 1. Микроструктура (×100) листового проката стали 06ГБ
толщиной 26 мм
Т а б л и ц а 1. Химический состав сталей 06ГБ и 06Г2Б, мас. %
Марка стали t, мм C Mn Si V Nb S P Cэкв
06ГБ 26 0,06 1,27 0,20 0,037 0,014 0,004 0,007 0,29
06ГБ 30 0,07 1,27 0,27 0,036 0,013 0,005 0,006 0,31
06Г2Б 30 0,07 1,42 0,20 0,057 0,038 0,007 0,008 0,34
3/2012 45
цевые односторонние швы, соединяющие патруб-
ки со стенкой, выполняются и в условиях жес-
ткого контура (рис. 2, сечение 1–1). При толщинах
стенки t ≥ 25 мм объем наплавленного металла
достаточно большой и это вызывает значитель-
ную поперечную усадку и формирование высоких
остаточных напряжений, что, вполне очевидно,
может привести к образованию холодных трещин
в металле шва. Кроме того, поскольку контроль
кольцевых швов осуществляется визуально-опти-
ческим способом или методом цветной дефектос-
копии, это не исключает наличия в сварных со-
единениях острых концентраторов напряжений,
что может привести к снижению их сопротивля-
емости хрупкому и вязкому разрушениям. О воз-
можности хрупкого разрушения при наличии
высоких остаточных напряжений и низких
температур свидетельствуют данные работы
[5]. В работе [6] также указывается, что уве-
личение уровня остаточных напряжений и об-
разование неоднородной структуры в сварном
соединении приводит к снижению ударной
вязкости на 20…25 %, причем, как следует из
работ [7, 8], пластической деформации при-
надлежит решающая роль в возможном зарож-
дении не только хрупкого, но и вязкого раз-
рушения.
Несколько иное напряженное состояние в
сварном соединении усиливающей накладки со
стенкой (рис. 2, сечение 2–2) и в узле приварки
утолщенного днища придонного люка к стенке
(рис. 3). Здесь сварочные деформации дейст-
вуют в направлении толщины стенки и днища,
что инициирует образование в них ламелярного
растрескивания.
Проявление расслоения характерно для лис-
тового проката при t ≥ 20 мм. Основным фак-
тором, влияющим на образование слоистых
разрушений, является наличие сульфидных или
оксидных включений. Они в процессе прокатки
листа вытягиваются и образуют строчечную
или слоистую структуру [9, 10]. В работе [10]
показано, что качество стали в Z направлении
хорошо отражают стандартные характеристики
пластичности ψZ и ударной вязкости KCV. Что-
бы исключить появление расслоения в сварных
конструкциях, авторы работы [11] рекомендуют
понижать содержание серы в стали до S ≤ 0,01 %,
а в работе [9] стали с содержанием S ≤ 0,007 %
и ψZ ≥ 25 % предлагается относить к высокоус-
тойчивым, а при S > 0,020 % и ψZ ≤ 8 % — к
низкоустойчивым по отношению к образованию
ламелярных трещин.
В этой связи необходимо оценить стойкость
листового проката сталей типа 06ГБ и 06Г2Б к
образованию слоистых трещин, сопротивляемость
сварных соединений к слоисто-хрупкому разру-
шению, а также проверить изменится ли их хла-
достойкость при сварке в жестком контуре. Ис-
следования в этом направлении стало целью
настоящей работы.
В качестве объекта исследований были выб-
раны сталь 06ГБ толщиной 20, 26 и 30 мм и
стыковые соединения из стали толщиной
26 мм.
Сопротивляемость сталей слоистому разру-
шению оценивали в соответствии с ГОСТ
28870–90 по результатам испытания трех об-
разцов, изготовленных из сварных соединений,
которые выполнены ручной дуговой сваркой
электродами ОК 53.70. Конструктивные эле-
менты свариваемых заготовок и форма попе-
Т а б л и ц а 2. Механические свойства сталей 06ГБ (390) и
06Г2Б (440)
Марка
стали t, мм σт,
МПа
σв,
МПа δ5, % ψ, % КСV–40,
Дж/см2 σт/σв
06ГБ 26 393 498 32,0 80,6 265 0,79
06ГБ 30 391 477 34,4 79,7 364 0,82
06Г2Б 30 467 554 33,5 80,4 303 0,84
Рис. 3. Схема образования ламелярных трещин в местах соедине-
ния стенки с утолщенной окрайкой придонного очистного люка
Рис. 2. Схема узла вваривания патрубка в нижний пояс стенки с
указанием места возможного образования ламелярных трещин
46 3/2012
речного сечения соединения и выполненных швов
соответствовали требованиям, предъявляемым к
соединениям типа Т8 по ГОСТ 5264–80. Началь-
ный и конечный участки сварного соединения
длиной не менее 30 мм удалялись. Из оставшейся
части сварных соединений изготавливали (спосо-
бом холодной механической обработки) образцы
для испытаний в соответствии с ГОСТ 1497–84.
Схема вырезки образцов показана на рис. 4. Ис-
пытание образцов проводили при температуре
+20 °С. В процессе испытания определяли σт, σв,
δ5 и ψZ. Результаты испытаний представлены в
табл. 3.
Сравнительная оценка механических свойств
стали 06ГБ толщиной 26 и 30 мм вдоль (см.
табл. 2) и по толщине проката свидетельствует,
что данная сталь не имеет анизотропии свойств.
По значению относительного сужения ψZ сталь
может быть отнесена к высшей группе стойкости
к слоистым разрушениям Z 35.
Стойкость сварных соединений стали 06ГБ
толщиной 26 и 30 мм к слоисто-хрупким трещи-
нам определяли по результатам испытаний на
ударный изгиб образцов (тип IX по ГОСТ 9454–
78), изготовленных из крестообразных сварных
соединений, аналогичных тем, которые исполь-
зовали для оценки склонности стали к слоистому
разрушению. Из сварных соединений толщиной
30 мм образцы изготавливали только в состоянии
после сварки, а из соединений толщиной 26 мм
также и после их термической обработки (отпуск
при температуре 620 °С в течение 2 ч). Схема
вырезки образцов представлена на рис. 5. Надрез
на образцах выполняли по линии сплавления
(ЛС), по металлу ЗТВ на расстоянии 2 мм от ЛС
и по основному металлу на расстоянии 8 мм от
ЛС. Испытания образцов проводили при темпе-
ратуре – 40 °С.
Результаты испытаний образцов на ударный
изгиб (табл. 4) свидетельствуют о том, что отпуск
существенного влияния на значения ударной вяз-
кости как основного металла, так и участков ЛС
и ЗТВ сварных соединений не оказывает. Хла-
достойкость металла ЗТВ сварных соединений
стали 06ГБ находится на уровне основного ме-
талла (КСV–40 ≥ 220 Дж/см2) и существенно пре-
вышает требования, приведенные в нормативных
документах на сталь (КV–40 ≥ 98 Дж, что соот-
ветствует КСV–40 ≥ 123 Дж/см2) [12]. Во всех слу-
чаях наблюдалось снижение ударной вязкости по
отношению к основному металлу на ЛС сварных
соединений. В соединениях из стали толщиной
26 мм в состоянии после сварки КСV–40 находится
в пределах 42…305 Дж/см2 (среднее значение по
результатам испытания семи образцов
130,8 Дж/см2), а после высокотемпературного от-
Т а б л и ц а 3 . Результаты испытаний образцов стали 06ГБ на растяжение в Z направлении
t, мм σт, МПа σв, МПа δ5, % ψ, %
20 428; 437; 444
436
510; 513; 510
511
45,1; 45,9; 44,4
45,0
81,1; 78,8; 81,2
79,6
26 388; 388; 385
387,2
506; 506; 500
504
46,6; 48,1; 48,9
47,9
81,2; 81,1; 81,2
81,1
30 380; 358; 373
370
489; 482; 484
485
35,3; 36,8; 37,6
36,6
71,6; 69,7; 67,9
69,7
Рис. 4. Схема вырезки образцов из сварных соединений, вы-
полненных в соответствии с ГОСТ 28870–90
Рис. 5. Схема вырезки образцов из крестообразных сварных
соединений с указанием мест нанесения надреза
3/2012 47
пуска изменяется от 87 до 197 Дж/см2 (среднее
значение по результатам испытания трех образцов
128 Дж/см2). Практически на 35 % ниже, чем в
основном металле, значения ударной вязкости по-
лучены и при испытании образцов с надрезом по
ЛС, изготовленных из сварных соединений стали
толщиной 30 мм. Такое снижение можно объяс-
нить нарушением однородности химического сос-
тава и структуры металла в данном участке свар-
ного соединения. В то же время следует отметить,
что даже в состоянии после сварки значения удар-
ной вязкости стыковых соединений стали 06ГБ
значительно превышают уровень требований,
предъявляемых к металлопрокату, рекомендуемо-
му для изготовления резервуаров большой вмес-
тимости [2].
Для экспериментальной проверки влияния на
сопротивляемость образованию холодных трещин
и ударную вязкость металла швов и ЗТВ сварных
соединений стали 06ГБ жесткости их закрепления
были выполнены специальные исследования. В со-
ответствии с разработанной технологией с приме-
нением электродов ОК 53.70 диаметром 4 мм и
предварительного подогрева до температуры
70 °С было изготовлено четыре стыковых сое-
динения (С8 по ГОСТ 5264–80) из пластин тол-
щиной 26 мм. Два из них были сварены в сво-
бодном состоянии (соединения № 1 и 2), а еще
два (соединения № 3 и 4) — в жесткозакреплен-
ном (рис. 6). Как свидетельствуют данные работы
[13], значение остаточных напряжений в металле
ЗТВ таких соединениях изменяется от 0,5 до 1,0
предела текучести основного металла.
После сварки соединения № 2 и 4 были под-
вергнуты высокотемпературному отпуску при
температуре 620 °С в течение 2 ч. Затем из всех
сварных соединений были изготовлены макрош-
лифы для контроля над наличием/отсутствием в
сварных соединениях холодных трещин и образ-
цы (тип IX по ГОСТ 9454–78) для испытания на
ударный изгиб. Одни образцы имели надрез по
ЛС, а другие — по металлу шва. Результаты ис-
пытаний образцов на ударный изгиб, проведенные
при температуре – 40 °С, приведены в табл. 5.
Как показал анализ макрошлифов, трещины во
всех сварных соединениях отсутствуют, что сви-
детельствует о высокой сопротивляемости свар-
ных соединений стали 06ГБ, выполненных по
данной технологии, образованию холодных тре-
щин. Независимо от жесткости закрепления удар-
ная вязкость металла швов и участка перегрева
металла ЗТВ указанных сварных соединений в
несколько раз выше требований, предъявляемых
к металлопрокату резервуаров для нефти и неф-
тепродуктов как в состоянии после сварки, так
и после высокотемпературного отпуска [14]. Вы-
сокотемпературный отпуск существенного влия-
ния на хладостойкость сварных соединений стали
06ГБ не оказывает.
Выводы
1. Листовой прокат стали 06ГБ толщиной 20, 26
и 30 мм имеет высокую стойкость к слоистому
разрушению. По значению относительного суже-
ния он может быть отнесен к высшей группе ка-
чества Z 35.
2. Значения КСV–40 основного металла и ме-
талла ЗТВ, полученные по результатам стандар-
тных испытаний образцов, вырезанных из свар-
ных соединений стали 06ГБ в поперечном по от-
ношению к оси шва и в Z направлении, практи-
Т а б л и ц а 4. Результаты испытаний на ударный изгиб
образцов, изготовленных из сварных соединений стали
06ГБ в Z направлении
t, мм Место надреза
KCV–40, Дж/см2
после сварки после термичес-
кой обработки
26
ЛС 163; 253; 305;
98; 77; 42 87; 197; 101
По металлу ЗТВ
(ЛС+2 мм)
332; 294; 325;
345; 346; 347 348; 348; 347
По основному
металлу
(ЛС+8 мм)
321; 333; 328 347; 345; 345
30 ЛС 181; 281; 240; 85 —
По металлу ЗТВ
(ЛС+2 мм)
334; 335; 326;
223 —
Т а б л и ц а 5. Результаты испытаний на ударный изгиб
образцов, изготовленных из стыковых соединений стали
06ГБ толщиной 26 мм
Условие сварки Термооб-
работка
КСV–40, Дж/см2
ЛС ось металла шва
В свободном
состоянии
Нет 342; 371; 338
350
282; 246; 209
246
Отпуск 339; 340; 341
340
290; 240; 220
250
В жесткозакреп-
ленном состо-
янии
Нет 339; 342; 340
340
244; 251; 200
232
Отпуск 248; 341; 343
311
246; 246; 172
221
Рис. 6. Схема вырезки образцов из стыковых сварных соеди-
нений, выполненных в жестком контуре, с указанием мест
нанесения надреза
48 3/2012
чески идентичны, что свидетельствует об их вы-
сокой сопротивляемости слоисто-хрупкому раз-
рушению.
3. Сварные соединения стали 06ГБ, выполнен-
ные ручной дуговой сваркой электродами ОК
53.70 при подогреве до температуры 70 °С, от-
личаются высокой сопротивляемостью образова-
нию холодных трещин.
4. Жесткость закрепления и высокотемпера-
турный отпуск существенного влияния на хла-
достойкость металла швов и участка перегрева
металла ЗТВ сварных соединений стали 06ГБ, вы-
полненных электродами ОК 53.70, не оказывает.
При температуре испытаний – 40 °С их ударная
вязкость в несколько раз превышает требования,
предъявляемые к металлопрокату сварных резер-
вуаров для хранения нефти и нефтепродуктов. По-
лученные результаты испытаний позволяют
заключить, что с накоплением достаточного опы-
та эксплуатации резервуаров с применением рас-
сматриваемых сталей, могут быть пересмотрены
требования относительно необходимости выпол-
нения термообработки отдельных сварных соеди-
нений.
1. API Standard 650. Welded steel tanks for oil storage. — 9
ed. — Nov. 1998.
2. ПБ 03-605–03. Правила устройства вертикальных цилин-
дрических стальных резервуаров для нефти и нефтепро-
дуктов. — М., 2003.
3. Ковтуненко В. А., Герасименко А. М., Гоцуляк А. А. Вы-
бор стали для ответственных сварных конструкций //
Автомат. сварка. — 2006. — № 11. — С. 32–37.
4. Экономнолегированные высокопрочные стали для свар-
ных конструкций / Л. И. Миходуй, В. И. Кирьян, В. Д.
Позняков и др. // Там же. — 2003. — № 5. — С. 36–40.
5. Kennedy H. E. Some causes of brittle failure in welded mild
steel structures // Welding J. — 1945. — № 11. — P. 588.
— 594 с.
6. Maccocaire C. Repair welding: how to set up a shop // Ibid.
— 1991. — № 8. — P. 54–56.
7. Степанов А. В. Основы практической прочности крис-
таллов. — М.: Наука, 1974. — 132 с.
8. Берштейн М. Л., Займовский В. А. Структура и механи-
ческие свойства металлов. — М.: Металлургия, 1970. —
427 с.
9. Гривняк И. Свариваемость сталей — современное состо-
яние и прогноз развития // Научн. докл. на XI Заседании
координационного центра стран-членов СЭВ. — Братис-
лава, май 1982.
10. Гиренко В. С., Бернацкий А. В. Анизотропия свойств ме-
таллопроката и работоспособность сварных конструк-
ций // Автомат. сварка. — 1985. — № 12. — С. 13–18.
11. Newly published specifications for lamellar tearing in Japan.
(Intern. Inst. of Welding; Doc. IIWIX-1255–82).
12. ТУ У 27.1-05416923-085:2006. Прокат листовой, свари-
ваемый из качественной стали классов прочности 355-
590 для машиностроения. — Введ. 04.02.2007.
13. Риск образования холодных трещин при сварке конс-
трукционных высокопрочных сталей / В. И. Махненко,
В. Д. Позняков, Е. А. Великоиваненко и др. // Автомат.
сварка. — 2009. — № 12. — С. 5–10.
14. ГОСТ 31385–2008. Резервуары вертикальные цилиндри-
ческие стальные для нефти и нефтепродуктов. Общие
технические условия. — Введ. в 2009.
The paper presents the results of investigation of resistance of 06GB-390 steel to lamellar-tough and lamellar-brittle
fractures, as well as assessment of impact toughness (KCV–40) of weld metal and HAZ of butt joints of this steel
(as-welded and after their heat treatment). Joints were welded in an unrestrained and rigidly restrained state. It is shown
that 06GB-390 steel is not prone to lamellar-tough and lamellar-brittle fractures, while impact toughness of the metal of
weld and HAZ of butt joints does not change practically in any of the cases.
Поступила в редакцию 02.11.2011
Научно-техническая конференция
СОВРЕМЕННЫЕ ПРОБЛЕМЫ МЕТАЛЛУРГИИ, ТЕХНОЛОГИИ СВАРКИ
И НАПЛАВКИ СТАЛЕЙ И ЦВЕТНЫХ МЕТАЛЛОВ
К 100-летию со дня рождения засл. деятеля науки и техники,
проф. Д. М. Рабкина и д-ра техн. наук, проф. И. И. Фрумина
25-26 октября 2012 г. Киев ИЭС им. Е. О. Патона
Организаторы конференции
Институт электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины
Общество сварщиков Украины
Тематика конференции
• исследование физико-металлургических процессов при сварке и наплавке
• современные технологические процессы сварки и наплавки
• новые высокоэффективные сварочные и наплавочные материалы
• развитие способов нанесения покрытий и модифицирования поверхностей
• изготовление и ремонт сварных конструкций с применением современных технологий
Желающие принять участие в конференции должны направлять в адрес Оргкомитета до 1 июня 2012 г.
предложения по теме докладов и составу участников. Условия участия в работе конференции можно уточнить
в оргкомитете.
Контакты: (044) 200 54 06; 200 63 57; 200 24 66; 200 82 77
E-mail: office@paton.kiev.ua; tzu@e-mail.ua
3/2012 49
|