Металлургические особенности сварки высокопрочного алюминиевого сплава 7025-Т6

Приведены обозначения, характеристики, области применения, свойства и особенности свариваемости высокопрочных алюминиевых сплавов. Исследовано влияние тепловложения на микроструктуру и твердость сварных соединений алюминиевого сплава 7025-Т6. Показано, что ограничение тепловложения при сварке высоко...

Повний опис

Збережено в:
Бібліографічні деталі
Дата:2012
Автори: Олабоде, М., Ках, П., Мартикайнен, Дж.
Формат: Стаття
Мова:Russian
Опубліковано: Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2012
Назва видання:Автоматическая сварка
Теми:
Онлайн доступ:http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/101155
Теги: Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:Металлургические особенности сварки высокопрочного алюминиевого сплава 7025-Т6 / М. Олабоде, П. Ках, Дж. Мартикайнен // Автоматическая сварка. — 2012. — № 4 (708). — С. 24-35. — Бібліогр.: 25 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
id irk-123456789-101155
record_format dspace
spelling irk-123456789-1011552016-06-01T03:02:55Z Металлургические особенности сварки высокопрочного алюминиевого сплава 7025-Т6 Олабоде, М. Ках, П. Мартикайнен, Дж. Научно-технический раздел Приведены обозначения, характеристики, области применения, свойства и особенности свариваемости высокопрочных алюминиевых сплавов. Исследовано влияние тепловложения на микроструктуру и твердость сварных соединений алюминиевого сплава 7025-Т6. Показано, что ограничение тепловложения при сварке высокопрочных алюминиевых сплавов имеет важное значение для обеспечения высоких физико-механических свойств металла соединений. Designations, characteristics, application fields and properties of aluminium alloys are given. Peculiarities of weldability of high-strength aluminium alloys are considered. The effect of heat input on microstructure and hardness of the welded joints on aluminium alloy 7025-T6 has been studied. It is shown that the limitation of heat input in welding of high-strength aluminium alloys is important for ensuring the high properties of metal. 2012 Article Металлургические особенности сварки высокопрочного алюминиевого сплава 7025-Т6 / М. Олабоде, П. Ках, Дж. Мартикайнен // Автоматическая сварка. — 2012. — № 4 (708). — С. 24-35. — Бібліогр.: 25 назв. — рос. 0005-111X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/101155 621.791:669.71 ru Автоматическая сварка Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
institution Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection DSpace DC
language Russian
topic Научно-технический раздел
Научно-технический раздел
spellingShingle Научно-технический раздел
Научно-технический раздел
Олабоде, М.
Ках, П.
Мартикайнен, Дж.
Металлургические особенности сварки высокопрочного алюминиевого сплава 7025-Т6
Автоматическая сварка
description Приведены обозначения, характеристики, области применения, свойства и особенности свариваемости высокопрочных алюминиевых сплавов. Исследовано влияние тепловложения на микроструктуру и твердость сварных соединений алюминиевого сплава 7025-Т6. Показано, что ограничение тепловложения при сварке высокопрочных алюминиевых сплавов имеет важное значение для обеспечения высоких физико-механических свойств металла соединений.
format Article
author Олабоде, М.
Ках, П.
Мартикайнен, Дж.
author_facet Олабоде, М.
Ках, П.
Мартикайнен, Дж.
author_sort Олабоде, М.
title Металлургические особенности сварки высокопрочного алюминиевого сплава 7025-Т6
title_short Металлургические особенности сварки высокопрочного алюминиевого сплава 7025-Т6
title_full Металлургические особенности сварки высокопрочного алюминиевого сплава 7025-Т6
title_fullStr Металлургические особенности сварки высокопрочного алюминиевого сплава 7025-Т6
title_full_unstemmed Металлургические особенности сварки высокопрочного алюминиевого сплава 7025-Т6
title_sort металлургические особенности сварки высокопрочного алюминиевого сплава 7025-т6
publisher Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
publishDate 2012
topic_facet Научно-технический раздел
url http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/101155
citation_txt Металлургические особенности сварки высокопрочного алюминиевого сплава 7025-Т6 / М. Олабоде, П. Ках, Дж. Мартикайнен // Автоматическая сварка. — 2012. — № 4 (708). — С. 24-35. — Бібліогр.: 25 назв. — рос.
series Автоматическая сварка
work_keys_str_mv AT olabodem metallurgičeskieosobennostisvarkivysokopročnogoalûminievogosplava7025t6
AT kahp metallurgičeskieosobennostisvarkivysokopročnogoalûminievogosplava7025t6
AT martikajnendž metallurgičeskieosobennostisvarkivysokopročnogoalûminievogosplava7025t6
first_indexed 2025-07-07T10:29:59Z
last_indexed 2025-07-07T10:29:59Z
_version_ 1836983727224258560
fulltext УДК 621.791:669.71 МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ СВАРКИ ВЫСОКОПРОЧНОГО АЛЮМИНИЕВОГО СПЛАВА 7025-Т6 М. ОЛАБОДЕ, П. КАХ, Дж. МАРТИКАЙНЕН (Техн. ун-т г. Лаппеенранта, Финляндия) Приведены обозначения, характеристики, области применения, свойства и особенности свариваемости высокопроч- ных алюминиевых сплавов. Исследовано влияние тепловложения на микроструктуру и твердость сварных соединений алюминиевого сплава 7025-Т6. Показано, что ограничение тепловложения при сварке высокопрочных алюминиевых сплавов имеет важное значение для обеспечения высоких физико-механических свойств металла соединений. К л ю ч е в ы е с л о в а : высокопрочные алюминиевые спла- вы, сплав 7025-Т6, импульсная сварка МИГ, тепловложение, твердость по Виккерсу, металлургические особенности Легкие сварные металлические конструкции поль- зуются большим спросом и их рынок постоянно растет, увеличиваются объемы потребления, по- являются новые виды алюминиевых конструкций. Сварка является важным процессом в изготовле- нии этих конструкций. Способ сварки плавлением высокопрочных алюминиевых сплавов с исполь- зованием импульсной МИГ характеризуется ре- гулируемым тепловложением и является перспек- тивным, но только при условии понимания поведения этих материалов под влиянием термо- деформационного цикла сварки. Многочисленные исследования [1–3] показали, что ранее применяемые технологии сварки вы- сокопрочных сплавов не обеспечивают хорошую свариваемость из-за наличия в их составе меди. Вместе с тем внедрение новых технологий, нап- ример, импульсной сварки МИГ, импульсной сварки ТИГ и сварки трением с перемешиванием обеспечивает хорошую свариваемость сплавов по сравнению с традиционной сваркой плавлением. В настоящее время сварка трением с перемеши- ванием зарекомендовала себя наиболее приемле- мым процессом, поскольку имеет металлургичес- кие преимущества над сваркой плавлением, вы- раженные, в частности, в обеспечении высокой стойкости швов против образования кристалли- зационных и ликвационных трещин [4]. В данной статье обобщены сведения, касающи- еся классификации высокопрочных алюминиевых сплавов, их обозначений, свойств, применения, свариваемости и характерных дефектов сварки. Экспериментальная часть статьи включает опи- сание экспериментальной установки и результа- тов оценки влияния тепловложения на твердость сварных соединений указанных сплавов. В ней также исследована свариваемость высокопрочных алюминиевых сплавов. Особое внимание уделено изучению влияния тепловложения при роботизи- рованной импульсной сварке МИГ на металлур- гические процессы. Классификация сплавов. Алюминиевые спла- вы разделяют на литые и деформированные и идентифицируют с помощью четырехзначной системы. Обозначение литых сплавов такое же, как деформированных сплавов, но с десятичным значением между третьим и четвертым числом (123,0). Вторая часть обозначения (через дефис) учитывает процесс изготовления сплава. Если вто- рая часть начинается с «Т» (например, Т6), то это значит, что сплав был термически обработан. Числа указывают на тип обработки и другие пос- ледующие механические обработки: например, Т6 — сплав термообработан в растворе и подвергнут искусственному старению [5]. В идентификации сплава «F» обозначает готовое изделие, а «О» — состояние после отжига. Дополнительный суф- фикс показывает специальную термообработку, «Н» — деформационное упрочнение (нагартовку). За обозначением «Н» всегда следуют хотя бы две цифры, которые свидетельствуют об уровне нагар- товки и других термообработок, выполняемых для получения требуемых механических свойств. Обоз- начение «W» указывает на термообработку в раст- воре. Далее следует время, показывающее период естественного старения, например, «W» — 1 ч. Полное обозначение сплава включает две час- ти, которые уточняют химический состав и ис- торию изготовления, например, в 7025-Т6, 7025 — химический состав, в то время как Т6 — осо- бенности изготовления. Алюминий классифици- руется на основе химического состава главным образом в двух категориях с учетом типа про- изводства: деформированные и литые алюмини- евые сплавы. Другие сплавы могут подразделять- ся по типу деформационного упрочнения или термообработки [6]. Категория деформированно- го алюминия большая, так как алюминий может формироваться в фасонные профили с примене- нием любого процесса, включая экструзию, про- тяжку, ковку, прокатку и т. д. Деформированные сплавы должны быть пластичными в изготов- © М. Олабоде, П. Ках, Дж. Мартикайнен, 2012 24 4/2012 лении, а литые алюминиевые — текучими по при- роде, чтобы заполнять литейную форму [7]. Литые алюминиевые сплавы в своей класси- фикации идентифицируют четырьмя цифрами. Десятичная точка отделяет третью и четвертую цифры. Первая цифра обозначает группу сплава, включающего основной легирующий элемент (табл. 1) [8]. Следующие две цифры отображают сам алюминиевый сплав или его чистоту. В спла- вах серии 1хх.х эти две цифры указывают на чис- тоту в процентах. Например, 150,0 — минималь- ная чистота 99,5 % алюминиевого сплава. В груп- пах от 2х.х до 9хх.х серий две цифры указывают на различные сплавы, присутствующие в группе. Последняя цифра иллюстрирует формирование изделия. Например, «0» — это отливка, а «1» или «2» — слиток, основанный на его химическом составе. Следующая модификация оригинальных групп литых алюминиевых сплавов идентифицируется путем добавления серийной буквы впереди циф- ровых обозначений. Серийные буквы добавляют в алфавитном порядке, начиная с А, но без I, O, Q и X [8], Х остается в эксперимен- тальных сплавах. Четыре цифры в обоз- начении используют для деформиро- ванных сплавов, первая — для группы сплавов на базе основного легирующего элемента (табл. 2), вторая — это мо- дифицирование сплава или количество примесей. «О» во второй цифре обоз- начает основной сплав. Цифры 1–9 ука- зывают на различные модификации сплава с небольшим изменением в их химических составах. В серии 1ххх вто- рая цифра — модификация в пределах примесей «0» — сплав с естественным пределом примесей, 1–9 — специаль- ный контроль, выполненный по одному или более примесям или по легирую- щему элементу. Последние две цифры указывают на чистоту сплава [6]. В серии 1ххх две последние цифры обозначают уровень чистоты сплава. Например, в 1070 или 1170 подразумевается, что хотя бы 99,7 % алю- миния содержится в сплаве, 1050 или 1250 — не менее 99,5, а 1100 или 1200 — 99 % алюминия. Для всех других серий алюминиевых сплавов (2ххх–8ххх) два последних числа не имеют осо- бого значения, но используются для идентифи- кации сплавов в группе [6, 8]. Высокопрочные сплавы и сверхпрочные алюминиевые сплавы. Алюминиевые сплавы с пределом текучести от 300 МПа и выше рассмат- риваются как высокопрочные, в то время как свер- хпрочными алюминиевыми сплавами являются сплавы с пределом текучести 400 МПа и более. Они обычно включены в серии 2ххх, 7ххх и 8ххх. Нет строгих указаний о том, к какой серии эти сплавы принадлежат. Например, в двух сплавах од- ной и той же серии предел текучести может зна- чительно отличаться, точнее, эти два сплава могут классифицироваться только по определенным свойствам сплавов в серии. Однако в общем сред- ний диапазон предела текучести серии используется для идентификации высо- ко- и сверхпрочных алюминиевых спла- вов (табл. 2). Свойства и применения высоко- и сверхпрочных алюминиевых сплавов. Се- рия 2ххх включает сплавы типа Al–Cu. Основными характеристиками серии 2ххх являются термообрабатываемость, высокая прочность при комнатных и по- вышенных температурах, а также боль- шой диапазон временного сопротивле- ния (68,9…520 МПа) [9, 10]. Сплавы могут соединяться механически, неко- торые из них — свариваться [10]. В их химическом составе обычно имеет место наличие меди и некоторых других Т а б л и ц а 1. Классификация литых алюминиевых сплавов [6–9] Серия Элемент сплава Содержа- ние, % Временное сопротивле- ние, МПа Среднее зна- чение серии, МПа 1хх.х Алюминий 99,0 — — 2хх.х Медь 4,0...4,6 145...476 302 3хх.х Кремний 5...17 159...359 249 С добавлением меди и/или магния 5...17 159...359 249 4хх.х Кремний 5...12 131...296 187 5хх.х Магний 4...10 138...331 232 7хх.х Цинк 6,2...7,5 241 241 8хх.х Олово — 138...221 163 9хх.х Другие — — — Т а б л и ц а 2. Классификация деформированных алюминиевых спла- вов [6, 8, 9] Серия Элемент сплава Содержа- ние, % Временное сопро- тивление, МПа Среднее значение серии, МПа 1хх.х Алюминий 99,0 10,0...165 94,4 2хх.х Медь 1,9...6,8 68,9...520 303 3хх.х Марганец 0,3...1,5 41,4...285 163 4хх.х Кремний 3,6...13,5 70,0...393 275 5хх.х Магний 0,5...5,5 40,0...435 194 6хх.х Магний и кремний 0,4...1,5 40,0...435 241 Кремний 0,2...1,7 40,0...435 241 7хх.х Цинк 1,0...8,2 80,0...725 399 8хх.х Другие — 110...515 365 4/2012 25 химических элементов (магний, марганец и крем- ний). Из них изготовляют высоко-прочные изде- лия, используемые обычно в авиационной про- мышленности (например, сплав 2024), и они дол- жны строго соответствовать техническим стан- дартам из-за высоких требований к безопасности. Это делает сплавы серии 2ххх дорогостоящими. Однако эти сплавы используют и при изго- товлении корпусов грузовиков (сплав 2014); спла- вы 2011, 2017 и 2117 — для крепежных устройств и прутковых токарных автоматов. При условиях естественного старения Т4 сплавы серии 2ххх имеют те же механические свойства, что и низ- коуглеродистая сталь с улучшенной прочностью (около 250 МПа) и временным сопротивлением на растяжение около 400 МПа, а также хорошую пластичность. При условии Т6 улучшенная проч- ность достигает уровня 375 МПа, а временное сопротивление на растяжение — 450 МПа, что, однако, уменьшает пластичность [11]. Кроме того, их обычно красят или плакируют для повышения коррозионной стойкости. И наконец, сплавы серии 2ххх используют при строительстве внут- ренних и внешних конструкций самолета, внут- ренних элементов конструкций железнодорожных вагонов, изготовлении конструкционных балок самосвалов, автоцистерн и трейлеров, топливных баков и ракет-носителей космических шаттлов [10]. Серия 7ххх включает алюминиево-цинковые сплавы с магнием, что позволяет управлять про- цессом старения. Группа данных сплавов харак- теризуется очень высокими значениями проч- ности и твердости. Они также поддаются терми- ческой обработке в диапазоне временного соп- ротивления 220…610 МПа. Сплавы могут соеди- няться механически и свариваться с помощью та- кого способа, как, например, импульсная сварка МИГ. Некоторые сплавы 7ххх содержат медь для получения наивысшей прочности в серии. Однако их не сваривают в производственном мас- штабе (рис. 1), поскольку их свариваемость уменьшается по мере увеличения содержа- ния меди [1–3]. В связи с этим в производ- стве их соединяют механически, например с помощью клепки. Сплавы серии 7ххх главным образом применяют для создания ответственных конструкций с высоким сопротивлением разрушению, например, мост Форезмо на се- вере Норвегии. Сплавы типа Al–Mg исполь- зуют при строительстве балочных систем, в авиаиндустрии [10]. У них ниже сопро- тивляемость коррозии по сравнению, нап- ример, с серией 5ххх, вследствие чего во многих случаях их необходимо плакиро- вать. Данные сплавы применяют в ответс- твенных конструкциях крыла самолета из алюминиевых профилей с элементами жес- ткости, бурильных трубах больших размеров и кованых самолетных деталях высокого качества, изготовленных из сплава 7175-Т736(Т74) [10]. Серия 8ххх включает сплавы из алюминия и других элементов, например, железа, никеля, ли- тия, обеспечивающих специфические свойства. Никель и железо придают прочность сплаву прак- тически без потерь в электропроводности [10]. Высокопрочные элементы этой серии главным об- разом состоят из лития и меди. При этом про- порция лития выше. Сравнительно недавно раз- работанные алюминиево-литиевые сплавы 8090, 8091 и 8093 также включены в данную серию. Литий имеет меньшую плотность, чем алюминий, и относительно высокую растворимость, поэтому может легировать алюминий в достаточном ко- личестве. При этом достигается значительное уменьшение плотности сплава (обычно примерно на 10 % меньше, чем в других алюминиевых спла- вах). Полученные в результате сплавы имеют по- вышенную жесткость и склонны к закалке при старении. Некоторые из них могут подвергаться термообработке [10]. Поэтому сплавы этой груп- пы относятся к специальным сплавам, имеют вы- сокие значения проводимости, прочности (диапа- зон временного сопротивления 110…515 МПа [9]) и твердости. Эти сплавы используют в ави- ационной промышленности (8090, 8091). Сплав типа 8001 системы Al–Ni–Fe применяют на атом- ных электростанциях, когда требуется обеспечить сопротивление коррозии в воде при повышенных значениях температуры и давления. Сплав 8017 используют при необходимости достижения вы- сокого уровня электропроводимости [10]. Свариваемость высокопрочного алюминия. В связи с возрастающими требованиями промыш- ленности к алюминиевым сплавам возникла не- обходимость в обширных исследованиях. На ос- Рис. 1. Механические свойства алюминиевых сплавов 26 4/2012 нове изучения различных сварочных процессов можно утверждать следующее: в объеме промышленных технологий 94 % сплавов могут быть сварены и свыше 50 % имеют оптимальную свариваемость; диапазон толщин свариваемых сплавов в усло- виях промышленности составляет 0,1…450,0 мм (верхний предел достигается при одном проходе с использованием ЭЛС); высоких скоростей сварки (5…3 м/мин) мож- но достичь при меньших толщинах (0,8…3,0 мм), например, при лазерной сварке стыковых соеди- нений; металлургические проблемы, вызванные вли- янием тепловложения при сварке, характерны для всех способов сварки плавлением и уменьшаются при использовании процессов с концентрирован- ной энергией, где тепловложение носит локаль- ный характер, и ЗТВ намного меньше. Сварка тре- нием с перемешиванием сопровождается меньши- ми металлургическими проблемами; в процессах, где используется концентрирован- ная энергия, наличие пленки Al2O3 на поверхностях заготовок, подвергающихся сварке, не влияет на ка- чество металла шва, хотя желательна их предва- рительная очистка; и ЭЛС, и сварку трением с перемешиванием можно выполнять без использования газа для за- щиты сварочной ванны от окисления; традиционные способы сварки дают более низ- кие значения механических свойств металла, чем у основного материала в пределах 20…35 %. Значительное влияние на уровень свойств ока- зывает металлургическое состояние основного ма- териала. В частности, незначительное или даже нулевое уменьшение обнаружено только в про- цессе сварки трением с перемешиванием, при ко- тором усталостные характеристики стыковых со- единений полностью соответствуют показателям основного металла; все способы сварки плавлением, за исключе- нием сварки трением с перемешиванием, сопро- вождаются появлением пор в металле швов; для сварочного оборудования одного назначе- ния, лазерной технологии и технологии сварки трением с перемешиванием требуются в 10 раз большие капиталовложения, чем для традицион- ных, но производительность сварки при этом нам- ного выше. В настоящее время большинство кон- струкционных элементов из алюминиевых спла- вов, полученных способом сварки трением с пе- ремешиванием, имеют на 10 % большую стои- мость, чем с использованием процесса сварки МИГ [13]. Подготовка под сварку. Сварка высокопроч- ных алюминиевых сплавов в отличие от стальных изделий во многом зависит от комплекса подго- товительных операций изделия. Он включает вы- бор рационального сварочного процесса, способа хранения сплава, транспортировки и подготовки деталей, применямых в сварной конструкции [1]. В зависимости от толщины изделия соедине- ния следует подвергать скосу кромки и в неко- торых случаях применять подкладку для качес- твенного формирования корня шва. Требуется за- чищать поверхность соединения для удаления тонкого слоя оксида алюминия Al2O3 механичес- кими абразивными материалами, подобно зачис- тке щетками из нержавеющей стали или хими- ческим травлением. Слой Al2O3 сам восстанав- ливается при обработке щетками. Он является от- ветственным за коррозионную стойкость алюми- ниевых сплавов [14], а также отрицательно влияет на нестабильность горения дуги, поскольку элек- трически непроводим. Al2O3 гигроскопичен и обычно содержит влагу. Кроме того, температура его плавления составляет 2060 °С [4, 14], что зна- чительно выше, чем температура плавления (476…657 °С) сплавов серии 7ххх [9]. Рекомен- дации по подготовке изделий представлены в табл. 3. Защитный газ. Основная функция защитного газа — защита металла шва от атмосферы, потому что нагретый металл (примерно до точки плав- ления) может вступать в реакцию с атмосферным воздухом и образовывать соединения оксидов и нитридов. Что касается алюминия, то он легко вступает в реакцию с кислородом при комнатной температуре. Таким образом, при выборе защит- ного газа должны учитываться следующие кри- терии [4, 16–18]: способность генерировать плазму и обеспечи- вать механизмы и характеристики горения стабильной дуги; обеспечение хорошего отделения расплавлен- ного металла от проволоки и выполнение требу- емого режима переноса металла; защита сварочной головки (в непосредствен- ной близости от дуги), жидкой ванны и конца проволоки от окисления; помощь в получении хороших провара и про- филя валика шва; отсутствие помех в процессе корректировки скорости сварки; предотвращение подрезов; ограничение операций по зачистке стыков пос- ле сварки; способность не ухудшать механические свойс- тва металла шва. Рекомендуемым защитным газом при импуль- сной сварке МИГ алюминиевых сплавов серии 7ххх является аргон [1, 17]. Скорость подачи при этом составляет около 20 л/мин. Смесь аргона и гелия может также применяться вместе, а гелий отдельно. Гелий увеличивает провар шва, обес- печивает более высокую энергию дуги и в ре- 4/2012 27 зультате повышенную скорость наплавки [1, 19]. При сечении менее 50 мм2 следует использовать гелий [4]. Более подробная информация приве- дена в табл. 4. Дефекты при сварке высокопрочных и сверх- прочных алюминиевых сплавов. Сварка алюминия является весьма ответственным процессом нес- мотря на более низкую температуру плавления, чем у стали, по следующим причинам [6, 18]: постоянно присутствующую на поверхности металла оксидную пленку требуется удалять не- посредственно перед сваркой; наличие остаточных напряжений вызывает трещинообразование в металле шва из-за высо- кого значения теплового коэффициента расшире- ния алюминия; при высоком уровне теплопроводности алю- миния подразумевается, что повышенное теплов- ложение увеличивает возможность деформации и образования трещин; высокие значения скорости усадки вызывают образование кристаллизационных трещин; большая растворимость водорода в жидком алюминии способствует образованию пористости и высокой склонностью чувствительности спла- вов серий 2ххх, 7ххх и 8ххх к возникновению трещин в металле шва. Основными дефектами при сварке высокоп- рочных алюминиевых сплавов являются образо- вание горячих трещин, пористости, разупрочне- ния соединения, не восстанавливаемого при ста- рении после сварки, низкая пластичность металла шва (ухудшение металла ЗТВ) и чувствительность соединения к образованию коррозионных трещин под напряжением. Характерные дефекты шва и способы их удаления приведены в табл. 5 [15]. Экспериментальная установка. Экспери- мент выполняли с использованием установки для роботизированной импульсной сварки МИГ. Схе- матическая компоновка оборудования для прове- дения сварочного процесса МИГ представлена на рис. 2. Движение робота программировали и выпол- нили несколько швов на опытных образцах, после Т а б л и ц а 3. Рекомендации по подготовке изделия к сварке [4, 9, 14, 15] Решаемая задача Рекомендации Снижение напряженного состояния Избегать внезапных изменений толщины, поскольку они действуют как концентраторы напряжений в шве. Лучше сделать плавный переход в сечении шва при необходимости соединения с более тонким сечением Обеспечивать хорошую подгонку до сварки. Алюминий чувствителен к плохой подгон- ке, соединения должны иметь минимальный зазор для проникновения присадки. Боль- шие зазоры могут легко заполняться сталью, а это провоцирует чрезмерные напряжения в алюминии из-за теплового сжатия, способствует сокращению долговечности шва Обеспечивать надежную центровку соединения перед сваркой. Шов с плохой стыков- кой провоцирует изгибающие напряжения, что также сокращает долговечность шва Убедиться, что разделка соединения соответствует толщине материала и чертежу Создание условий для получения хоро- шего качества швов Убедиться, что условия окружающей среды подходят для выполнения сварки. Алюми- ний очень чувствителен к загрязнению водородом, поэтому любая влага создает порис- тость и влечет за собой появление дефектных швов. Сварка в полевых условиях является особенно опасной, поскольку продукты конденсации могут появляться на соединении при холодной погоде либо под дождем. Если сварку выполняют в условиях атмосферной влажности, во избежание водородной пористости следует применять умеренный предва- рительный нагрев Необходимо учитывать также риск сквозняка, нарушающего газовую защиту, даже при сухом соединении. Сварку алюминия лучше всего выполнять в специально предназна- ченном теплом, сухом помещении, свободном от сквозняков Очистка соединения перед сваркой Алюминий очень чувствителен к загрязнению соединения. Его очистку следует начинать с протирания чистой тканью, смоченной растворителем типа ацетон, для удаления масла в области соединения и по 25 мм с обеих сторон соединения. Все изделия из алюминия имеют очень тонкий слой оксида на поверхности. Он плавится при температуре около 2060 °С [4, 14] в отличие от чистого алюминия при 660 °С [9]. Этот оксид следует уда- лять после обезжиривания перед сваркой с помощью механической очистки щеткой из нержавеющей стали, предназначенной только для алюминия. Нельзя применять точиль- ный диск, поскольку он изготовлен из корунда (оксида алюминия) и будет оставлять час- тицы на поверхности. Шов желательно выполнять сразу после очистки. Сварка после трехчасовой очистки неприемлема Пригодность сварочных материалов Обычно сварку выполняют с помощью аргона или смеси аргона и гелия, при этом важна их чистота (минимальная чистота составляет 99,995%). При сварке МИГ проволока обычно подается довольно чистой, достаточно снять катушку со сварочной машины и поместить ее в чистый пластиковый мешок на ночь или хотя бы накрыть для сохранения чистоты 28 4/2012 чего сваривали сплав 7025-Т6. Произведено зна- чительное количество наплавок, их параметры сравнивали при изучении влияния тепловложения на свойства металла шва. Далее исследовали вли- яние скорости сварки. Применяли горелку Fronius Robacta 5000 360 (максимальный ток 500 А) для сварки МИГ. Го- релку соединяли с роботом Motorman (EA1900N), который имеет шесть осей и может поддерживать точность выполнения сварочного процесса до ±0,06 мм. Для обеспечения очистки зоны шва впе- реди дуги горелку устанавливали под углом 10° в направлении шва. Вылет присадочной прово- локи составлял 2 мм, а расстояние от сопла до изделия (длина вылета) — 18 мм. В качестве за- щитного газа использовали аргон 99,995 %, а при- садочной проволоки — алюминий 4043. Изделие представляло собой пластину толщиной 5 мм и площадью 100×250 мм, на которую наплавляли валики. Соединения очищали механически с по- мощью щетки из нержавеющей стали, предназ- наченной только для алюминиевых заготовок. Проводили множество испытаний, для которых выбрали шесть разных образцов алюминиевого сплава 7025-Т6. Первые три образца (A–C) имели одинаковую скорость подачи с целью оценки вли- яния скорости сварки (10, 20, 30 мм/с), другие три (D–F) — приблизительно одинаковое теплов- ложение для исследования эффекта постоянного тепловложения в шов. Частота тока импульса сос- тавляла примерно 250 Гц в каждом шве. Скорость подачи проволоки для образцов A–C была постоянной на уровне 10 м/мин, а теплов- ложение Q (кДж/мм) для каждого образца рас- считывали с помощью следующего уравнения [21]: Q = UI×60 1000S0,8, где U — напряжение на дуге, В; I — ток, А; S — скорость сварки, мм/мин; 0,8 — эффектив- ность сварки импульсным процессом МИГ. Для образцов D–F тепловложение было примерно пос- тоянным, а скорость подачи проволоки выбирали соответственно 10, 12 и 14 м/мин. В качестве основного материала использовали пластину из сплава 7025-Т6 толщиной 5 мм, сва- рочную проволоку — из алюминия ER 4043 (табл. 6). Типичные механические свойства про- волоки следующие: предел текучести — 55 МПа, временное сопротивление — 165 МПа, удлинение 18 %, защитный газ — 99,995 % аргона, который подавали через горелку для предохранения сва- рочной ванны от влияния атмосферы, поскольку нагретый металл (примерно до температуры плав- ления) обычно способен вступать в реакцию с атмосферой с образованием оксидов и нитридов. Алюминий легко взаимодействует с кислородом при комнатной температуре. Рекомендуемый за- щитный газ для сварки сплава серии 7ххх с по- мощью импульсной сварки МИГ — аргон [17]. Твердость металла швов определяли по Вик- керсу. Испытания выполняли с помощью нагруз- ки в 3 кг кончиком алмазного инструмента на поперечном сечении подготовленного образца со швом. Вмятины сделаны примерно на расстоянии 1 мм от поверхности шва в ряд (рис. 3). Рассто- яния между вмятинами составляли 0,7 мм, их форма напоминала ромб, глубина зависела от твердости материала. Размеры диагоналей вмя- тины измеряли, а среднее значение диагоналей сверяли в таблице твердости HV 3 для опреде- ления уровня твердости. Затем их проставляли в Т а б л и ц а 4. Защитные газы для сварки МИГ алюминия [16] Вид переноса металла Защитный газ Характеристика Струйный 100 % аргона Лучший перенос металла и стабильность дуги; минимальное разбрызгивание; хорошее действие очистки 35 % аргона + 65 % гелия Большее тепловложение, чем у 100%-го аргона; улучшенные характеристики плавления на более толстом материале; уменьшение пористости 25 % аргона + 75 % гелия Большее тепловложение, уменьшение пористости, минимальная очистка Короткими замыканиями Аргон и аргон + гелий Достаточное количество аргона на листовом металле; аргон–гелий предпочи- телен для более толстых основных материалов Рис. 2. Схема процесса сварки МИГ: 1 — источник питания; 2 — защитный газ (аргон); 3 — горелка; 4 — присадочная проволока; 5 — алюминиевый образец 4/2012 29 Т а б л и ц а 5. Дефекты в алюминиевых швах и их устранение [11, 15, 18, 20] Вид дефекта Причина Предотвращение Оксидные включения Недостаточная очистка соединения Наличие оксидного слоя на сварочной прово- локе или присадочных прутках Острые кромки в канавке соединения Тщательная очистка проволочной щеткой до сварки и после каждого прохода, затем чистая протирка Очистить проволоку и прутки, потирая их прессован- ной стружкой из нержавеющей стали или «Scothbrite» Использование свежей проволочной катушки. Удалить острые кромки в разделке шва Пористость в шве Недостаточная степень защиты Цветные пенетранты, смазка Слишком высокое значение тока сварки Загрязненный защитный газ Неправильный угол наклона горелки Слишком высокая скорость перемещения Загрязненные проволока или прутки Наличие влаги Увеличить поток газа; устранить сквозняки; уменьшить вылет электрода Полностью устранить всевозможные дефекты Очистить поверхности растворителем Держать смазки подальше от области шва Уменьшить ток и вернуться к сварочному процессу Проверить газовые шланги на свободные соединения или повреждения Установить правильный угол и вернуться к сварочному процессу Установить правильную скорость и вернуться к свароч- ному процессу Очистить проволоку или прутки растворителем То же Предварительно нагреть и очистить поверхность Пористость в зоне плавле- ния Высокая насыщенность водородом основного металла Улучшить дегазацию Сократить добавки натрия Применить 100%-ю гелиевую защиту Холодное растрескивание Сильное зажатие металлических заготовок соединения Ослабить зажимные клещи. Подогрев Горячее растрескивание Избыточное расплавление основным металлом Высокая переходная температура Уменьшить ток сварки. Добавить больше присадочной проволоки Уменьшить ток сварки, увеличить интервал охлажде- ния между проходами и соблюдать последовательность швов Подрезы Высокий ток сварки Скорость перемещения слишком высокая и недостаточное количество присадочного ме- талла Большая длина дуги Уменьшить ток Уменьшить скорость и вернуться к сварочному процес- су. Добавить большее количество присадочного метал- ла Уменьшить длину дуги Непровары Низкий ток сварки Высокая скорость перемещения дуги Плохая разделка соединения Неправильный угол наклона горелки Ненадежное прерывание дуги Увеличить ток и вернуться к сварочному процессу Уменьшить скорость перемещения и вернуться к про- цессу сварки Улучшить разделку свариваемых кромок Установить правильный угол горелки и вернуться к процессу сварки Постепенно уменьшить ток дуги Если возможно, применить контроль «Заполнение кра- тера», «Контрольный шов» на последних 25 мм валика Нахлестка Недостаточная скорость перемещения Очень низкий ток сварки Избыток присадочного металла Неправильный угол наклона горелки Увеличить скорость и вернуться к процессу сварки Увеличить ток Уменьшить добавление присадочного металла Поменять угол наклона горелки Прожог Недостаточная скорость перемещения Ток сварки слишком высокий Зазор соединения слишком широкий Подогрев детали Увеличить скорость перемещения Уменьшить ток сварки Уменьшить зазор и улучшить подгонку кромок Снизить температуру металла между проходами Т а б л и ц а 6. Химический состав алюминиевых сплавов 7025 (пластина) и 4043 (присадочная проволока), мас. % Объект исследования Al Be Cr Cu Fe Mg Mn Si Ti Zn Прочие 7025 91,5 — 0,30 0,10 0,40 1,50 0,60 0,30 0,10 5,0 0,5 ER 4043 — 0,0001 — 0,01 0,20 0,01 0,01 4,80 0,02 0,01 — 30 4/2012 диаграмму относительно расстояния каждого вдавливания от центральной линии шва. Влияние тепловложения на высокопрочные сплавы при сварке. Микро- и макроструктуры, а также внешний вид шва образцов A–C представ- лены на рис. 4–6. Микроструктура каждого об- разца показана с помощью увеличительного объектива ×8 для анализа несмешанной зоны, час- тично расплавленной зоны, ЗТВ и основного ме- талла. Переход вокруг границы раздела шва имеет важное значение. На снимках изображены зерна, прошедшие трансформацию, из чего можно сде- лать вывод о механических свойствах металла швов. При сравнении образцов A–C (рис. 4–6) видно, что размеры зерен вокруг границы раздела шва небольшие при низком тепловложении, и на- оборот. К тому же переходной поток ячеек вокруг границы раздела шва по мере передвижения от несмешанной зоны к ЗТВ плавный с более вы- соким уровнем тепловложения, зерна крупнее. При низком тепловложении, как на образце C (рис. 6), переход не настолько ровный, как на границе раздела шва. Тепловложение обратно пропорционально скорости сварки: при увели- чении скорости сварки уменьшается тепловложе- ние, а с его увеличением повышается скорость остывания. Это обеспечивает эпитаксиальный рост, а также увеличение ячеек, как видно при сравнении микроструктуры образцов A–C. На об- разце A (рис. 4) ЗТВ составляет приблизительно 17 мм от линии центра шва, что является наиболь- шим расстоянием среди трех образцов. Таким об- разом, можно утверждать, что чем больше теп- ловложение, тем шире ЗТВ. Зерна несмешанной зоны на образце C по срав- нению с образцами B и A очень мелкие, что ука- зывает на то, что малое тепловложение в образцы A и B недостаточно для образования расплавления ванны и проплавления металла шва. Большое теп- ловложение и высокая скорость сварки вызвали не- обходимость применения значительной энергии для нагрева образца C, в результате чего валик шва становится широким и с более широким корнем. У образца C более мелкие зерна, чем у образ- цов B и A, что свидетельствует о том, что при большом тепловложении и высокой скорости сварки образование ядра происходит лучше. В об- разце C зерна растут хуже, чем у образцов A и B, поскольку алюминий распространяет тепло от- носительно быстро через тепловые раковины; не- большое тепловложение свидетельствует о боль- шом влиянии теплопроводности алюминия на микроструктуру шва (образец C остывает быстро). При сравнении образцов D–F (рис. 7–9) можно отметить, что при поддержании относительно постоянного тепловложения и варьирования ско- рости сварки в микроструктуре происходят из- менения. По мере роста скорости сварки и ско- рости подачи электрода размер зерен также уве- личивается. К тому же, повышенная скорость сварки приводит к более грубой структуре ме- талла шва и околошовной зоны аналогично вли- янию тепловложения в швах при сварке сплава 7025-Т6. Изучение образцов сплавов D–F показало, что, чем выше скорость подачи, тем глубже проплав- ление. У образца C постоянная скорость подачи как у A и B, но переход зерен на границе раздела шва между несмешанной зоной и ЗТВ очень рез- кий. Возможно, это является слабым местом, пос- Рис. 3. Испытание твердости на сварном образце. Вмятины расположены на расстоянии 1 мм от поверхности и 0,7 мм друг от друга Рис. 4. Результаты экспериментов образца A со скоростью подачи проволоки 10 м/мин при скорости сварки 10 мм/с, тепловложении 0,318 Дж/мм, напряжении на дуге 20,1 В, токе 198 А: a–е — здесь и на рис. 5–9 следующие: а — внешний вид шва; б — макроструктура; в — микроструктура шва; г — частично расплавленная зона; д — ЗТВ; е — основной металл 4/2012 31 кольку ячейки не настолько сблокированы, как на образце B. На примере образца видно, что чем длиннее период кристаллизации, тем больше раз- мер дендрита [23]. Зерна являются равноосными с дендритами в пределах зерен. Мелкие зерна образуются при ма- лом тепловложении, а крупные — при большом. Например, несмешанная зона на рис. 8 имеет мел- кие зерна благодаря небольшому тепловложению (0,106 кДж/мм), в то время как несмешанная зона на рис. 4 — крупные зерна из-за тепловложения в 0,318 кДж/мм. Вариации размера зерен в нес- мешанной зоне на рис. 4–9 в основном обуслов- лены количеством тепловложения, поскольку при большом тепловложении скорость охлаждения повышается. Увеличенная скорость сварки позволяет уме- ньшить ширину швов даже при меньшем теплов- ложении (по сравнению с образцами A–F). Об- разец F имеет качественную структуру шва с уз- кими сварным швом, ЗТВ и полным проплавле- нием. Окисление происходило на поверхности. При постоянной скорости сварки большое теп- ловложение способствует увеличению валика шва и размера ЗТВ. Частично расплавленная зона по- казывает эпитаксиальный рост, свидетельствую- щий о зарождении в различных местах на границе раздела шва новых зерен. Между зернами основ- ного металла и зернами металла шва существует произвольная ориентация. На образцах A–F видно, что при уменьшении отношения температурного градиента G 7025-Т6 и скорости роста R от границ раздела шва к линии его центра характер кристаллизации изменяется от плоскостного до ячеистого, столбчатого и равноосного дендрита поперек границы раздела шва. Соотношение G/R определяет режимы крис- таллизации, обнаруженные в микроструктуре. Об- разец С имеет минимальный размер зерен в не- смешанной зоне. Таким образом, у него наи- Рис. 5. Результаты экспериментов по сварке образца B со скоростью подачи проволоки 10 м/мин при скорости сварки 25 мм/с, тепловложении 0,127 Дж/мм, напряжении на дуге 19,4 В, токе 205 А Рис. 6. Результаты исследования образцов C со скоростью подачи проволоки 10 м/мин при скорости сварки 30 мм/с, теп- ловложении 0,106 Дж/мм, напряжении на дуге 19,4 В, токе 205 А 32 4/2012 Рис. 7. Результаты исследования образца D со скоростью подачи проволоки 10 м/мин при скорости сварки 20 мм/с, теплов- ложении 0,16 Дж/мин, напряжении на дуге 19,8, токе 202 А Рис. 8. Результаты исследования образца E со скоростью подачи проволоки 12 м/мин при скорости сварки 24 мм/с, теплов- ложении 0,163 Дж/мм, напряжении на дуге 20,3 В, токе 241 А Рис. 9. Результаты исследования образца F со скоростью подачи проволоки 14 м/мин при скорости сварки 28 мм/с, теплов- ложении 0,158 Дж/мм, напряжении на дуге 20,50 В, токе 278 А 4/2012 33 высшие прочность и твердость, поскольку эффект Холла–Петча прогнозирует рост и прочности, и твердости по мере уменьшения размера зерен [25]. Образец F показывает, что полное проплавление шва можно достичь при минимальном тепловло- жении, если другие параметры шва установлены правильно. В металле шва обнаружены такие дефекты, как пористость и оксидные включения. Пористость объясняется попаданием газа в процессе сварки, а наличие оксидных включений — плохой газовой защитой (ванна шва контактирует с воздухом). Твердость сварных соединений высокопрочных сплавов (7025-Т6). Испытания на твердость об- разцов представлены на рис. 10. Вертикальная ли- ния границы раздела шва обозначена WI. Точки на кривой показывают расстояние каждой вмя- тины от оси шва на оси абсцисс, а уровень твер- дости — на оси ординат. На рис. 10 указаны ха- рактерные участки структуры сварных соеди- нений и основного металла. Образец С имеет ми- нимальное тепловложение 0,106 кДж/мм, что да- ет в результате более высокое значение твердости, образец B — относительно большее тепловложе- ние (0,127 кДж/мм), а в результате — более низ- кий уровень твердости, чем образец C. У образца A максимальное тепловложение составляет 0,318 кДж/мм, твердость является минимальной. На границе раздела шва с основным металлом у образца C имеет место максимальная твердость, что служит подтверждением высокой твердости границы раздела при большом тепловложении благодаря упрочнению твердого раствора в про- цессе сварки. Такое тепловложение вызывает рас- творимость и более значительное упрочнение вследствие процесса кристаллизации. Можно так- же утверждать, что чем выше тепловложение, тем шире валик шва, и граница раздела шва с основ- ным металлом располагается дальше от оси шва. Испытания на твердость образцов показали эту закономерность при относительно постоянном значении тепловложения. Твердость образцов D и F примерно одинакова, кроме образца E, где есть незначительные изменения, твердость на рас- стоянии 3 мм от оси шва показывает увеличение ее значения при удалении от предыдущей точки (около 2 мм от линии центра шва), что объяс- няется близостью к границе раздела шва с основным металлом. Изучение твердости образ- цов D–F показало, что для металла шва 7025-Т6 ее значение уменьшается в зоне шва и возрастает по направлению к основному материалу. График твердости представляет собой половину симмет- ричных швов. Можно утверждать, что значения показателя твердости образцов сварных соеди- нений образцов D–F на границе раздела шва близки. Это свидетельствует о том, что постоян- ное тепловложение, профиль твердости алюми- ниевого сплава 7025-Т6 являются идентичными. Испытания на твердость образцов D–F (рис. 11) показали, что профили твердости для трех об- разцов примерно одинаковые. Диапазон границы раздела шва находится в пределах 0,5 мм при от- носительно постоянном значении тепловложения. Выводы 1. Исследования показали, что в алюминиевых сплавах 7025-Т6 размер зерен уменьшается по ме- ре снижения тепловложения, а переход ячеек от несмешанной зоны к ЗТВ является более плавным при большом тепловложении. При постоянном тепловложении размер зерен увеличивается, но твердость остается относительно постоянной. В случае большого тепловложения отмечены более широкая ЗТВ, крупнокристаллитная структура шва и более крупные размеры зерна вокруг гра- ницы сплавления шва. 2. В сплаве 7025-Т6 большое тепловложение способствует более низким значениям твердости, но в зоне сплавления ее значение одинаково во всех исследуемых образцах. Чем выше уровень тепловложения, тем шире валик шва, тем дальше расположена зона сплавления и глубже проплав- ление шва. В зависимости от длительности крис- таллизации увеличивается количество дендритов, а высокая скорость охлаждения способствует эпитак- сиальному формированию ячейки. Сплав 7025-Т6, как и другие высокопрочные алюминиевые сплавы, разупрочняется в ЗТВ, но может быть восстановлен при послесварочной термообработке. Рис. 10. Распределение твердости в сварных соединениях при различных тепловложениях: для образца A Q = 0,318 кДж/мм; для образца В — 0,127; для образца C — 0,106 Рис. 11. Распределение твердости в сварных соединениях при различных скоростях подачи проволоки и постоянном теп- ловложении (около 0,16 кДж/мм) 34 4/2012 1. Yeomans S. R. Successful welding of aluminium and its alloys // Australian Welding J. — 1990. — 35, № 4. — P. 20–24. 2. Graeve I. D., Hirsch J. 7 Series alloys //aluminium.mat- ter.org.uk/content/html/eng/default.asp?catid=214&pageid =2144417086. 3. Dickerson P. B., Irving B. Welding aluminium: It’s not as difficult as it sounds // Welding J. — 1992. — 71, № 4. — P. 45–50. 4. Mathers G. Knovel (Firm). The welding of aluminium and its alloys. — Boca Raton, Fla., Cambridge: CRC press; Wo- odhead publ., 2002. 5. Maurice S. Aluminum structures. Handbook of structural en- gineering. — Second ed. — CRC press, 1997. 6. Campbell F. C. Manufacturing technology for aerospace structural materials. — Amsterdam; San Diego: Elsevier, 2006. — 11 p. 7. Handbook committee and Knovel (Firm). ASM handbook, Casting. — ASM International, Materials Park, 2008. — Vol. 15. — 937 p. 8. Kopeliovich D. Сlassification of aluminum alloys. — Subs- tances and Technology, 2009. 9. MatWeb — the online materials information resource // Mat- web, 2010. 10. Kaufman G. J. Applications for aluminum alloys and tem- pers. — ASM International, 2000. 11. John D. Heat-treatable alloys // Aluminium design and con- struction. — New York, 1999. — 301 p. 12. Aluminum alloys and temper designations 101. — D. Indust- ries, ed., Dayco Industries, Cal., 1987. — P. 1–5. 13. Volpone L. M., Mueller S. Joints in light alloys today: the boundaries of possibility // Welding Intern. — 2008. — 22, № 9. — P. 597–609. 14. George E. T., MacKenzie D. S. Handbook of aluminum. — New York: Marcel Dekker Inc., 2003. 15. Renshaw M. The welding of aluminium castings // Alumini- um — light strong and beautiful. — A. F. o. S. Africa, 2004. — P. 11–13. 16. Choosing shielding gases for gas metal arc welding // Wel- ding J. — 2008. — 87, № 4. — P. 32–34. 17. Boughton P., Matani T. M. Two years of pulsed arc welding // Welding and Metal Fabr. — 1967. — Oct. — P. 410–420. 18. Olson D. L. Handbook Committee and American Society for metals. Joining Division 1993 // Welding, Brazing and Sol- dering. — 1993. — 1299 p. 19. Blewett R. V. Welding aluminium and its alloys. — 1991. — № 59 (Oct.). — P. 5. 20. Ba Ruizhang G. S. Welding of aluminum-lithium alloy with a high power continuous wave Nd:YAG-laser. — IIW Doc. IV-866–04. 21. Hirata Y. Pulsed arc welding // Welding Intern. — 2003. — 17, № 2. — P. 98–115. 22. Chandler H. Hardness testing. — Ohio: ASM International, Materials Park, 1999. 23. Kou S. Welding metallurgy. — New York: Wiley-Interscien- ce, Hoboken, 2003. 24. Hall-petch relationship in friction stir welds of equal channel angular-pressed aluminium alloys / Y. S. Sato, M. Urata, H. Kokawa, K. Ikeda // Materials Sci. and Eng. A. — 2003. — 354(1/2). — P. 298–305. 25. Vander Voort G. F. Metallography and microstructures. — Ohio: ASM International, Materials Park, 2004. Designations, characteristics, application fields and properties of aluminium alloys are given. Peculiarities of weldability of high-strength aluminium alloys are considered. The effect of heat input on microstructure and hardness of the welded joints on aluminium alloy 7025-T6 has been studied. It is shown that the limitation of heat input in welding of high-strength aluminium alloys is important for ensuring the high properties of metal. Поступила в редакцию 31.10.2011 СОВРЕМЕННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ РЕМОНТА, ВОССТАНОВЛЕНИЯ И РЕНОВАЦИИ: Тематическая подборка статей, опубликованных в журнале «Автоматическая сварка» в 2009- 2011 гг. — Киев: Международная ассоциация «Сварка», 2012. — 172 с. Мягкий переплет, 200×290 мм. Сборник включает 38 статей, опубликованных в журнале «Автоматическая сварка» за период 2009–2011 гг., по проблемам ремонта, восстановления и реновации изделий ответственного назначения. Авторами статей являются известные в Украине ученые и специалисты в области сварки, наплавки, уп- рочнения, металлизации и других технологий ревитализации. Предназначен для научных сотрудников, инженеров, технологов, конст- рукторов и аспирантов, занимающихся проблемами сварки и других родст- венных технологий обработки материалов. Стоимость сборника 160 грн./800 руб. (стоимость указана с учетом стоимости доставки заказной бандеролью соответственно для Украины и России). Заказы на сборник просьба направлять: Международная ассоциация «Сварка» 03680, г. Киев, ул. Боженко, 11, Украина тел./факс: (38044) 200-82-77, 200-54-84, 200-81-45 E-mail: journal@paton.kiev.ua НОВАЯ КНИГА 4/2012 35