Хромомарганцевые материалы для сварки сталей повышенной прочности без подогрева и термической обработки
Представлены сведения о новых хромомарганцевых электродах марок АНВМ-2, АНВМ-3 и порошковой проволоке ПП-АНВМ-3, предназначенных для сварки и наплавки углеродистых сталей повышенной прочности. Приведены результаты оценки структуры и механических свойств металла сварных соединений, выполненных новыми...
Збережено в:
| Дата: | 2012 |
|---|---|
| Автори: | , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Russian |
| Опубліковано: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2012
|
| Назва видання: | Автоматическая сварка |
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/101295 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Хромомарганцевые материалы для сварки сталей повышенной прочности без подогрева и термической обработки / В.М. Кулик, Э.Л. Демченко, Д.В. Васильев, В.П. Елагин // Автоматическая сварка. — 2012. — № 10 (714). — С. 17-21. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
irk-123456789-101295 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
irk-123456789-1012952016-06-02T03:02:40Z Хромомарганцевые материалы для сварки сталей повышенной прочности без подогрева и термической обработки Кулик, В.М. Демченко, Э.Л. Васильев, Д.В. Елагин, В.П. Научно-технический раздел Представлены сведения о новых хромомарганцевых электродах марок АНВМ-2, АНВМ-3 и порошковой проволоке ПП-АНВМ-3, предназначенных для сварки и наплавки углеродистых сталей повышенной прочности. Приведены результаты оценки структуры и механических свойств металла сварных соединений, выполненных новыми сварочными материалами, а также области их применения. Data on new chromium-manganese electrodes of grades ANVM-2, ANVM-3 and flux-cored wire PP-ANVM-3, designed for welding and surfacing of high-strength steels are given. The paper presents the results of evaluation of the structure and mechanical properties of welded joint metal made with new welding consumables, as well as their application. 2012 Article Хромомарганцевые материалы для сварки сталей повышенной прочности без подогрева и термической обработки / В.М. Кулик, Э.Л. Демченко, Д.В. Васильев, В.П. Елагин // Автоматическая сварка. — 2012. — № 10 (714). — С. 17-21. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. 0005-111X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/101295 621.791.75.042 ru Автоматическая сварка Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Russian |
| topic |
Научно-технический раздел Научно-технический раздел |
| spellingShingle |
Научно-технический раздел Научно-технический раздел Кулик, В.М. Демченко, Э.Л. Васильев, Д.В. Елагин, В.П. Хромомарганцевые материалы для сварки сталей повышенной прочности без подогрева и термической обработки Автоматическая сварка |
| description |
Представлены сведения о новых хромомарганцевых электродах марок АНВМ-2, АНВМ-3 и порошковой проволоке ПП-АНВМ-3, предназначенных для сварки и наплавки углеродистых сталей повышенной прочности. Приведены результаты оценки структуры и механических свойств металла сварных соединений, выполненных новыми сварочными материалами, а также области их применения. |
| format |
Article |
| author |
Кулик, В.М. Демченко, Э.Л. Васильев, Д.В. Елагин, В.П. |
| author_facet |
Кулик, В.М. Демченко, Э.Л. Васильев, Д.В. Елагин, В.П. |
| author_sort |
Кулик, В.М. |
| title |
Хромомарганцевые материалы для сварки сталей повышенной прочности без подогрева и термической обработки |
| title_short |
Хромомарганцевые материалы для сварки сталей повышенной прочности без подогрева и термической обработки |
| title_full |
Хромомарганцевые материалы для сварки сталей повышенной прочности без подогрева и термической обработки |
| title_fullStr |
Хромомарганцевые материалы для сварки сталей повышенной прочности без подогрева и термической обработки |
| title_full_unstemmed |
Хромомарганцевые материалы для сварки сталей повышенной прочности без подогрева и термической обработки |
| title_sort |
хромомарганцевые материалы для сварки сталей повышенной прочности без подогрева и термической обработки |
| publisher |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| publishDate |
2012 |
| topic_facet |
Научно-технический раздел |
| url |
http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/101295 |
| citation_txt |
Хромомарганцевые материалы для сварки сталей повышенной прочности без подогрева и термической обработки / В.М. Кулик, Э.Л. Демченко, Д.В. Васильев, В.П. Елагин // Автоматическая сварка. — 2012. — № 10 (714). — С. 17-21. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
| series |
Автоматическая сварка |
| work_keys_str_mv |
AT kulikvm hromomargancevyematerialydlâsvarkistalejpovyšennojpročnostibezpodogrevaitermičeskojobrabotki AT demčenkoél hromomargancevyematerialydlâsvarkistalejpovyšennojpročnostibezpodogrevaitermičeskojobrabotki AT vasilʹevdv hromomargancevyematerialydlâsvarkistalejpovyšennojpročnostibezpodogrevaitermičeskojobrabotki AT elaginvp hromomargancevyematerialydlâsvarkistalejpovyšennojpročnostibezpodogrevaitermičeskojobrabotki |
| first_indexed |
2025-07-07T10:42:32Z |
| last_indexed |
2025-07-07T10:42:32Z |
| _version_ |
1836984516414013440 |
| fulltext |
УДК 621.791.75.042
ХРОМОМАРГАНЦЕВЫЕ МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ СВАРКИ СТАЛЕЙ
ПОВЫШЕННОЙ ПРОЧНОСТИ БЕЗ ПОДОГРЕВА
И ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ
В. М. КУЛИК, канд. техн. наук, Э. Л. ДЕМЧЕНКО, Д. В. ВАСИЛЬЕВ, В. П. ЕЛАГИН, инженеры
(Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
Представлены сведения о новых хромомарганцевых электродах марок АНВМ-2, АНВМ-3 и порошковой проволоке
ПП-АНВМ-3, предназначенных для сварки и наплавки углеродистых сталей повышенной прочности. Приведены
результаты оценки структуры и механических свойств металла сварных соединений, выполненных новыми сва-
рочными материалами, а также области их применения.
К л ю ч е в ы е с л о в а : дуговая сварка, хромомарганцевые
электроды, порошковая проволока, углеродистая легирован-
ная сталь, аустенитный металл шва, зона сплавления, меха-
нические свойства, область применения
Производство современного горного, металлурги-
ческого и других видов машиностроения предус-
матривает изготовление различных деталей и уз-
лов из легированных сталей 40Х, 30ХГСА и других
повышенной прочности σв = 600…800 МПа и вы-
ше. При сварке таких закаливающихся сталей мо-
гут образовываться холодные трещины, что обус-
ловливает необходимость назначения предвари-
тельного подогрева и послесварочного отпуска.
Это усложняет технологический процесс и может
быть невозможным при изготовлении массивных
крупногабаритных изделий.
Во избежание выполнения трудоемких терми-
ческих операций сварку закаливающихся сталей
обычно выполняют высоколегированными ни-
кельсодержащими сварочными материалами Св-
08Х20Н25Г8М6, Св-08Х20Н9Г7Т и другими, обес-
печивающими формирование аустенитной структу-
ры металла шва. Низкая прочность последнего обус-
ловливает необходимость выполнения его с большим
усилением для повышения прочности сварного со-
единения, вследствие чего резко возрастают трудо-
емкость сварки и расход дорогостоящих сварочных
материалов. При этом повышение концентрации нап-
ряжений в местах перехода от утолщенного шва к
основному металлу приводит к снижению работос-
пособности сварного соединения.
Повышенная прочность аустенитных сталей и
швов обеспечивается при использовании хромо-
марганцевой системы легирования (σв = 590…690
и 980 МПа) при содержании 0,2 и 0,4 мас. % C
[1]. Для сравнения σв хромоникелевых сталей и
швов составляет 485…580 МПа [2]. С увеличе-
нием (C + N) до 1,6 % прочностные свойства хро-
момарганцевого металла линейно возрастают до
σв = 1220 и σ0,2 = 800 МПа [3–5].
Целью настоящей работы являлась разработка
сварочных материалов, обеспечивающих аусте-
нитный хромомарганцевый металл шва с повыше-
нной прочностью и работоспособностью сварных
соединений закаливающихся сталей, свариваемых
без подогрева и термической обработки.
В соответствии с диаграммой структурного
состояния сталей системы Fe–Cr–Mn (рис. 1) [1,
3] аустенитная структура низкоуглеродистой ста-
ли образуется при содержании в ней более 3…7
мас. % Сr и не менее 15 мас. % Mn. Минимальное
количество марганца, необходимое для получения
аустенитного металла от 0,10…0,12 мас. % C и
0,08…0,15 % мас. N, можно снизить до 8 мас. %,
повышая содержание хрома до 15 мас. % (рис. 2)
[2, 3]. Снижение содержания марганца и хрома
обеспечивается легированием металла до-
полнительно никелем до 5 мас. %, чему соответ-
ствует (по эквивалентному действию на струк-
туру) увеличение суммарного содержания угле-
рода и азота на 5/30 = 0,17 мас. %. Повышение
концентрации последних от 0,20 до 0,37 мас. %
дает возможность снизить суммарное содержание
хрома и марганца от 22,5…28,0 до 16,5…17,0
мас. % (экстраполированные в область низких
© В. М. Кулик, Э. Л. Демченко, Д. В. Васильев, В. П. Елагин, 2012
Рис. 1. Диаграмма структурного состояния сталей системы
Fe–Cr–Mn [1, 3]
10/2012 17
значений хрома данные рис. 2). Эксперименталь-
но установлено, что в швах с суммарным содер-
жанием хрома и марганца 16,9 мас. % и менее
и 0,08…0,11 мас. % углерода вследствие появ-
ления мартенситной составляющей и повышения
твердости металла образуются трещины (табл. 1).
С учетом изложенного были изготовлены
партии хромомарганцевых электродов диаметром
3…5 мм с коэффициентом массы покрытия
0,9…1,0 и порошковой проволоки диаметром
2,8 мм с коэффициентом заполнения 0,42. При
этом использовали прутки и ленту с поперечным
сечением 0,4×12,0 мм из низкоуглеродистой ста-
ли Св-08, Св-08А, Св-08кп. Легирование металла
шва (наплавка) обеспечивали компоненты в сос-
таве покрытия электродов и сердечника порош-
ковой проволоки: хром и марганец металличес-
кие, марганец азотированный, феррованадий, гра-
фит электродный (кристаллический), а также фер-
ротитан, предотвращающий окисление марганца.
Газошлаковая защита зоны сварки обеспечивается
доломитом или мрамором, плавиковым и полевым
шпатами, образующими при расплавлении и диссо-
циации основной шлак [(CaO + MgO)/SiO2 > 5], ок-
сид углерода и углекислый газ. При этом внесение
в атмосферу дуги щелочных и щелочноземельных
элементов обеспечивает стабильное горение дуги.
Взаимодействие СаF2 и SiО2 с образованием газо-
образного SiF4 сопровождается связыванием во-
дорода в нерастворимый в металлическом расп-
лаве HF, что в сочетании с повышенной раство-
римостью водорода в аустенитном металле шва
способствует резкому снижению пористости [6].
В порошковую проволоку вместо полевого шпата
вводили рутил.
Использование чистых по сере (≤ 0,020 мас. %)
и фосфору (≤ 0,030 мас. %) шихтовых материалов,
небольшое содержание кремния с соблюдением
Si/C << 5, замена никеля марганцем в сочетании
с введением в металл азота, высокая основность
образующегося шлака являются предпосылкой
для предотвращения образования горячих трещин
в аустенитных швах [2]. Трещиностойкость аус-
тенитных швов, возможно, повышается в резуль-
тате дополнительного измельчения и дезориен-
тирования структуры металла путем легирования
его ванадием и модифицирования присутствую-
щими дисперсными оксидами хрома и титана [2].
Ручная и механизированная сварка (наплавка)
сталей 40Х, 30ХГСА, 18Г2АФ, 15Х5М, 20, 09Г2С
и 110Х13Л ( в одно- и разнородном сочетаниях)
хромомарганцевыми электродами и самозащит-
ной порошковой проволокой при соблюдении
Iсв = 90…180 и 250…350 А и Uд = 28…32 В ха-
рактеризуется стабильным горением дуги, уме-
ренным разбрызгиванием электродного металла,
приемлемой отделимостью шлаковой корки, удов-
летворительным формированием сварного соеди-
нения без трещин и пор (рис. 3). Однако увели-
ченный до 8,3…9,8 мм диаметр покрытия элек-
тродов с сердечником 4 и 5 мм усложняет ма-
нипуляции ими при небольшом раскрытии кро-
мок, что может приводить к образованию дефек-
тов в корневой части соединения. Бездефектные
соединения получают при выполнении корневого
Рис. 2. Расширение границ γ-области хромомарганцевых ста-
лей, содержащих 0,10…0,12 мас. % C и 0,08…0,15 мас. % N,
при легировании их никелем (цифры — содержание в
массовых процентах) [2, 3] или при увеличении суммарного
содержания C + N (цифры в скобках). Штриховые линии —
экстраполяция данных
Т а б л и ц а 1. Влияние химического состава (мас. %) на
трещиностойкость хромомарганцевого металла шва
C Cr Mn Si Ti Cr + Mn Наличие
трещин
0,10 8,9 18,4 0,22 0,07 27,3 Нет
0,08 6,3 16,4 0,20 0,09 22,7 »
0,08 8,8 12,4 0,21 0,17 21,2 »
0,08 6,8 10,1 0,22 0,18 16,9 Есть
0,11 3,5 4,8 0,21 0,16 8,3 »
Рис. 3. Макроструктура стыкового соединения стали 30ХГСА
с аустенитным хромомарганцевым швом, полученным с
использованием опытных материалов
18 10/2012
шва электродами с сердечником диаметром 3 мм
и диаметром покрытия 6,6…6,8 мм.
Химический состав металла шва (наплавки),
выполненного разработанными электродами и по-
рошковой проволокой, изменяется в следующих
пределах, мас. %: 0,10…0,39 C; 7,5…10,2 Cr;
16,5…25,8 Mn; 0,42…0,56 Si; 0,05…0,12 Ti; ≤ 0,4
V; ≤ 0,2 N; 0,010…0,025 S и 0,020 и 0,030 P при
Cr + Mn = 26,5…35,9. Металл шва имеет преи-
мущественно аустенитную структуру (рис. 4, а).
Твердость HV 180…260 у металла шва типа
15Х9Г19АТ соизмерима с твердостью аустенит-
ного хромоникелевого шва (HV 190…280), выпол-
ненного электродами ЛО-1 [7], а металл шва типа
35Х9Г22ФТ имеет HV 260…306, большие значения
которой соответствуют корневой части его с
увеличенной долей основного металла (рис. 5).
Пониженные вязкость и поверхностное натя-
жение марганецсодержащего расплава относи-
тельно хромоникелевого [8] обусловливают более
интенсивное перемешивание сварочной ванны и
возможность уменьшения толщины переходного
слоя шва у основного металла. Образующаяся в
переходном слое мартенситная хромомарганцевая
прослойка (рис. 4, б) по толщине и твердости со-
измерима с хромоникелевой. Толщина переход-
ного слоя и мартенситной прослойки, а также
твердость последней уменьшаются с увеличением
суммарного содержания хрома и марганца и, тем
самым, запаса аустенитности металла шва
(табл. 2). Азот в металле шва обеспечивает умень-
шение приведенных параметров зоны сплавления,
структурно-механической неоднородности в ней,
склонности к закалке металла переходной зоны,
способствует повышению доли остаточного аус-
тенита с существенным измельчением структур-
ных составляющих мартенситной прослойки [9,
10]. Дополнительное увеличение содержания Cr +
+ Mn и углерода в металле шва без введения азота
(тип легирования 35Х9Г19ФТ) не вызывает су-
щественного изменения твердости (HV 370) мар-
тенситной прослойки. Большее возрастание ее
твердости до HV 460 происходит в корневой части
соединения с повышенной долей основного ме-
талла в металле шва.
Меньшие локальные повышения твердости
сварного соединения закаливающейся стали наб-
людаются также на небольшом расстоянии от шва
(0,6…0,8 мм), где металл испытывал фазовые
превращения в процессе сварки (рис. 5). Диффу-
зия углерода из основного металла в сварочную
ванну нивелирует это повышение и вызывает ло-
кальное снижение твердости металла ЗТВ на учас-
тках шириной 0,1…0,3 мм, прилежащих ко шву.
Нагрев до температур отпуска при сварке обус-
ловливает разупрочнение металла ЗТВ на рассто-
янии нескольких миллиметров от шва. Большее
его разупрочнение имеет место в корневой части
многослойного соединения, подвергаемой неод-
нократным сварочным нагревам.
Рис. 4. Микроструктуры (×400) металла шва типа
35Х9Г22ФТ (а) и зоны его сплавления с легированной сталью
30ХГСА (б)
Рис. 5. Распределение твердости в поперечном сечении свар-
ного соединения термоупрочненной стали 30ХГСА с метал-
лом шва типа 35Х9Г22Ф в верхней (1) и корневой (2) части
Т а б л и ц а 2. Влияние типа легирования металла шва
на параметры переходного слоя
Тип
легирования
Толщина, мкм
Твердость HVпереходный
слой
мартенситная
прослойка
10Х9Г19АТ 10...22 4...10 288…415
10Х9Г14АТ 14...26 6...15 440…600
08Х20Н9Г7Т 12...24 4...15 325…415
08Х20Н9Т 18...29 6...18 415…512
10/2012 19
Исследованиями напряженного состояния
сварных соединений стали 30ХГСА и стойкости
металла зоны сплавления против образования хо-
лодных трещин по разработанной в ИЭС им. Е. О.
Патона методике [11] установлено, что при сварке
порошковой проволокой типа 35Х9Г22ФТ с фор-
мированием аустенитного металла шва времен-
ные (при температуре 450 °С) и остаточные нап-
ряжения составляют 30…65 и 105…160 МПа.
Они практически такие же, как при сварке аус-
тенитными проволоками Св-08Х16Н25М3 и Св-
08Х20Н9Г7Т (табл. 3) и возрастают с уменьше-
нием скорости сварки. Высокие значения времен-
ных (30…75 МПа) и остаточных (90…160 МПа)
напряжений отмечены также при 0,15 мас. % C
и суммарном содержании хрома и марганца
25,7…31,4 мас. % (табл. 4). Под действием по-
вышенных временных сварочных напряжений в
присутствии высоколегированного металла шва
возрастает температурный интервал превращения
переохлажденного аустенита в металле околошов-
ной зоны закаливающейся стали, происходит от-
пуск и снижение тетрагональности образующе-
гося мартенсита с увеличением способности его
кристаллов к микропластической деформации и
релаксации локальных микронапряжений, сущес-
твенно возрастает сопротивляемость замедленно-
му разрушению сварных соединений [12]. При
испытаниях на замедленное разрушение после ох-
лаждения до температуры 50…20 °С разрушение
образцов после сварки без подогрева не проис-
ходит.
Механические свойства металла швов приве-
дены в табл. 5. Увеличение прочности при по-
вышении содержания углерода сопровождается
снижением пластичности и вязкости хромомар-
ганцевого шва. Аустенитный металл шва имеет
твердость HRC 21…22 в состоянии после сварки
и HRC 39…50 после холодной пластической де-
формации.
У сварных соединений стали 30ХГСА в сос-
тояниях поставки и после термоупрочнения (от
σ0,2 = 830 и σв = 935 МПа) σв = 725…730 и
910 МПа соответственно, разрушение проис-
ходит по основному металлу или участку разуп-
рочнения. Разрушение специального цилиндри-
ческого образца с проточкой (концентратором
напряжений) по зоне сплавления происходит по
шву возле зоны сплавления при σв = 795 МПа.
Очевидно, что мартенситная прослойка в зоне
сплавления хромомарганцевого шва с легирован-
ной сталью не ограничивает работоспособность
сварного соединения при статической нагрузке.
Ударная вязкость образцов с надрезом по зоне
сплавления сварных соединений термоупрочнен-
ной стали составляет KCU+20 = 63…124 и
KCU–40 = 17,5…23,6 Дж/см2; разрушения проис-
ходят по околошовной зоне или более удаленным
от шва участкам металла ЗТВ без выявления вли-
яния мартенситной прослойки.
В ходе санитарно-гигиенических исследований
установлено, что удельные выделения твердой сос-
тавляющей сварочных аэрозолей, содержащей
27 мас. % железа, 21 мас. % марганца, 2,3 мас. %
хрома, 2 мас. % оксида кремния, 5 мас. % фтори-
дов, составляют 29 г/кг расходуемых электродов.
По показателям выделений вредных веществ вы-
соколегированные хромомарганцевые электроды
близки к высоколегированным хромоникельмарган-
цевым электродам. Новые электродные материалы
допускаются к использованию при применении мес-
тной вытяжной вентиляции. При необходимости на
рабочем месте возможно использование средств ин-
дивидуальной защиты органов дыхания.
Разработанные электроды АНВМ-2 и АНВМ-3
(наплавленный металл типа 15Х9Г19АТ и
35Х9Г22ФТ), а также самозащитная порошковая
проволока ПП-АНВМ-3 прошли производствен-
ную проверку на ПАО «Криворожский завод гор-
ного оборудования» при сварке без подогрева и
Т а б л и ц а 3. Влияние типа легирования электродного
металла на напряжения в сварных соединениях
Тип легирова-
ния
Скорость
сварки, м/ч
Напряжения, МПа,
при температуре, °С
450 20
35Х9Г22ФТ 8
12
65
30
160
105
08Х16Н25М3 8
12
60
35
150
100
08Х20Н9Г7Т 8
12
60
40
145
110
Т а б л и ц а 4. Влияние хрома и марганца в металле шва
(0,15 мас. % углерода) на временные и остаточные нап-
ряжения в сварных соединениях
Массовая доля элементов, % Напряжения, МПа,
при температурах, °С
Cr Mn Cr + Mn 450 20
7,5 19,5 27,0 30 110
9,0 19,8 28,8 47 140
10,2 19,3 29,5 60 155
9,2 16,5 25,7 42 90
9,0 19,5 28,5 50 150
9,4 22,0 31,4 75 160
Т а б л и ц а 5. Механические свойства хромомарганцево-
го металла шва
Тип
металла
σ0,2,
МПа σв, МПа δ, % ψ, %
KCU,
Дж/см2
15Х9Г19АТ 380…540 610…720 20...46 38...46 95...140
35Х9Г22ФТ 420…610 670…760 21...28 34...36 110…190
20 10/2012
термической обработки стыковых соединений
сталей 20Х2НМ, 30ХГСА, заварке дефектов литья
и приварке зубьев ковшей. Установлено также,
что хромомарганцевыми электродами можно вы-
полнять сварку стали, насыщенной серой и дру-
гими поверхностными и внутренними загряз-
нениями. Это позволяет оперативно восстанавли-
вать сваркой без зачистки труднодоступные учас-
тки, поврежденные при эксплуатации изделий.
Использование для этого хромоникелевых элек-
тродов неэффективно вследствие плохого форми-
рования швов и образования горячих трещин.
Производство хромомарганцевых материалов ос-
воено НИЦ МСН ИЭС им. Е. О. Патона. Стои-
мость их в 2…3 раза ниже хромоникелевых
сварочных материалов.
1. Химушин Ф. Ф. Легирование, термическая обработка и
свойства жаропрочных сталей и сплавов. — М.: ГНТИО,
1962. — 336 с.
2. Каховский Н. И. Сварка высоколегированных сталей. —
Киев: Наук. думка, 1975. — 375 с.
3. Приданцев М. В., Талов Н. П., Левин Ф. Л. Высокопроч-
ные аустенитные стали. — М.: Металлургия, 1969. —
247 с.
4. Пикеринг Ф. Б. Физическое металловедение и разработ-
ка стали. — М.: Металлургия, 1982. — 182 с.
5. Сагарадзе В. В., Уваров А. И. Упрочнение аустенитных
сталей. — М.: Наука, 1989. — 270 с.
6. Підгаєцький В. В. Пори, включення і тріщини в зварних
швах. — К.: Техніка, 1970. — 236 с.
7. Снисарь В. В., Демченко Э. Л., Гайворонский А. А. Влия-
ние структуры на свойства зоны термического влияния
сварного соединения стали 30Х2Н2М // Автомат. свар-
ка. — 1993. — № 9. — С. 43–45.
8. Ершов Г. С., Бычков Ю. Г. Свойства металлургических
расплавов и их взаимодействие в сталеплавильных про-
цессах. — М.: Металлургия, 1983. — 215 с.
9. Химическая и структурная неоднородность в зоне сплав-
ления низкоуглеродистой стали с аустенитным швом
при сварке в защитных газах / В. П. Елагин, В. В. Сни-
сарь, М. М. Савицкий и др. // Автомат. сварка. —
2001. — № 6. — С. 8–13.
10. Влияние азота и кислорода в защитной среде на структу-
ру и свойства зоны сплавления аустенитного металла с
низкоуглеродистой сталью / В. В. Снисарь, В. П. Елагин,
В. Ф. Грабин и др. // Там же. — 1999. — № 7. — С. 15–
19, 48.
11. Стеренбоген Ю. А., Васильев Д. В. Новая методика и
энергетические критерии оценки стойкости металла зо-
ны сплавления сварного соединения против образования
холодных трещин // Там же. — 1998. — № 6. — С. 2–8.
12. Гордонный В. Г., Гайворонский А. А., Саржевский В. А.
Влияние типа металла шва на структуру, свойства и соп-
ротивляемость соединений высокопрочных закаливаю-
щихся сталей образованию холодных трещин // Там же.
— 1992. — № 11/12. — С. 13–18.
Data on new chromium-manganese electrodes of grades ANVM-2, ANVM-3 and flux-cored wire PP-ANVM-3, designed
for welding and surfacing of high-strength steels are given. The paper presents the results of evaluation of the structure
and mechanical properties of welded joint metal made with new welding consumables, as well as their application.
Поступила в редакцию 22.06.2012
II МЕЖДУНАРОДНАЯ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ
«СВАРОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ-2012»
(Петраньевские чтения к 100-летию «ЦНИИМ»)
16–18 октября 2012 г. (С.-Петербург, ул. Парадная 8, ОАО «ЦНИИМ»)
Основные направления работы конференции
1. Сварочные материалы (электроды, флюсы, проволока сплошного сечения и порошковая, спе-
ченная лента, защитные газы), технологические особенности их использования, технологии и обо-
рудование для их производства.
2. Металлургические и химические процессы при сварке и наплавке, их моделирование.
3. Экономические аспекты производства и применения сварочных материалов.
4. Сырьевая база и производство компонентов для электродных покрытий, флюсов, порошковой
проволоки.
5. Оценка качества и сертификация сварочных материалов, аттестация их производств.
6. Техническое регулирование в сварочном производстве.
7. Подготовка и аттестация специалистов по сварке и производству сварочных материалов.
8. Проведение конкурса на лучший доклад среди молодых ученых и специалистов.
Контакты:
тел./факс: 570-59-24, 570-07-84, моб. тел.: 8-921-955-01-47,
E-mail: ontz@peterlink.ru, baskin@email.spb.su.
10/2012 21
|