Влияние электроимпульсной обработки на остаточное формоизменение тонколистовых сварных конструкций (Обзор)

Рассмотрена обработка тонколистовых сварных соединений импульсами электрического тока, которая является эффективным способом регулирования остаточного формоизменения сварных конструкций. При электроимпульсной обработке стыковых сварных соединений стали 30ХГСА и алюминиевого сплава АМг6 значения пр...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2010
Автори:	Лобанов, Л.М., Пащин, Н.А., Логинов, В.П., Покляцкий, А.Г.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2010
Назва видання:	Автоматическая сварка
Теми:	Научно-технический раздел
Онлайн доступ:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/101644
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Влияние электроимпульсной обработки на остаточное формоизменение тонколистовых сварных конструкций (Обзор) / Л.М. Лобанов, Н.А. Пащин, В.П. Логинов, А.Г. Покляцкий // Автоматическая сварка. — 2010. — № 3 (683). — С. 13-17. — Бібліогр.: 23 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-101644
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1016442016-06-07T03:02:48Z Влияние электроимпульсной обработки на остаточное формоизменение тонколистовых сварных конструкций (Обзор) Лобанов, Л.М. Пащин, Н.А. Логинов, В.П. Покляцкий, А.Г. Научно-технический раздел Рассмотрена обработка тонколистовых сварных соединений импульсами электрического тока, которая является эффективным способом регулирования остаточного формоизменения сварных конструкций. При электроимпульсной обработке стыковых сварных соединений стали 30ХГСА и алюминиевого сплава АМг6 значения прогибов пластин уменьшаются в 3..9 раз. Преимущество указанной обработки состоит в мобильности используемого оборудования, что позволяет применять ее для правки отдельных элементов крупногабаритных тонколистовых сварных конструкций, в том числе при их эксплуатации. It is shown that treatment of thin-sheet welded joints by electric current pulses is an efficient method for regulation of residual distortions of welded structures. With electric pulse treatment of butt welded joints on steel 30KhGSA and aluminium alloy AMg6, the values of sags decrease from 3 to 9 times. An advantage of this treatment consists in mobility of the equipment employed, this allowing it to be used for straightening of individual elements of large-size thin-sheet welded structures, including those under operation conditions. 2010 Article Влияние электроимпульсной обработки на остаточное формоизменение тонколистовых сварных конструкций (Обзор) / Л.М. Лобанов, Н.А. Пащин, В.П. Логинов, А.Г. Покляцкий // Автоматическая сварка. — 2010. — № 3 (683). — С. 13-17. — Бібліогр.: 23 назв. — рос. 0005-111X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/101644 621.791.09 ru Автоматическая сварка Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Научно-технический раздел Научно-технический раздел
spellingShingle	Научно-технический раздел Научно-технический раздел Лобанов, Л.М. Пащин, Н.А. Логинов, В.П. Покляцкий, А.Г. Влияние электроимпульсной обработки на остаточное формоизменение тонколистовых сварных конструкций (Обзор) Автоматическая сварка
description	Рассмотрена обработка тонколистовых сварных соединений импульсами электрического тока, которая является эффективным способом регулирования остаточного формоизменения сварных конструкций. При электроимпульсной обработке стыковых сварных соединений стали 30ХГСА и алюминиевого сплава АМг6 значения прогибов пластин уменьшаются в 3..9 раз. Преимущество указанной обработки состоит в мобильности используемого оборудования, что позволяет применять ее для правки отдельных элементов крупногабаритных тонколистовых сварных конструкций, в том числе при их эксплуатации.
format	Article
author	Лобанов, Л.М. Пащин, Н.А. Логинов, В.П. Покляцкий, А.Г.
author_facet	Лобанов, Л.М. Пащин, Н.А. Логинов, В.П. Покляцкий, А.Г.
author_sort	Лобанов, Л.М.
title	Влияние электроимпульсной обработки на остаточное формоизменение тонколистовых сварных конструкций (Обзор)
title_short	Влияние электроимпульсной обработки на остаточное формоизменение тонколистовых сварных конструкций (Обзор)
title_full	Влияние электроимпульсной обработки на остаточное формоизменение тонколистовых сварных конструкций (Обзор)
title_fullStr	Влияние электроимпульсной обработки на остаточное формоизменение тонколистовых сварных конструкций (Обзор)
title_full_unstemmed	Влияние электроимпульсной обработки на остаточное формоизменение тонколистовых сварных конструкций (Обзор)
title_sort	влияние электроимпульсной обработки на остаточное формоизменение тонколистовых сварных конструкций (обзор)
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
publishDate	2010
topic_facet	Научно-технический раздел
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/101644
citation_txt	Влияние электроимпульсной обработки на остаточное формоизменение тонколистовых сварных конструкций (Обзор) / Л.М. Лобанов, Н.А. Пащин, В.П. Логинов, А.Г. Покляцкий // Автоматическая сварка. — 2010. — № 3 (683). — С. 13-17. — Бібліогр.: 23 назв. — рос.
series	Автоматическая сварка
work_keys_str_mv	AT lobanovlm vliânieélektroimpulʹsnojobrabotkinaostatočnoeformoizmenenietonkolistovyhsvarnyhkonstrukcijobzor AT paŝinna vliânieélektroimpulʹsnojobrabotkinaostatočnoeformoizmenenietonkolistovyhsvarnyhkonstrukcijobzor AT loginovvp vliânieélektroimpulʹsnojobrabotkinaostatočnoeformoizmenenietonkolistovyhsvarnyhkonstrukcijobzor AT poklâckijag vliânieélektroimpulʹsnojobrabotkinaostatočnoeformoizmenenietonkolistovyhsvarnyhkonstrukcijobzor
first_indexed	2025-07-07T11:11:29Z
last_indexed	2025-07-07T11:11:29Z
_version_	1836986338461614080
fulltext	УДК 621.791.09 ВЛИЯНИЕ ЭЛЕКТРОИМПУЛЬСНОЙ ОБРАБОТКИ НА ОСТАТОЧНОЕ ФОРМОИЗМЕНЕНИЕ ТОНКОЛИСТОВЫХ СВАРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (Обзор) Академик НАН Украины Л. М. ЛОБАНОВ, Н. А. ПАЩИН, канд. техн. наук, В. П. ЛОГИНОВ, инж., А. Г. ПОКЛЯЦКИЙ, канд. техн. наук (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины) Рассмотрена обработка тонколистовых сварных соединений импульсами электрического тока, которая является эффективным способом регулирования остаточного формоизменения сварных конструкций. При электроимпульсной обработке стыковых сварных соединений стали 30ХГСА и алюминиевого сплава АМг6 значения прогибов пластин уменьшаются в 3…9 раз. Преимущество указанной обработки состоит в мобильности используемого оборудования, что позволяет применять ее для правки отдельных элементов крупногабаритных тонколистовых сварных конструкций, в том числе при их эксплуатации. К лю ч е в ы е с л о в а : дуговая сварка, высокопрочная сталь, алюминиевый сплав, сварные конструкции, стыковые соеди- нения, правка сварных соединений, остаточное формоизме- нение, стрела прогиба, предварительное растяжение, штамповка, прессование, электропластический эффект, об- работка импульсами тока, пластическая деформация Одной из актуальных проблем сварочного про- изводства является необходимость регулирования остаточного формоизменения сварных конструк- ций. При производстве новых типов конструкций используют современные материалы и техноло- гии сварки, для которых традиционные способы обеспечения заданной точности изготовления не всегда применимы. Цель настоящей работы — обобщить совре- менные представления о способах управления формоизменением металлических изделий под влиянием импульсов электрического тока. Пред- ложена и экспериментально проверена возмож- ность использования такого воздействия для пра- вки тонколистовых сварных металлических кон- струкций. Традиционные способы регулирования оста- точного формоизменения конструкций можно разделить на термические и механические в за- висимости от характера воздействия на конструк- цию в процессе ее сварки или послесварочной обработки. В настоящее время использование термичес- ких способов обработки с учетом затрат на энер- гоносители существенно повышает себестоимость производства металлоконструкции, особенно крупногабаритных мостовых [1] и судокорпусных [2], а также изделий из легких сплавов с высокой теплопроводностью. В то же время автоматизация процесса [3] в комплексе с современными рас- четными методиками, оптимизирующими тепло- вое воздействие на конструкцию, позволяет ус- пешно использовать данный способ обработки в современном производстве. Разработаны матема- тические модели тепловой правки для таких типов конструкций, как тонкостенные оболочки, валы [4], судостроительные панели [5–7], позволяющие минимизировать нагрев изделия при максималь- ной эффективности операций правки. При термической обработке отпуском в зажим- ных приспособлениях [1], основанной на нагреве изделия вместе со сборочной оснасткой, значи- тельная тепловая энергия расходуется на разогрев массивных сборочных устройств, применяемых для фиксации изделия. Учитывая, что эффектив- ность отпуска пропорциональна удельному коли- честву тепла на 1 т массы конструкции (с учетом оснастки), применение различных схем нагрева для обработки крупногабаритных сварных конс- трукций становится нерентабельным. Компромис- сным решением является местный отпуск отдель- ных узлов сварной конструкции, но он ограничен в применении и неэффективен для изделий из ме- таллов с высокой теплопроводностью. Силовые способы правки основаны на прило- жении к конструкции на различных этапах изго- товления механических нагрузок, компенсирую- щих ее остаточное формоизменение от сварки. Обратный выгиб является эффективным спо- собом компенсации сварочных деформаций в из- делиях с относительно небольшой изгибной жест- костью, например, при вварке фланцев в тонкос- тенные оболочечные конструкции [8]. Это услож- няет технологию сварки, но в ряде случаев яв- ляется более рациональным решением, чем пос- лесварочная обработка. При этом применение ука- занного способа не всегда целесообразно из-за вы- сокой стоимости сборочной оснастки. Сварка с предварительным растяжением явля- ется одним из способов снижения сварочных де- © Л. М. Лобанов, Н. А. Пащин, В. П. Логинов, А. Г. Покляцкий, 2010 3/2010 13 формаций тонколистовых конструкций, который используют при производстве крупногабаритных полотнищ из легких сплавов [9, 10]. Его недос- татком является высокая стоимость специального оборудования для растяжения свариваемых эле- ментов. Основными недостатками приведенных выше способов правки являются высокий уровень энер- гопотребления и металлоемкость. В связи с этим возникает необходимость в поиске новых подхо- дов к обеспечению заданной точности изготов- ления сварных конструкций. Перспективным подходом, отличающимся простотой применения, малым энергопотреблени- ем и не требующим металлоемкого оборудования, является импульсный способ обработки, реали- зующий ударно-волновые воздействия, прилага- емые к металлоконструкциям в процессе их про- изводства. Так, традиционный способ проколачивания сварных швов еще в 1980-е годы нашел свое раз- витие путем применения ультразвукового удар- ного инструмента [11, 12], обладающего больши- ми возможностями управления. Фундаментальные и прикладные исследова- ния, проводимые с 1960-х годов [13], позволили установить резкое повышение пластичности и снижение сопротивления металла деформирова- нию за счет одновременного действия механи- ческих напряжений и электрического тока высо- кой плотности. Это явление было названо элек- тропластичностью [14]. Его практическое приме- нение открыло новые возможности для деформи- рования металлов и сплавов, включая тугоплав- кие, а также для улучшения их свойств после ме- ханического формообразования. Такая закономерность воздействия тока отли- чается от известного теплового эффекта, лежа- щего в основе электроконтактного нагрева тем, что проявляется лишь в деформируемом металле, т. е. в образцах, находящихся под влиянием уп- ругих механических напряжений [15, 16] или под нагрузкой выше предела текучести [17]. При этом в момент воздействия импульса тока материал ха- рактеризуется нестационарным напряженно-де- формированным состоянием, влияющим на изме- нение геометрических характеристик обрабаты- ваемой детали [18]. Общим для всех способов импульсной обра- ботки металлов является подведение токов боль- шой плотности непосредственно в зону дефор- мации металла и локализация области действия тока. Эти виды обработки, основанные на элек- тропластическом эффекте (ЭПЭ), отличаются от электроконтактного нагрева, используемого при волочении и прокатке. В современных техноло- гиях формообразования конструкционных мате- риалов применяются процессы интенсификации деформирования заготовок за счет нетермическо- го действия импульсного тока, а именно реали- зации ЭПЭ. При этом снижаются затраты на наг- рев при операциях ковки, штамповки и волочения, а также исключается разогрев технологической оснастки. На основе ЭПЭ реализуются технологии по- лучения из хрупких материалов (чугуна, берил- лия, рения) сверхпроводящих проволок, лент и штампованных деталей с минимальным уровнем технологических остаточных напряжений за счет применения токов высокой плотности в зонах во- лочения, прокатки, штамповки и после обработки деталей давлением [19]. Указанные способы фор- мообразования металлических материалов имеют ряд общих закономерностей, которые необходимо учитывать при использовании электроимпульсной обработки для правки деформаций, вызываемых сваркой. Результаты исследований по электропласти- ческому волочению конструкционных сталей [19] показали, что воздействие током позволяет до- биться увеличения скорости деформаций волоче- ния. Электроимпульсное воздействие на дефор- мируемую сталь 08Г2С приводит к повышению однородности фрагментированной структуры ме- талла, а пластическое деформирование металла проявляется на более ранних стадиях нагружения при сопутствующем увеличении объемной доли пластической составляющей. Это подтверждают данные, полученные при электродинамической обработке в условиях одноосного растяжения об- разцов низкоуглеродистой стали и ее сварных со- единений [20]. В этом случае интенсивное плас- тическое течение металла, которое выражено фор- мированием полос Чернова–Людерса, начиналось в упругой области деформирования образцов. Результаты исследований [19, 21] показали, что ЭПЭ может быть применен для интенсифи- кации процесса листовой штамповки металла при изготовлении деталей летательных аппаратов. Воздействие током позволяет также ликвидиро- вать усталостные трещины и продлить эксплуа- тационный ресурс деталей, работающих при цик- лическом нагружении. Термическая интенсификация, а также элект- роконтактный нагрев, применяемые в технологи- ческих операциях листовой штамповки тонкос- тенных деталей силового набора и обшивки ле- тательных аппаратов, имеют ряд недостатков: зна- чительные энергозатраты, высокую температуру штамповки, приводящую к росту зерна и ухуд- шению эксплуатационных показателей получен- ных деталей, необходимость в послеоперацион- ной термической обработке. Эти недостатки ус- траняются путем использования во время штам- повки электроимпульсных воздействий. Одно- и многоимпульсное воздействие применяли на раз- 14 3/2010 личных этапах штамповки деталей летательных аппаратов. При этом задавали определенный уро- вень удельной электрической энергии, подавае- мой на заготовку, количество импульсов тока, сте- пень предварительной деформации заготовки и скорость охлаждения изделия после окончания штамповки. Установлено, что при оптимальном электро- импульсном воздействии повышаются временное сопротивление материала изделия, предел вынос- ливости и эксплуатационный ресурс без снижения пластических свойств материала. Электроимпуль- сное воздействие позволяет в ряде случаев уве- личивать ресурс летательных аппаратов за счет повышения их коррозионной стойкости. Опреде- лено, что время до начала коррозионного раст- рескивания образцов из алюминиевого сплава Д16 возрастает в 3 раза, а скорость коррозии алюми- ниевого сплава АМг3М снижается на порядок. Установлено, что электроимпульсное воздействие влияет на анизотропию механических свойств за- готовок для деталей летательных аппаратов, учи- тываемую при проектировании изделий авиацион- ной техники. Для изучения влияния электроимпульсных воздействий на пластические свойства заготовок, используемых для штамповки деталей летатель- ных аппаратов, проводили испытания образцов на растяжение при разной степени относительной деформации [22]. Определено, что многократное электроимпульсное воздействие в процессе штам- повки приводит к повышению пластичности спла- вов в 3,5…4,0 раза за счет совместного влияния ЭПЭ и теплового эффекта. При этом единичное воздействие импульсами тока после деформации (взамен послеоперационной термообработки) спо- собствует полному восстановлению ресурса плас- тичности, что недостижимо при традиционной печной термообработке. Единичное электроим- пульсное воздействие до начала деформации при- водит к увеличению относительного удлинения до 45 %. Оценку технологических возможностей элек- троимпульсного воздействия при формоизме- нении проводили при вытяжке–свертке, отбортов- ке, гибке листа на малые радиусы, а также при специфических для авиационного производства операциях подсечки и гибки профилей с растя- жением, продольной и поперечной обтяжкой лис- та. На основании полученных результатов [22] установлено, что электропластический эффект мо- жет быть использован для интенсификации про- цессов листовой штамповки металлов и сплавов. На различных этапах штамповки целесообразно применение одно- и многоимпульсного воздейс- твия, при котором задается определенный уровень вводимой в заготовку электрической энергии и ко- личество импульсов тока, а также степень предва- рительной деформации заготовки. При оптималь- ном электроимпульсном воздействии в процессе формообразования повышается статическая проч- ность материала изделия и предел выносливости без ухудшения его пластических свойств, а уро- вень остаточных технологических напряжений из- делия снижается. Особенности электроимпуль- сного воздействия отрабатывали на сталях марок 12Х18Н10Т, 30ХГСА, титановых ВТ8, ОТ4, ВТ20 и алюминиевых сплавах Д16, 1420, В95Т, АМг6. На основе анализа исследуемых процессов формообразования конструкционных материалов, можно отметить наличие у них общих законо- мерностей таких, как изменение параметров тех- нологических напряжений или пластических де- формаций за счет стимуляции ЭПЭ под влиянием импульсов тока. При этом снижаются деформи- рующие усилия при сопутствующем повышении пластичности обрабатываемого материала. Исходя из работ [13–23] по пластическому формообразованию и регулированию напряжен- ного состояния металлов в условиях воздействий током можно сделать вывод, что технологии формообразования на основе обработки импуль- сами тока могут быть реализованы для правки сварных конструкций. При обработке сварного соединения импуль- сами тока в результате стимуляции ЭПЭ упругая составляющая остаточной деформации формоиз- менения преобразуется в пластическую, что по- ложительно влияет на геометрические характе- ристики металлоконструкции. Электроимпульсная обработка может повы- шать эффективность способов предварительного силового воздействия таких, как жесткое закреп- ление [1] или предварительное упругое растяже- ние [9, 10] свариваемых элементов. При силовых схемах, реализуемых в перечисленных способах обработки, к сварной конструкции прикладывают внешние нагрузки, при которых обработка свар- ных соединений импульсами тока дает макси- мальный эффект. Это связано с реализацией ЭПЭ путем преобразования упругих деформаций в эле- ментах конструкций в пластические при обработ- ке их в оснастке. При этом сборочные силовые контуры, применяемые для реализации данных способов, задают геометрические характеристики закрепленного в них изделия с достаточной точ- ностью. Для обработки образцов сварных соединений импульсами тока разработали и изготовили ла- бораторное оборудование, основным элементом которого являлась конденсаторная батарея, уком- плектованная зарядным и разрядным устройства- ми, а также регистрирующей аппаратурой. Перечень и назначение приборов, входящих в состав лабораторного оборудования, а также принцип его работы подробно изложены в [23]. 3/2010 15 Исследования влияния импульсов тока на ре- гулирование остаточного формоизменения свар- ных соединений проводили на образцах стыковых соединений стали 30ХГСА и алюминиевого спла- ва АМг6. Внешнее нагружение реализовывали по схеме трехточечного изгиба пластин вдоль линии шва (рис. 1). Стрелу прогиба пластин fпр задавали для обеспечения уровня предварительных напря- жений в образцах в зоне обработки в диапазоне 10…30 МПа. Изгиб осуществляли при контакте торца электрода конденсаторной машины с по- верхностью пластины. После достижения задан- ных значений стрелы прогиба производили разряд батареи, затем фиксировали параметры режима обработки и определяли энергию разряда. После завершения действия импульса тока определяли изменения геометрических характеристик плас- тин, произошедшие в результате обработки. Измерения стрелы прогиба проводили вдоль продольных и поперечных кромок сварных плас- тин из стали 30ХГСА размером 200 200 и толщиной 3,5 мм, обработанных импульсами тока. Перед обработкой измеряли начальные прогибы, за- тем выполняли одноактное воздействие импульса тока с энергией E = 300 Дж и повторно измеряли прогибы. На рис. 2, а, б показано формоизменение сварных пластин после сварки и электроимпуль- сной обработки. Из рисунка видно, что до обработки пластина имела продольные прогибы характерной седловидной формы со стрелой 4,3…6,5 на кромках и 6,7 мм на шве. После обработки остаточные про- гибы по продольным кромкам уменьшились в 3…5 раз (до 1,2…1,3 мм), а по шву — в 8…9 раз (до 1,1…1,4 мм). При этом отклонения от плоскости по одной диагонали пластины достигли нулевых значений, а по второй — снизились в 2…3 раза (с 6,2…6,8 до 2,2…2,8 мм). Это свидетельствует о том, что максимальный эффект обработки за счет ЭПЭ достигается на том участке шва, где значения остаточных сварочных напряжений мак- симальны, что подтверждают данные работы [20] по электростимулированию низкоуглеродистой стали. Для оценки эффективности процесса элект- роимпульсной обработки проводили измерения общих прогибов пластины из сплава АМг6 раз- мером 400 350 и толщиной 4 мм со стыковым швом, обработанным серией импульсов тока, сос- тоящей из четырех электрических разрядов, при E = 300 Дж в направлении от ее середины к кра- ям. Из рис. 2, в, г видно, что после воздействия импульсами тока знак прогиба меняется на про- тивоположный, а стрела прогиба уменьшается в 4…5 раз (с 2,5 до –0,5 мм). При этом обработка серией импульсов тока более эффективна, чем одиночным электрическим разрядом. Преимущество электроимпульсной обработ- ки состоит в мобильности применяемого обо- Рис. 1. Электроимпульсная обработка образцов сварных сое- динений: а — схема токоподвода и трехточечного изгиба пластин (1 — образец; 2 — электрод; 3 — электрический ключ; 4 — батарея конденсаторов; 5 — токоподвод; 6 — опора); б — образец стыкового соединения сплава АМг6, закрепленный в нагружающем устройстве Рис. 2. Остаточные формоизменения образцов стыковых соединений стали 30ХГСА (а, б) и алюминиевого сплава АМг6 (в, г) после сварки (а, в) и электроимпульсной обработки (б, г) 16 3/2010 рудования, что делает приемлемым данный спо- соб для правки отдельных элементов крупнога- баритных тонколистовых сварных конструкций, в том числе и при их эксплуатации. Для выпол- нения электроимпульсной обработки нет необхо- димости в установках большой мощности, пос- кольку используют электрические разряды дли- тельностью 0,005…1,000 с, а применяемая эле- ментная база обеспечивает следующие рабочие параметры: ток импульса Iимп ≤ 10 кА, напря- жение Uимп ≤ 3 кВ. Таким образом, анализ современных техноло- гий формоизменения металлических конструкций в условиях электроимпульсного воздействия соз- дает предпосылки использования обработки импульсами тока для правки тонколистовых свар- ных конструкций. После обработки импульсами тока образцов стыковых соединений стали 30ХГСА продольные прогибы по шву уменьшились в 8…9 раз, по кром- ке — в 3…5 раз, отклонение от плоскостности — в 2…3 раза. При обработке серией импульсов тока образцов стыковых соединений сплава АМг6 значения про- дольных прогибов по линии шва уменьшились в 4…5 раз с изменением знака. 1. Сварные строительные конструкции / Л. М. Лобанов, В. И. Махненко, В. И. Труфяков и др.: В 2 т. — Киев: Наук. думка, 1993. — Т. 1. — 416 с; Т.2. — 1997. — 680 с. 2. Кузьминов С. А. Сварочные деформации судовых кор- пусных конструкций. — Л.: Судостроение, 1974. — 285 с. 3. Автоматизированная термическая правка сварных тон- колистовых конструкций / Б. Е. Патон, Л. М. Лобанов, Г. А. Цыбулькин и др. // Автомат. сварка. — 2003. — № 7. — С. 3–8. 4. Махненко О. В., Мужиченко А. Ф. Математическое мо- делирование тепловой правки цилиндрических оболочек и валов с общими деформациями искривления продоль- ной оси // Там же. — 2007. — № 9. — С. 23–28. 5. Махненко О. В. Повышение эффективности термической правки сварных тонколистовых конструкций на основе математического моделирования // Там же. — 2008. — № 9. — С. 10–14. 6. Махненко О. В. Комбинированное применение способа термопластичности и способа функции усадки для изу- чения процесса тепловой правки судостроительных па- нелей // Математичні методи та фізико-механічні поля. — 2008. — 51, № 4. — С. 193–201. 7. Махненко О. В., Мужиченко А. Ф., Зайфферт П. Ис- пользование математического моделирования при тер- мической правке судостроительных панелей // Автомат. сварка. — 2009. — № 1. — С. 10–16. 8. О параметрах предварительного упругого выгиба при- менительно к сферическим оболочкам / Л. М. Лобанов, В. И. Махненко, Е. А. Великоиваненко и др. // Там же. — 1988. — № 9. — С. 1–4. 9. Павловский В. И., Пащин Н. А. Регулирование напряжен- но-деформированного состояния при сварке тонкостен- ных крупногабаритных панелей из высокопрочных алю- миниевых сплавов // Материалы 3-го Всесоюз. симпоз. «Технологические остаточные напряжения», г. Кутаиси, сент. 1988 г. — М., 1988. — С. 293–298. 10. Изготовление сварных крупногабаритных тонкостенных панелей из высокопрочных алюминиевых сплавов / Б. Е. Патон, В. Ф. Уткин, Л. М. Лобанов и др. // Автомат. сварка. — 1989. — № 10. — С. 10–18. 11. Кравцов Т. Г., Рыжков И. Ф., Статников Е. Ш. Повы- шение сопротивления усталости наплавленных валов ультразвуковой обработкой // Там же. — 1981. — № 10. — С. 35–38. 12. Махненко В. И., Кравцов Т. Г. Толщина пластически де- формированного слоя при ультразвуковой ударной обра- ботке наплавленных изделий // Там же. — 1986. — № 8. — С. 98–110. 13. Спицын В. И., Троицкий О. А. Электропластическая де- формация металла. — М.: Наука, 1985. — 298 с. 14. Троицкий О. А., Розно А. Г. Электропластическая дефор- мация металла // Физ. твердого тела. — 1970. — 12, № 1. — С. 203–210. 15. Влияние электродинамической обработки на напряжен- но-деформированное состояние сварных соединений алюминиевого сплава АМг6 / Л. М. Лобанов, Н. А. Па- щин, В. П. Логинов и др. // Автомат. сварка. — 2007. — № 6. — С. 11–13. 16. Влияние электродинамической обработки на напряжен- ное состояние сварных соединений стали Ст3 / Л. М. Ло- банов, Н. А. Пащин, В. П. Логинов и др. // Там же. — 2007. — № 7. — С. 10–12. 17. Физические основы электроимпульсной и электроплас- тической обработок и новые материалы / Ю. В. Баранов, О. А. Троицкий, Ю. С. Аврамов и др. — М.: МГИУ, 2001. — 844 с. 18. Степанов Г. В., Бабуцкий А. И., Мамеев И. А. Нестацио- нарное напряженно-деформированное состояние в длин- ном стержне, вызванное импульсом электрического тока высокой плотности // Пробл. прочности. — 2004. — № 4. — С. 60–67. 19. Громов В. Е. Закономерности электростимулирования пластичности металлов и сплавов: Автореф. дис. … д-ра техн. наук. — Томск, 1992. — 24 с. 20. Особенности формирования пластических деформаций при электродинамической обработке сварных соедине- ний стали Ст3 / Л. М. Лобанов, В. И. Махненко, Н. А. Пащин и др. // Автомат. сварка. — 2007. — № 10. — С. 10–15. 21. Вепрев А. А., Попов О. В. Интенсификация процессов штамповки с воздействием импульсного электрического тока // Авиац. пром-сть. — 1992. — № 7. — С. 9–10. 22. Акустическая эмиссия при электроимпульсной дефор- мации титановых сплавов / Н. А. Семашко, Р. Ф. Крупс- кий, А. В. Купов и др. // Материаловедение (Спецвы- пуск). — 2004. — № 7. — С. 29–33. 23. Влияние электродинамической обработки на напряжен- но-деформированное состояние теплоустойчивых сталей / Л. М. Лобанов, Н. А. Пащин, В. Ю. Скульский и др. // Автомат. сварка. — 2006. — № 6. — С. 28–32. It is shown that treatment of thin-sheet welded joints by electric current pulses is an efficient method for regulation of residual distortions of welded structures. With electric pulse treatment of butt welded joints on steel 30KhGSA and aluminium alloy AMg6, the values of sags decrease from 3 to 9 times. An advantage of this treatment consists in mobility of the equipment employed, this allowing it to be used for straightening of individual elements of large-size thin-sheet welded structures, including those under operation conditions. Поступила в редакцию 05.10.2009 3/2010 17

Влияние электроимпульсной обработки на остаточное формоизменение тонколистовых сварных конструкций (Обзор)

Репозитарії

Схожі ресурси