Применение индукционной термообработки для обеспечения коррозионной стойкости сварных труб из нержавеющих стали
Исследовано влияние индукционной термообработки токами частотой 2,4 кГц на коррозионную стойкость сварных труб диаметром 85,6×0,6 и 142,9×0,9 мм из хромоникелевой нержавеющей стали 1.4301 при различном соотношении температуры термообработки, скорости нагрева, продолжительности выдержки при темпера...
Збережено в:
| Дата: | 2013 |
|---|---|
| Автори: | , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Russian |
| Опубліковано: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2013
|
| Назва видання: | Автоматическая сварка |
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/102357 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Применение индукционной термообработки для обеспечения коррозионной стойкости сварных труб из нержавеющих стали / Е.А. Пантелеймонов, Л.И. Ныркова // Автоматическая сварка. — 2013. — № 06 (722). — С. 24-28. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
irk-123456789-102357 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
irk-123456789-1023572016-06-12T03:03:09Z Применение индукционной термообработки для обеспечения коррозионной стойкости сварных труб из нержавеющих стали Пантелеймонов, Е.А. Ныркова, Л.И. Научно-технический раздел Исследовано влияние индукционной термообработки токами частотой 2,4 кГц на коррозионную стойкость сварных труб диаметром 85,6×0,6 и 142,9×0,9 мм из хромоникелевой нержавеющей стали 1.4301 при различном соотношении температуры термообработки, скорости нагрева, продолжительности выдержки при температуре термообраблотки, условий охлаждения. Использовали образцы труб после нагрева в одновитковых индукторах и образцы длинномерных труб, прошедшие под током всю длину проходных многовитковых индукторов. Параметры термообработки выбраны на основании их возможной реализации в линиях производства сварных тонкостенных труб, при скоростях сварки до 0,063 м/с. Показано, что термообработка сварных труб в диапазоне температур 700…770 °С, при скоростях нагрева до 47,7 °С/с и скоростях охлаждения до 12,5 °С/с, способствует повышению их стойкости против коррозионного растрескивания и не ухудшает стойкость против межкристаллитной и питтинговой коррозии. Библиогр. 10, табл. 1, рис. 4. 2013 Article Применение индукционной термообработки для обеспечения коррозионной стойкости сварных труб из нержавеющих стали / Е.А. Пантелеймонов, Л.И. Ныркова // Автоматическая сварка. — 2013. — № 06 (722). — С. 24-28. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 0005-111X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/102357 621.791:669.15.018.8 ru Автоматическая сварка Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Russian |
| topic |
Научно-технический раздел Научно-технический раздел |
| spellingShingle |
Научно-технический раздел Научно-технический раздел Пантелеймонов, Е.А. Ныркова, Л.И. Применение индукционной термообработки для обеспечения коррозионной стойкости сварных труб из нержавеющих стали Автоматическая сварка |
| description |
Исследовано влияние индукционной термообработки токами частотой 2,4 кГц на коррозионную стойкость сварных
труб диаметром 85,6×0,6 и 142,9×0,9 мм из хромоникелевой нержавеющей стали 1.4301 при различном соотношении
температуры термообработки, скорости нагрева, продолжительности выдержки при температуре термообраблотки,
условий охлаждения. Использовали образцы труб после нагрева в одновитковых индукторах и образцы длинномерных
труб, прошедшие под током всю длину проходных многовитковых индукторов. Параметры термообработки выбраны
на основании их возможной реализации в линиях производства сварных тонкостенных труб, при скоростях сварки
до 0,063 м/с. Показано, что термообработка сварных труб в диапазоне температур 700…770 °С, при скоростях
нагрева до 47,7 °С/с и скоростях охлаждения до 12,5 °С/с, способствует повышению их стойкости против коррозионного растрескивания и не ухудшает стойкость против межкристаллитной и питтинговой коррозии. Библиогр.
10, табл. 1, рис. 4. |
| format |
Article |
| author |
Пантелеймонов, Е.А. Ныркова, Л.И. |
| author_facet |
Пантелеймонов, Е.А. Ныркова, Л.И. |
| author_sort |
Пантелеймонов, Е.А. |
| title |
Применение индукционной термообработки для обеспечения коррозионной стойкости сварных труб из нержавеющих стали |
| title_short |
Применение индукционной термообработки для обеспечения коррозионной стойкости сварных труб из нержавеющих стали |
| title_full |
Применение индукционной термообработки для обеспечения коррозионной стойкости сварных труб из нержавеющих стали |
| title_fullStr |
Применение индукционной термообработки для обеспечения коррозионной стойкости сварных труб из нержавеющих стали |
| title_full_unstemmed |
Применение индукционной термообработки для обеспечения коррозионной стойкости сварных труб из нержавеющих стали |
| title_sort |
применение индукционной термообработки для обеспечения коррозионной стойкости сварных труб из нержавеющих стали |
| publisher |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| publishDate |
2013 |
| topic_facet |
Научно-технический раздел |
| url |
http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/102357 |
| citation_txt |
Применение индукционной
термообработки для обеспечения коррозионной стойкости сварных
труб из нержавеющих стали / Е.А. Пантелеймонов, Л.И. Ныркова // Автоматическая сварка. — 2013. — № 06 (722). — С. 24-28. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
| series |
Автоматическая сварка |
| work_keys_str_mv |
AT pantelejmonovea primenenieindukcionnojtermoobrabotkidlâobespečeniâkorrozionnojstojkostisvarnyhtrubizneržaveûŝihstali AT nyrkovali primenenieindukcionnojtermoobrabotkidlâobespečeniâkorrozionnojstojkostisvarnyhtrubizneržaveûŝihstali |
| first_indexed |
2025-07-07T12:12:43Z |
| last_indexed |
2025-07-07T12:12:43Z |
| _version_ |
1836990190066860032 |
| fulltext |
УДК 621.791:669.15.018.8
ПРИМЕНЕНИЕ ИНДУКЦИОННОЙ ТЕРМООБРАБОТКИ
ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ КОРРОЗИОННОЙ СТОЙКОСТИ
СВАРНЫХ ТРУБ ИЗ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ
Е. А. ПАНТЕЛЕЙМОНОВ, Л. И. НЫРКОВА
ИЭС им. Е. О. Патона НАНУ. 03680, г. Киев-150, ул. Боженко, 11. E-mail: office@paton.kiev.ua
Исследовано влияние индукционной термообработки токами частотой 2,4 кГц на коррозионную стойкость сварных
труб диаметром 85,6×0,6 и 142,9×0,9 мм из хромоникелевой нержавеющей стали 1.4301 при различном соотношении
температуры термообработки, скорости нагрева, продолжительности выдержки при температуре термообраблотки,
условий охлаждения. Использовали образцы труб после нагрева в одновитковых индукторах и образцы длинномерных
труб, прошедшие под током всю длину проходных многовитковых индукторов. Параметры термообработки выбраны
на основании их возможной реализации в линиях производства сварных тонкостенных труб, при скоростях сварки
до 0,063 м/с. Показано, что термообработка сварных труб в диапазоне температур 700…770 °С, при скоростях
нагрева до 47,7 °С/с и скоростях охлаждения до 12,5 °С/с, способствует повышению их стойкости против кор-
розионного растрескивания и не ухудшает стойкость против межкристаллитной и питтинговой коррозии. Библиогр.
10, табл. 1, рис. 4.
К л ю ч е в ы е с л о в а : сварные трубы, коррозионностойкая сталь, термообработка труб, коррозионное раст-
рескивание
Сварные трубы малого и среднего диаметра из
коррозионностойких сталей аустенитного класса
широко применяются в нефтяной и газовой про-
мышленности, в сетях отопления и горячего во-
доснабжения. Низкое содержание углерода в ста-
лях снижает их восприимчивость к питтинговой
(ПК) и межкристаллитной (МКК) коррозии под
действием окружающей среды [1]. Стали харак-
теризуются удовлетворительными показателями
прочности, вязкости и хорошей свариваемостью.
Однако характерные для производства сварных
труб технологические операции формовки исход-
ной ленты в трубную заготовку, локальный нагрев
кромок при сварке, нанесение элементов жест-
кости приводят к изменению структуры и свойств
металла труб. Появление ферритной и мартенсит-
ной фаз, дополнительно к аустениту, вызывает
опасность МКК или коррозионного растрескива-
ния (КР) под напряжением [2].
Для получения максимальной вязкости, кор-
розионной стойкости и устранения физической
неоднородности труб применяется термообработ-
ка (ТО). Трубы нагревают в печах с контроли-
руемой атмосферой или в обычной атмосфере с
последующим удалением окалины. В частности,
нагрев труб из стали 08Х18Н10 в диапазоне тем-
ператур 750…900 °С при низкой выдержке и сок-
ращении продолжительности нагрева не приводит
к заметному изменению структуры стали и спо-
собствует повышению стойкости против КР [3,
4]. В то же время для достижения наибольшей
стойкости труб против МКК необходимо исклю-
чить температуру начала интенсивного окисления
стали. Для стали 08Х18Н10 это температура
800…870 °С [5].
Сократить продолжительность нагрева труб
позволяет технология индукционного нагрева то-
ками высокой частоты. Генерирование энергии
непосредственно в металл трубы обеспечивает
высокую скорость нагрева в области температур
фазовых превращений, предотвращающих рост
зерна аустенита. При оптимальном соотношении
частоты тока и толщины стенки труб можно соз-
дать условия для исключения неоднородности
объемных изменений. Одним из преимуществ тех-
нологии является возможность ее реализации неп-
рерывно-последовательным методом в линиях
производства сварных труб [6–8]. Тонкий слой
оксидов, который образуется на поверхности труб
при высоких скоростях нагрева, легко удаляется.
Применяемые для реализации процесса нагрева
индукционное оборудование и средства автома-
тизации позволяют с высокой точностью поддер-
живать заданные режимы ТО.
В настоящей работе исследовали влияние ин-
дукционной ТО токами частотой 2,4 кГц на стой-
кость сварных труб диаметром 85,6×0,6 и
142,9×0,9 мм из хромоникелевой нержавеющей
стали 1.4301 против коррозии. Эффективность ТО
оценивали по результатам испытания образцов
труб на склонность к КР, МКК и ПК.
Сталь 1.4301, близкий аналог стали 08Х18Н10,
относится к неферромагнитным материалам, у ко-
© Е. А. Пантелеймонов, Л. И. Ныркова, 2013
24 6/2013
торых относительная магнитная проницаемость
μ = 1. Для сквозного нагрева полых цилиндри-
ческих заготовок с наружным диаметром до
150 мм, толщиной стенки до 1 мм из материалов
с μ = 1, рекомендуется частота тока в пределах
0,5…8,0 кГц [9, 10]. При частоте тока 2,4 кГц
глубина проникновения тока в сталь превышает
толщину стенки труб. Можно считать, что мощ-
ность по толщине стенки труб распределяется рав-
номерно, что способствует снижению внутренних
напряжений.
Исследовали образцы труб после нагрева в од-
новитковых индукторах и образцы длинномерных
труб, которые прошли под током всю длину про-
ходных многовитковых индукторов. В качестве
источника индукционного нагрева использовали
преобразователь частоты мощностью 160 кВт, но-
минальной частотой 2,4 кГц и трансформаторную
схему согласования преобразователя с нагрузкой.
Характеристики индукторов и пределы изменения
параметров ТО образцов труб приведены в таб-
лице. Оценивали влияние температуры ТО в ди-
апазоне 440…150 °С, скорости нагрева, продол-
жительности выдержки при температуре ТО, ус-
ловий охлаждения, скорости движения труб в про-
ходных индукторах. Рабочая частота источника
нагрева находилась в пределах 1,95…2,3 кГц. Па-
раметры ТО образцов труб в одновитковых индук-
торах, указанные в таблице, позволяют определить
предполагаемые параметры ТО длинномерных труб
в проходных индукторах. В частности, при темпе-
ратуре 750 °С, длине проходных индукторов 1 м
и скоростях нагрева 18,5…47,5 °С/с, предполага-
емая скорость движения труб диаметром 85,6×0,6
и 142,9×0,9 мм в проходных индукторах будет сос-
тавлять, соответственно, 1,6…3,8 и 1,5…2,6 м/мин.
В процессе нагрева коротких образцов в од-
новитковых индукторах комплексное сопротивле-
ние индукторов изменяется незначительно. Неко-
торое различие наблюдается в динамике нагрева
образцов в одновитковых и проходных индукто-
рах. После выхода источника нагрева на заданную
мощность скорость нагрева образца в одновит-
ковом индукторе сохраняла свое значение в те-
чение всего времени нагрева (рис. 1). Изменение
скорости нагрева достигали изменением заданной
мощности источника нагрева. После выключения
источника нагрева при достижении температуры
ТО, естественная выдержка образцов при темпе-
ратуре ТО не превышала 3…5 с. Для формиро-
вания более продолжительной выдержки приме-
няли регулирование мощности источника нагрева.
Характеристики индукторов и пределы изменения параметров ТО образцов труб
Исполнение
индуктора Параметр
Диаметр труб, мм
85,6×0,6 142,9×0,9
Одновитковый
Длина токопровода, мм 95 120
Диаметр токопровода (внутренний), мм 100 160
Частота тока, кГц 2,1…2,3 2,0…2,2
Коэффициент трансформации согласующего трансформатора 22/1 22/1
Компенсирующая емкость, мкФ 85,6 116
Температура ТО, °С 440…950 500…1150
Скорость нагрева, °С/с 20,0…47,5 18,5…32,8
Скорость охлаждения, °С/с 1,75…4,81 1,54…12,5
Выдержка при температуре ТО, с 0…60 0…60
Скорость движения труб (предполагаемая), м/с 0,026…0,063 0,025…0,043
Многовитковый
проходной
Длина токопровода, мм 640 620
Диаметр токопровода (внутренний), мм 120 170
Количество витков токопровода 22 21
Частота тока, кГц 1,95…2,1 1,92…2,05
Коэффициент трансформации согласующего трансформатора 13/4 13/4
Компенсирующая емкость, мкФ 66 52,3
Температура ТО, °С 540…850 500…780
Скорость нагрева, °С/с 7,2…10,0 8,1…11,3
Скорость охлаждения, °С/с 1,59…3,9 1,2…4,8
Выдержка при температуре ТО, с 10…20 15…20
Скорость движения труб, м/с 0,0092 0,0083…0,014
6/2013 25
В процессе нагрева длинномерных труб при пос-
тоянной скорости движения скорость нагрева ис-
следуемых образцов увеличивалась по мере дви-
жения труб в проходных индукторах. Изменение
температуры ТО достигали изменением соотно-
шения скорости движения труб и мощности ис-
точника нагрева. После выхода исследуемых об-
разцов труб из зоны действия индукторов про-
должительность естественной выдержки при тем-
пературе ТО достигала 20 с. Для уменьшения вы-
держки использовали воздушное принудительное
охлаждение труб (производительность вентилято-
ра 2700 м3/ч) на выходе из проходных индукто-
ров. В частности, при нагреве труб диаметром
85,6×0,6 мм до температуры 650…660 °С и ско-
рости движения 0,0092 м/с принудительный об-
дув труб привел к уменьшению выдержки от 20
до 10 с.
Испытания образцов труб на стойкость против
КР проводили в соответствии с требованиями
ГОСТ 26294–84 «Соединения сварные. Методы
испытаний на коррозионное растрескивание». Об-
разцы труб в исходном состоянии и после ТО
выдерживали в 42%-м растворе MgCl2, при тем-
пературе кипения 154 °С. Появление коррозион-
ных трещин контролировали каждые 4…5 ч. Кри-
терием стойкости против КР служило время до
появления первой коррозионной трещины.
Коррозионные трещины не появились за время
испытаний 80 ч после ТО в одновитковом ин-
дукторе (рис. 2) образцов труб диаметром
85,6×0,6 мм, при температуре 770…1070 °С, ско-
рости нагрева 41,0…56,3 °С/с и скорости естес-
твенного охлаждения 3,91…4,96 °С/с. Коррозион-
ные трещины образовались через 10…66 ч после
ТО образцов труб в диапазоне температур
440…640 °С, скорости нагрева 20,0…39,2 °С/с,
без выдержки, скорости естественного охлажде-
ния 1,75…2,83 °С/с. На образцах труб диаметром
142,9×0,9 мм коррозионные трещины не обнару-
жены при следующих параметрах ТО:
температура 650…1100 °С, скорость нагрева
7,1…27,7 °С/с, без выдержки, скорость естествен-
ного охлаждения 2,3…6,6 °С/с;
температура 1000 °С, скорость нагрева
6,4 °С/с, без выдержки, скорость воздушного при-
нудительного охлаждения 9,3…12,5 °С/с;
температура 960…1050 °С, скорость нагрева
6,7 и 29,1 °С/с, выдержка 60 с, скорость естес-
твенного охлаждения 5,36…5,5 °С/с;
температура 1100…1150 °С, скорость нагрева
7,1 и 32,8 °С/с, выдержка 60 с, скорость воздуш-
ного принудительного охлаждения 10,7…12,1 °С/с.
Следует отметить, что на образцах труб диа-
метром 142,9×0,9 мм коррозионные трещины не об-
наружены при изменении скоростей нагрева в пре-
делах 6,4…7,1 и 18,5…32,8 °С/с, температуры
960…1150 °С, скоростей охлаждения 2,3…12,5 °С/с
и выдержки 60 с, в условиях естественного или
воздушного принудительного охлаждения. Режи-
мы ТО образцов таких труб в одновитковых ин-
дукторах (температура 960…1000 °С, скорость
нагрева 23,8…29,1 °С/с, скорость естественного
охлаждения 5,18…5,5 °С/с) соответствуют режи-
мам ТО длинномерных труб в проходных индук-
торах, длиной 650 мм, при скорости движения
около 0,025 м/с.
На образцах труб диаметром 142,9×0,9 мм
(рис. 2) коррозионные трещины образовались че-
рез 10…66 ч, после ТО в диапазоне температур
500…600 °С, при скоростях нагрева 21,7…25,0
°С/с, без выдержки и скоростях естественного ох-
лаждения 1,54…2,0 °С/с.
На образцах труб диаметром 85,6×0,6 и
142,9×0,9 мм, не прошедших ТО, коррозионные
Рис. 1. Динамика изменения температуры образцов труб при
нагреве в одновитковых (1) и проходных (2) индукторах
Рис. 2. Зависимость времени до появления коррозионных
трещин от температуры ТО образцов труб диаметром
85,6×0,6 (а) и 142,9×0,9 мм (б), нагретых в одновитковых
индукторах: 1 — наличие трещин; 2 — отсутствие
26 6/2013
трещины появились, соответственно, через 5 и 4 ч.
Таким образом, минимальная температура ТО об-
разцов труб диаметром 85,6×0,6 и 142,9×0,9 мм
после нагрева в одновитковых индукторах, выше
которой коррозионные трещины не образовались,
составляет, соответственно, 770 и 650 °С.
На образцах длинномерных труб диаметром
85,6×0,6 мм, после ТО в проходном индукторе
до температуры 540 °С, скорости нагрева
7,2 °С/с, скорости естественного охлаждения
1,85 °С/с и скорости движения труб 0,0092 м/с
коррозионные трещины образовались через 24 ч
(рис. 3). Коррозионные трещины не образовались
после ТО при температуре выше 650 °С. На об-
разцах длинномерных труб диаметром 142,9×0,9 мм
коррозионные трещины образовались через
15…30 ч после ТО при температурах 500 и
610 °С, скоростях нагрева 8,7 и 8,1 °С/с, скорос-
тях воздушного принудительного охлаждения 1,2
и 2,7 °С/с, скорости движения труб 0,014 м/с.
Трещина, как правило, зарождалась при отсутс-
твии питтингов. Таким образом, коррозионные
трещины не образовались после нагрева образцов
длинномерных труб диаметром 142,9×0,9 мм вы-
ше температуры 650 °С.
Коррозионные испытания на склонность к
МКК проводили согласно ГОСТ 6032–89 «Стали
и сплавы коррозионностойкие. Методы испыта-
ний на стойкость против межкристаллитной кор-
розии» (п. 3). Критерием стойкости против МКК
служило отсутствие разрушения границ зерен на
глубину более 10 мкм. Образцы труб выдержи-
вали в кипящем водном растворе 13 % CuSO4 +
+ 12 % H2SO4 в присутствии металлической ме-
ди. Продолжительность выдержки составляла
24±0,25 ч. Установлено, что на образцах труб пос-
ле ТО в одновитковых и проходных индукторах,
в основном металле и в зоне сварного шва раз-
рушений по границам зерен не обнаружено. Это
свидетельствует о стойкости образцов труб про-
тив МКК. Испытание образцов труб на стойкость
к ПК проводили в соответствии с требованиями
ГОСТ 9.912–89 «Стали и сплавы коррозионнос-
тойкие. Методы ускоренных испытаний на стой-
кость к питтинговой коррозии». С учетом сум-
марной потери массы трех одинаковых образцов
труб после выдержки в 10%-м растворе FeCl3 в
течение 24 ч условная средняя скорость ПК об-
разцов труб, не прошедших ТО, составила v =
= 10 г/м2⋅ч (рис. 4). Питтинги распространились
по основному металлу. Единичные питтинги име-
ли сквозной характер. В сварном шве наблюда-
лись единичные несквозные питтинги. Образцы
труб после ТО в одновитковых и проходных ин-
дукторах при температуре до 780 °С имели v =
= 5,2…9,8 г/м2⋅ч. Уменьшилось количества пит-
тингов на основном металле и в сварном шве.
Преимущественно ПК подвергся сварной шов.
Рис. 3. Зависимость времени до появления коррозионных
трещин от температуры ТО образцов длинномерных труб
диаметром 85,6×0,6 (а) и 142,9×0,9 мм (б), нагретых в про-
ходных индукторах: 1 — наличие трещины; 2 — отсутствие
Рис. 4. Влияние температуры ТО на условную среднюю ско-
рость ПК образцов труб диаметром 85,6×0,6 (а) и
142,9×0,9 мм (б)
6/2013 27
Можно считать, что проведение ТО не ухудшило
питтингостойкость исследованных образцов труб.
Выводы
1. Проведение ТО сварных труб диаметром до
150 мм, толщиной стенки до 1 мм из хромони-
келевой нержавеющей стали 1.4301 в диапазоне
температур 700…770 °С, при скоростях нагрева
до 47,7 °С/с, скоростях охлаждения до 12,5 °С/с
и скоростях движения до 0,063 м/с способствует
повышению стойкости труб против КР и не ухуд-
шает стойкость против МКК и ПК.
2. Рекомендуется использовать индукционный
нагрев токами частотой 2,4 кГц при проведении
ТО тонкостенных труб из коррозионностойких
сталей, в линиях изготовления труб способами
аргонодуговой, электронно-лучевой, лазерной
сварки.
1. Земзин В. Н., Шрон Р. З. Термическая обработка и
свойства сварных соединений. — Л.: Машиностроение,
1978. — 367 с.
2. Гуляев Г. И., Войцеленок С. Л. Качество электросварных
труб. — М.: Металлургия, 1978. — 256 с.
3. Структура и коррозия металлов и сплавов. Атлас.
Справ. изд. / И. Я. Сокол, Е. А. Ульянин, Э. Г. Фельдган-
длер и др. — М.: Металлургия, 1989. — 400 с.
4. Гуляев А. П. Металловедение. — М.: Оборонгиз, 1963. —
464 с.
5. Бородулин Г. М., Мошкевич Е. И. Нержавеющая сталь.
— М.: Металлургия, 1973. — 320 с.
6. Разработка технологии и оборудования для индукцион-
ной термообработки стальных гофрированных труб из
нержавеющей стали / О. В. Кроткова, В. И. Червинский,
А. И. Ратникова и др. // Индукционный нагрев. — 2010.
— № 3. — С. 27–34.
7. Головин Г. Ф., Зимин Н. В. Технология термической об-
работки металлов с применением индукционного нагре-
ва. — Л.: Машиностроение, 1979. — 120 с.
8. Влияние индукционного нагрева на коррозионную стой-
кость тонкостенных труб из хромоникелевой стали / О.
В. Кроткова, С. Г. Поляков, А. С. Письменный и др. //
Сталь. — 2011. — № 3. — С. 57–60.
9. Слухоцкий А. Е., Рыскин С. Е. Индукторы для индук-
ционного нагрева. — Л.: Энергия, 1974. — 264 с.
10. Электротермическое оборудование. Справочник / Под
ред. А. П. Альтгаузена. — М.: Энергия, 1980. — 416 с.
Поступила в редакцию 01.04.2013
Херсонский судостроительный завод спустил
на воду второй полнокомплектный танкер
Судно предназначено для морской и смешанной
(«река–море») транспортировки сырой нефти и не-
фтепродуктов, в том числе бензина, без ограни-
чения по температуре вспышки, с обеспечением
перевозки груза с поддержанием температуры
60 °С. Обеспечивается одновременная перевозка
двух сортов груза.
Совладелец компании SVL Артемий Осипьян
выразил благодарность коллективу завода за вы-
сокое качество выполнения судостроительных ра-
бот: «Качественное выполнение нашим предприя-
тием заказа на строительство серии танкеров
проекта RST 27 с опережением контрактных сроков
дает заводу уверенность в получении новых мас-
штабных контрактов. Уже в ближайшее время мы
рассчитываем значительно расширить наш пор-
тфель. При этом полнокомплектное судостроение остается приоритетным направлением деятель-
ности предприятия», — отметил в ходе торжественного митинга, посвященного спуску судна, гене-
ральный директор ХСЗ Олег Федак.
Сп р а в к а . Контракт на строительство трех полнокомплектных танкеров «река–море» был
подписан между ХСЗ и мальтийской компанией SVL в 2011 г. Проект разработан Морским инженерным
бюро (МИБ, г. Одесса). Габаритная длина судна — 140,85 м, ширина — 16,86 м, высота борта — 6 м.
Вместимость шести грузовых танков и двух отстойных танков 8100 куб. м, дедвейт в море — 6980
т при осадке 4,20 м, в реке при осадке 3,60 м — 5378 т, скорость в эксплуатации — 10 узлов.
При проектировании танкера учтены специальные требования нефтяных компаний, а также соб-
людены дополнительные экологические ограничения класса Российского морского Регистра судо-
ходства «ЭКО Проект» (ECO-S). Танкеры удовлетворяют габаритам Волго-Донского судоходного ка-
нала и Волго-Балтийского пути. Суда полностью соответствуют новым международным требо-
ваниям.
28 6/2013
|