Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита

Приведены результаты изучения структуры и фазовых превращений наплавленного порошковой проволокой ПП-Нп-20Х12Г10СФ металла. Показана возможность управления содержанием, степенью метастабильности аустенита и износостойкостью наплавленного металла системы Fe–Cr–Mn....

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2011
Автори:	Чейлях, Я.А., Чигарев, В.В.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2011
Назва видання:	Автоматическая сварка
Теми:	Сварочному Факультету ПГТУ - 40
Онлайн доступ:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/102873
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита / Я.А. Чейлях, В.В. Чигарев // Автоматическая сварка. — 2011. — № 8 (700). — С. 20-24. — Бібліогр.: 12 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-102873
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1028732016-06-14T03:02:41Z Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита Чейлях, Я.А. Чигарев, В.В. Сварочному Факультету ПГТУ - 40 Приведены результаты изучения структуры и фазовых превращений наплавленного порошковой проволокой ПП-Нп-20Х12Г10СФ металла. Показана возможность управления содержанием, степенью метастабильности аустенита и износостойкостью наплавленного металла системы Fe–Cr–Mn. The paper gives the results of studying the structure and phase transformations of metal deposited with flux-cored wire PP-Np-20Kh12G10SF. The possibility of controlling the content, degree of metastability of austenite and wear resistance of deposited metal of Fe–Cr–Mn system is shown. 2011 Article Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита / Я.А. Чейлях, В.В. Чигарев // Автоматическая сварка. — 2011. — № 8 (700). — С. 20-24. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. 0005-111X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/102873 669.1.018:621.791.923. ru Автоматическая сварка Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Сварочному Факультету ПГТУ - 40 Сварочному Факультету ПГТУ - 40
spellingShingle	Сварочному Факультету ПГТУ - 40 Сварочному Факультету ПГТУ - 40 Чейлях, Я.А. Чигарев, В.В. Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита Автоматическая сварка
description	Приведены результаты изучения структуры и фазовых превращений наплавленного порошковой проволокой ПП-Нп-20Х12Г10СФ металла. Показана возможность управления содержанием, степенью метастабильности аустенита и износостойкостью наплавленного металла системы Fe–Cr–Mn.
format	Article
author	Чейлях, Я.А. Чигарев, В.В.
author_facet	Чейлях, Я.А. Чигарев, В.В.
author_sort	Чейлях, Я.А.
title	Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита
title_short	Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита
title_full	Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита
title_fullStr	Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита
title_full_unstemmed	Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита
title_sort	структура и свойства наплавленной износостойкой fe–cr–mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
publishDate	2011
topic_facet	Сварочному Факультету ПГТУ - 40
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/102873
citation_txt	Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита / Я.А. Чейлях, В.В. Чигарев // Автоматическая сварка. — 2011. — № 8 (700). — С. 20-24. — Бібліогр.: 12 назв. — рос.
series	Автоматическая сварка
work_keys_str_mv	AT čejlâhâa strukturaisvojstvanaplavlennojiznosostojkojfecrmnstalisreguliruemymsoderžaniemmetastabilʹnogoaustenita AT čigarevvv strukturaisvojstvanaplavlennojiznosostojkojfecrmnstalisreguliruemymsoderžaniemmetastabilʹnogoaustenita
first_indexed	2025-07-07T12:58:36Z
last_indexed	2025-07-07T12:58:36Z
_version_	1836993077037760512
fulltext	УДК 669.1.018:621.791.923 СТРУКТУРА И СВОЙСТВА НАПЛАВЛЕННОЙ ИЗНОСОСТОЙКОЙ Fe–Cr–Mn СТАЛИ С РЕГУЛИРУЕМЫМ СОДЕРЖАНИЕМ МЕТАСТАБИЛЬНОГО АУСТЕНИТА Я. А. ЧЕЙЛЯХ, асп., В. В. ЧИГАРЕВ, д-р техн. наук (Приазов. гос. техн. ун-т, г. Мариуполь) Приведены результаты изучения структуры и фазовых превращений наплавленного порошковой проволокой ПП- Нп-20Х12Г10СФ металла. Показана возможность управления содержанием, степенью метастабильности аустенита и износостойкостью наплавленного металла системы Fe–Cr–Mn. К л ю ч е в ы е с л о в а : дуговая наплавка, порошковая прово- лока, износостойкость, метастабильный аустенит, мар- тенсит Разработка высокоэффективных способов восста- новления и упрочнения изношенных рабочих по- верхностей быстроизнашивающихся деталей раз- личного оборудования остается весьма актуаль- ной задачей. Одним из ее решений является соз- дание наплавочных материалов, обеспечивающих деформационную метастабильность аустенита наплавленной легированной стали, способной к значительному деформационному самоупрочне- нию в процессе износа [1–3]. Существенный вклад в формирование свойств такого наплавленного металла вносит реализация деформационных γ→α′ и γост→α′ мартенситных превращений при испытаниях (ДМПИ) или эксплуатации [2–8]. Од- нако эти преимущества пока недостаточно ис- пользуются в порошковых наплавочных матери- алах и наплавляемых ими метастабильных износостойких сталях, а литературные данные по изучению возможностей регулирования степени метастабильности наплавленного металла весьма ограничены [6, 7]. Поэтому разработка новых электродных материалов, обеспечивающих нап- лавку таких метастабильных экономнолегирован- ных сталей с регулируемыми количеством и ме- тастабильностью аустенита, — весьма актуальная задача, представляющая собой определенный на- учный и прикладной интерес. Целью настоящей работы является изучение структуры, фазовых превращений, возможностей регулирования количества и метастабильности аустенита и свойств Fe–Cr–Mn износостойкой ста- ли, наплавленной разработанной порошковой проволокой ПП-Нп-20Х12Г10СФ [8]. Наплавку разработанной порошковой прово- локой диаметром 4 мм проводили под флюсом АН-348 на подложку из стали Ст3 и стали 45 при следующих режимах: Iн = 320…480 А, Uд = = 28…32 В, vн = 22…32 м/ч. Использовали раз- личные конструктивно-технологические схемы наплавки: в один, два, три слоя, а также в че- тыре-пять слоев аналогично тому, как это про- водится для реальных деталей. Из наплавленного металла изготавливали образцы для исследова- ний. По соотношению площади проплавления к общей площади наплавленного металла опреде- ляли долю участия основного металла в металле шва. Цифровые изображения вводили в компь- ютер, где обрабатывали по методике из работы [9]. Долю участия основного металла изменяли регулированием параметров наплавки (Iн, Uд, vн), что позволяло влиять на химический состав нап- лавленного металла, особенно на содержание хро- ма и марганца [1]. Анализ химического состава проводили на вакуумных квантометрах «Spectrovac 1000» и «SpectroMAXx» спектральным методом, фазовый анализ наплавленного металла — на рентгенов- ском дифрактометре «ДРОН-3» в Fe-Kα-излу- чении, в интервале углов 2θ = 54…58°, макрос- копический анализ — на поперечных и продоль- ных макрошлифах наплавленного металла с глу- боким травлением смесью кислот (100 мл HCl, 10 мл HNO3 и 100 мл H2O). Микроструктуры изучали на металлографических микроскопах ММР-2 и «Neophot-21» (×50…500), микротвер- дость структурных составляющих измеряли на микротвердомере ПМТ-3 вдавливанием алмазной четырехгранной пирамиды под нагрузкой 1,96 Н, а твердость наплавленного металла — на приборе ТК (Роквелла) с нагрузкой 1500 Н (HRC) и 600 Н (HRA). Динамические испытания проводили на маятниковом копре ИО5003 на образцах размером 10×10×55 мм с U-образным надрезом. Испытания на износ при сухом трении металла по металлу проводили на машине МИ-1М на образцах раз- мером 10×10×27 мм по схеме колодка (испыту- емый образец) — ролик (контрольное тело), вра- щающийся со скоростью 500 мин–1 (линейная скорость в зоне трения 1,31 м/с, путь трения© Я. А. Чейлях, В. В. Чигарев, 2011 20 8/2011 1965 м). Время изнашивания между двумя взве- шиваниями составляло 5 мин, что обеспечивало разогрев поверхности контакта (подобно разог- реву деталей оборудования в реальных условиях изнашивания), общее время изнашивания — 25 мин. Взвешивание проводили с точностью до 0,0001 г. Относительную износостойкость опре- деляли по формуле ε = Δmэ Δmобр , где Δmэ, Δmобр — соответственно потери массы эталона и образца наплавленного металла за оди- наковое время изнашивания. В качестве эталона использовали сталь 45 твер- достью НВ 180…190. Испытания на ударно-аб- разивный износ проводили на установке, приве- денной в [10] в среде литой чугунной дроби (фракции 0,5…1,5 мм) со скоростью вращения образцов 2800 мин–1. Испытания на абразивный износ проводили по схеме Бринелля – Хауорта. Относительную ударно-абразивную εу.а и абразив- ную εа износостойкость также определяли по при- веденной выше формуле. При наплавке порошковой проволокой обес- печивалось требуемое формирование наплавлен- ного слоя без видимых дефектов и хорошее от- деление шлаковой корки. Высота наплавленного слоя при однослойной наплавке составляла 6…8, при двухслойной — 11…15 и при трехслойной — 16…18 мм. Химический состав наплавленного металла в зависимости от количества слоев и сва- рочно-технологических параметров соответствует составу стали типа 20Х(7…12)Г(5…9)СФ. В слу- чае одно- и двухслойной наплавки содержание хрома в наплавленном металле находилось в пре- делах 6,41…7,98 %, марганца 4,86…5,6 %. Микроструктура однослойно наплавленного металла состоит из мартенсита и 15…35 % ос- таточного аустенита Aост 1 (рис. 1). Структура по толщине наплавленного металла неравномерная. Мартенсит имеет пакетное (реечное) строение, что свидетельствует о том, что это низкоуглеро- дистый мартенсит. Верхняя зона однослойной наплавки небольших размеров (0,6…0,8 мм) име- ет мелкокристаллическое строение (рис. 1). Далее следует довольно протяженная (2…5 мм) зона с ярко выраженными вытянутыми преимуществен- но нормально к наплавляемой поверхности крис- таллами толщиной около 0,02 мм и длиной около 0,3 мм, которые вытянуты в направлении, про- тивоположном направлению теплоотвода вглубь основного металла. Под ней располагается рав- номерная переходная зона толщиной от 0,14 до 0,3 мм, которая граничит с зоной сплавления, пос- ле которой располагается зона термического вли- яния (ЗТВ) и далее ферритно-перлитная структура основного металла. Изменение микротвердости по глубине нап- лавленной Fe–Cr–Mn стали приведено на рис. 2. Более высокие значения микротвердости соответ- ствуют преимущественно мартенситной фазе, а Рис. 1. Изменение микроструктуры (×50) Fe–Cr–Mn стали в однослойном наплавленном состоянии 1 В исследованиях принимала участие О. И. Трофимец. Рис. 2. Распределение микротвердости по глубине однослой- ного наплавленного Fe–Cr–Mn металла 8/2011 21 более низкие — аустенитной. При этом микрот- вердость составляет HV 5000…5600 МПа по глу- бине наплавки 0,59…3,0 мм, что соответствует аусте- нитно-мартенситной структуре с преобладанием аус- тенитной составляющей, а более высокие ее значения HV 5800…7000 МПа (на глубине 3,5…8,5 мм) — мартенситно-аустенитной структуре с преоблада- нием мартенсита. Это обусловлено некоторым возможным градиентом концентраций хрома и марганца по глубине наплавленного слоя, влия- ющим на положение мартенситных точек (Mн и Mк), которое предопределяет фазовое соотноше- ние между мартенситом и аустенитом. Затем наб- людается переходная зона от наплавленного ме- талла к основному, который характеризуется рез- ким снижением микротвердости от HV 5900 МПа до HV 1600…1900 МПа и соответственно твердости с HRC 46…48 до HRC 28. Макроструктура многослойного наплавленно- го металла Fe–Cr–Mn приведена2 на рис. 3, где отдельные слои наплавленного металла отлича- ются разной степенью травимости. Причем пер- вые (нижние) слои имеют повышенную трави- мость по сравнению с верхним. Это можно объяс- нить разной степенью их легированности: нижние слои менее легированы, поскольку в них проис- ходило перемешивание и большее разбавление сварочной ванны нелегированной сталью основы. Макроструктура первых (нижних) слоев отлича- ется мелкой зернистостью, что может быть обус- ловлено процессами перекристаллизации металла при нагреве за счет тепла наплавляемого после- дующего слоя. Металл ЗТВ имеет более светлый цвет, что можно объяснить также перекристал- лизацией основного металла под зоной сплавле- ния. Верхний слой характеризуется дендритным строением. Панорама изменения микроструктуры наплав- ленного металла Fe–Cr–Mn при многослойной наплавке приведена на рис. 4. Микроструктура верхнего слоя представляет собой преимущест- венно аустенит с включениями карбидных частиц состава (Cr, Fe)23C6, VC. Под ним располагаются слои наплавленного металла с аустенитно-мартен- ситной, а далее с мартенситно-аустенитной струк- турой, армированной также включениями карби- дов. В верхних наплавленных слоях наблюдаются вытянутые нормально к поверхности аустенитные дендриты, которые росли в направлении, обрат- ном теплоотводу. Аустенитные зерна содержат линии скольжения и двойники, а также признаки структуры ε-мартенсита, что свидетельствует о его деформационной метастабильности, т. е. спо- собности к самоупрочнению за счет динамичес- кого двойникования и γ→α′ ДМПИ. На химичес- кий состав наплавленного металла существенное влияние оказывает степень проплавления и доля участия основного металла в металле наплавки. При многослойной наплавке состав каждого слоя различается в зависимости от доли участия ос- новного металла в образовании последующего наплавленного слоя. Изменение доли участия основного металла (Ст3) в наплавленном оказывало влияние на хи- мический состав наплавленных слоев по содер- жанию хрома (8…12 %) и марганца (5,6…9 %), а содержание углерода, кремния и ванадия прак- тически оставалось постоянным. Отличия в со- держании легирующих элементов в указанных пределах сказывались на положении мартенсит- ных точек (Mн, Mк) и фазовом составе, а именно Рис. 3. Макроструктура (а) и изменение твердости поперечного макрошлифа многослойного наплавленного металла типа 20Х12Г9СФ в вертикальном (б) и горизонтальном (в) направлениях (1–4) 2 В исследованиях принимала участие Н. Е. Караваева. 22 8/2011 содержании мартенсита закалки и метастабиль- ного аустенита. Преимущественно аустенитная структура вер- хнего слоя наплавки свидетельствует о наиболь- шем содержании в нем хрома и марганца, пони- жающих мартенситные точки Mн и Mк (очевидно ниже комнатной температуры). Средние наплав- ленные слои имеют аустенитно-мартенситную структуру, что обусловлено, вероятно, несколько меньшим содержанием хрома и марганца по срав- нению с верхними слоями. Формирование мар- тенситно-аустенитной структуры в первых нап- лавленных слоях свидетельствует о еще меньшем содержании легирующих элементов вследствие большего перемешивания с металлом основы. В результате мартенситная точка Mн находится вы- ше комнатной температуры, вследствие чего при охлаждении образуется преимущественно мартен- сит закалки с небольшим количеством Aост. Таким образом, параметрами наплавки, обусловливаю- щими различное проплавление, долю участия ос- новного металла в формировании сварочной ван- ны, а также количеством слоев наплавки можно эффективно управлять ее химическим и фазовым составом. В свою очередь от соотношения между мартенситом и аустенитом существенно зависит степень деформационной метастабильности аус- тенита и кинетика γ→α′ ДМПИ [11], что опре- деляет формирование механических характерис- тик, а при оптимальных параметрах достигается повышенный уровень износостойкости наплав- ленной стали. Изменение твердости поперечных шлифов наплавленной Fe–Cr–Mn стали при многослойной наплавке косвенно подтверждает характер изме- нения фазового состава и микроструктуры. Из- мерения проводили в соответствии со схемой, приведенной на рис. 3, а, а изменение значений твердости в вертикальном 1 и горизонтальных 2–4 направлениях показано на рис. 3, б, в. Верхний слой наплавленного металла характеризуется не- высокой твердостью от HRC 22 до HRC 28, что соответствует аустенитной структуре. При этом по глубине слоя твердость увеличивается. Наи- более высокая твердость обнаруживается в сред- них и нижних слоях наплавленного металла (HRC 42…47) (см. рис. 3, б), имеющих мартенситно- аустенитную структуру. В зоне сплавления про- исходит резкое падение твердости с HRС 47 при- мерно до 5 HRC, так как мартенситно-аустенитная структура переходит в исходную ферритно-пер- литную. Соответствующее рассмотренным слоям изме- нение твердости наблюдается и в горизонтальном направлении (см. рис. 3, в). Наименьшей твер- достью HRC 28…30 с равномерным ее распре- делением характеризуется верхний слой, а более высокой — средний и нижний слои наплавлен- ного металла. Твердость среднего и нижнего слоев соответствует HRC 46…48 и HRC 48…50. Сни- жение твердости влево и вправо от центра по го- ризонтали показывает фактический переход в вер- хний слой. Проведены сравнительные испытания износос- тойкости разработанных Fe–Cr–Mn и Fe–Cr–Ni наплавленных металлов аустенитного класса, а также выполненного импортной проволокой типа Св-08Х20Н10Г7СТ (применяющейся для наплав- ки валков пильгерстана в ПАО «ММК им. Иль- ича»), в различных условиях изнашивания. Ме- ханические свойства наплавленных сталей (без термической обработки) приведены в таблице. Из нее следует, что ударная вязкость Fe–Cr–Ni на- плавленного металла в 2 раза выше, чем у Fe– Cr–Mn, что обусловлено чисто аустенитной ста- бильной структурой с низкой твердостью (HRC 19), пониженным содержанием углерода и поло- жительным влиянием никеля на пластические и вязкостные свойства [12]. Рис. 4. Изменение микроструктуры (×170) поперечного шли- фа в многослойно наплавленной Fe–Cr–Mn стали 8/2011 23 В условиях сухого трения металла по металлу (с разогревом поверхности трения) износостой- кость ε наплавленного Fe–Cr–Mn металла на 10…15 % выше, чем хромоникелевого, а в ус- ловиях абразивного и ударно-абразивного изна- шивания εу.а в 1,5…1,8 раза выше. Это объясня- ется метастабильностью аустенита в структуре стали 20Х8Г6АСФ и значительным самоупроч- нением поверхностного слоя в процессе изнаши- вания за счет протекания γ→α′ ДМПИ. Так, если до изнашивания наплавленный металл 20Х8Г6АСФ содержал 15 % мартенсита закалки и 85 % метастабильного аустенита, то после удар- но-абразивного изнашивания в поверхностном слое содержание мартенсита возросло до 41 %. Соответственно в наплавленном металле 20Х12Г9СФ до изнашивания содержалось 100 % метастабильного аустенита, а после изнашивания при сухом трении в поверхностном слое образцов обнаруживалось 27,5 % мартенсита деформации, наряду с аустенитом. Полученные данные сви- детельствуют, что может быть достигнут более высокий уровень эксплуатационной стойкости разработанного безникелевого состава наплавлен- ного металла по сравнению с хромоникелевым, наплавленным проволокой 08Х20Н10Г7СТ (дефи- цитной и значительно более дорогой — примерно 1300… ... 1500 дол./т). Оптимальным с точки зрения наиболее полной реализации возможностей γ→α′ ДМПИ в повы- шении износостойкости следует считать состав наплавленного металла 20Х12Г9СФ. Способами термообработки, химико-термической обработки, плазменного или электронно-лучевого воздейс- твия можно дополнительно создавать новые ге- терофазно-структурные модификации для управ- ления свойствами разработанного наплавленного металла. Выводы 1. Химический состав и структура наплавленного металла закономерно изменяются по сечению наплавки в зависимости от количества наплав- ленных слоев, степени проплавления и доли учас- тия основного металла в наплавке. 2. Режимами электродуговой наплавки можно эффективно управлять фазовым составом (соот- ношением аустенита и мартенсита), степенью ме- тастабильности аустенитной составляющей нап- лавленного Fe–Cr–Mn металла и, как результат, механическими свойствами. 3. Сравнительные испытания показали повы- шенную износостойкость наплавленного метаста- бильного Fe–Cr–Mn металла по сравнению с известным хромоникелевым составом металла, полученным наплавкой с использованием дорогой и дефицитной проволоки 08Х20Н10Г7СТ. 1. Лившиц Л. С., Гринберг Н. А., Куркумелли Э. Г. Основы легирования наплавленного металла. — М.: Машиност- роение, 1969. — 188 с. 2. Разиков М. И., Толстов И. А., Кулишенко Б. А. Опыт применения наплавленного металла типа 30Х10Г10Т для наплавки быстроизнашивающихся деталей // Свароч. пр- во. — 1966. — № 9. — С. 30–31. 3. Кулишенко Б. А., Шумяков В. А., Маслич С. Ю. Исполь- зование мартенситного превращения при деформации для повышения износостойкости наплавленного металла // Наплавка: опыт и эффективность применения. — Ки- ев, 1985. — С. 76–79. 4. Филиппов М. А., Литвинов В. С., Немировский Ю. Р. Стали с метастабильным аустенитом. — М.: Металлур- гия, 1988. — 256 с. 5. Повышение работоспособности валков пилигримовых станов наплавкой новой порошковой проволокой ПП- 35ЖН / А. И. Ковальчук, А. И. Олдаковский, Л. С. Мали- нов и др. // Свароч. пр-во. — 1984. — № 7. — С. 12–13. 6. Разработка и исследование новой порошковой ленты для наплавки колес мостовых кранов / Л. С. Малинов, А. П. Чейлях, Е. Я. Харланова и др. // Там же. — 1995. — № 10. — С. 22–25. 7. Малинов В. Л., Чигарев В. В. Влияние структуры на из- носостойкость наплавленного металла при различных видах ударно-абразивного износа // Вест. Приазов. гос. техн. ун-та: Мариуполь, 1997. — Вып. 3. — С. 141–144. 8. Cheiliakh Y., Chigarev V., Sheychenko G. The creation of a new economical (nickel free) powder-like wire for surfacing made of metastable metal, self-strengthened during wearing // 1-st Mediterranean conf.: Heat treatment and surface engi- neering in the manufacturing of metallic engineering compo- nents. — Sharm El-Sheikh, 1–3 Dec., 2009. 9. Акулов А. И., Алешин Н. П., Чернышев Г. Г. Сварка. Рез- ка. Контроль. — Справ. в 2 т. — М.: Машиностроение, 2004. — Т.2. — 1104 с. 10. А. с. 1820300 СССР, МКИ G01N 3/56. Установка для ис- пытаний на ударно-абразивное изнашивание / А. П. Чей- лях, И. М. Олейник. — Заявл. 12.05.91; Опубл. 07.06.93, Бюл. № 21. 11. Чейлях А. П. Экономнолегированные матастабильные сплавы и упрочняющие технологии. — Харьков: ННЦ ХФТИ, 2003. — 212 с. 12. Меськин В. С. Основы легирования стали. — М.: Метал- лургия, 1964. — 684 с. The paper gives the results of studying the structure and phase transformations of metal deposited with flux-cored wire PP-Np-20Kh12G10SF. The possibility of controlling the content, degree of metastability of austenite and wear resistance of deposited metal of Fe–Cr–Mn system is shown. Поступила в редакцию 28.02.2011 Механические свойства наплавленных сталей Тип легирования наплавленного металла Твер- дость HRC Ударная вязкость KCU, МДж/м2 ε εу.а εа 20Х8Г6АСФ 34 0,35 1,22 3,44 1,4 20Х12Г9СФ 33 0,42 1,05 3,52 1,5 08Х20Н10Г7СТ 19 1,10 1,10 2,10 0,9 24 8/2011

Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита

Репозитарії

Схожі ресурси