Экспериментальное исследование склонности к горячему растрескиванию деформируемых алюминиевых сплавов

Рассмотрено влияние способа сварки (GTAW и GMAW), состава присадочного металла и температуры пред- варительного подогрева на склонность швов к образованию горячих трещин при сварке алюминиевых сплавов 6005 и 6082....

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2011
Hauptverfasser:	Ках, П., Хильтунен, Е., Мартикаинен, Дж.
Format:	Artikel
Sprache:	Russian
Veröffentlicht:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2011
Schriftenreihe:	Автоматическая сварка
Schlagworte:	Научно-технический раздел
Online Zugang:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/102897
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Экспериментальное исследование склонности к горячему растрескиванию деформируемых алюминиевых сплавов / П. Ках, Е. Хильтунен, Дж. Мартикаинен // Автоматическая сварка. — 2011. — № 9 (701). — С. 20-25. — Бібліогр.: 23 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-102897
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1028972016-06-14T03:03:22Z Экспериментальное исследование склонности к горячему растрескиванию деформируемых алюминиевых сплавов Ках, П. Хильтунен, Е. Мартикаинен, Дж. Научно-технический раздел Рассмотрено влияние способа сварки (GTAW и GMAW), состава присадочного металла и температуры пред- варительного подогрева на склонность швов к образованию горячих трещин при сварке алюминиевых сплавов 6005 и 6082. The effect of the welding method (GTAW and GMAW), composition of filler metal and preheating temperature on susceptibility of the welds to hot cracking in welding of aluminium alloys 6005 and 6082 is considered. 2011 Article Экспериментальное исследование склонности к горячему растрескиванию деформируемых алюминиевых сплавов / П. Ках, Е. Хильтунен, Дж. Мартикаинен // Автоматическая сварка. — 2011. — № 9 (701). — С. 20-25. — Бібліогр.: 23 назв. — рос. 0005-111X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/102897 621.91:669.71. ru Автоматическая сварка Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Научно-технический раздел Научно-технический раздел
spellingShingle	Научно-технический раздел Научно-технический раздел Ках, П. Хильтунен, Е. Мартикаинен, Дж. Экспериментальное исследование склонности к горячему растрескиванию деформируемых алюминиевых сплавов Автоматическая сварка
description	Рассмотрено влияние способа сварки (GTAW и GMAW), состава присадочного металла и температуры пред- варительного подогрева на склонность швов к образованию горячих трещин при сварке алюминиевых сплавов 6005 и 6082.
format	Article
author	Ках, П. Хильтунен, Е. Мартикаинен, Дж.
author_facet	Ках, П. Хильтунен, Е. Мартикаинен, Дж.
author_sort	Ках, П.
title	Экспериментальное исследование склонности к горячему растрескиванию деформируемых алюминиевых сплавов
title_short	Экспериментальное исследование склонности к горячему растрескиванию деформируемых алюминиевых сплавов
title_full	Экспериментальное исследование склонности к горячему растрескиванию деформируемых алюминиевых сплавов
title_fullStr	Экспериментальное исследование склонности к горячему растрескиванию деформируемых алюминиевых сплавов
title_full_unstemmed	Экспериментальное исследование склонности к горячему растрескиванию деформируемых алюминиевых сплавов
title_sort	экспериментальное исследование склонности к горячему растрескиванию деформируемых алюминиевых сплавов
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
publishDate	2011
topic_facet	Научно-технический раздел
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/102897
citation_txt	Экспериментальное исследование склонности к горячему растрескиванию деформируемых алюминиевых сплавов / П. Ках, Е. Хильтунен, Дж. Мартикаинен // Автоматическая сварка. — 2011. — № 9 (701). — С. 20-25. — Бібліогр.: 23 назв. — рос.
series	Автоматическая сварка
work_keys_str_mv	AT kahp éksperimentalʹnoeissledovaniesklonnostikgorâčemurastreskivaniûdeformiruemyhalûminievyhsplavov AT hilʹtunene éksperimentalʹnoeissledovaniesklonnostikgorâčemurastreskivaniûdeformiruemyhalûminievyhsplavov AT martikainendž éksperimentalʹnoeissledovaniesklonnostikgorâčemurastreskivaniûdeformiruemyhalûminievyhsplavov
first_indexed	2025-07-07T13:00:16Z
last_indexed	2025-07-07T13:00:16Z
_version_	1836993184244170752
fulltext	УДК 621.91:669.71 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ СКЛОННОСТИ К ГОРЯЧЕМУ РАСТРЕСКИВАНИЮ ДЕФОРМИРУЕМЫХ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ П. КАХ, Е. ХИЛЬТУНЕН, Дж. МАРТИКАИНЕН (Лаб. сварочной технологии и лазерной обработки, Лаппеэнрантский технол. ун-т, Финляндия) Рассмотрено влияние способа сварки (GTAW и GMAW), состава присадочного металла и температуры пред- варительного подогрева на склонность швов к образованию горячих трещин при сварке алюминиевых сплавов 6005 и 6082. К л ю ч е в ы е с л о в а : дуговая сварка, вольфрамовый элек- трод, защитный газ, металлический электрод, горячее рас- трескивание, присадочные металлы, предварительный подогрев, сплав 6005, сплав 6082, количество подводимого тепла Алюминиевые сплавы, известные сочетанием та- ких свойств, как легкость, прочность, высокая ударная вязкость, способность выдерживать экс- тремальные температуры, коррозионная стой- кость и гибкость при штамповке и хорошие ха- рактеристики повторной обработки, широко применяют в транспортном, химическом маши- ностроении, авиастроении, производстве строи- тельных конструкций. Типичные применения термообрабатываемых деформируемых сплавов 6005 и 6028 — это сварные конструкции и ар- хитектура. Сплавы на основе алюминия можно успешно сваривать дуговой сваркой, не опасаясь появления проблем, связанных с растрескиванием или при их незначительном проявлении. Факто- рами, существенно влияющими на возможность горячего растрескивания в алюминиевых сварных конструкциях, являются: определенный химичес- кий состав основного металла, тип легирования присадочного металла и конструктивные особен- ности соединения. Сплавы серии 6ххх имеют склонность к растрескиванию, если состав основ- ного металла близок к составу присадочного ме- талла. При дуговой сварке возможность растрес- кивания этих сплавов уменьшается с помощью разбавления основного металла дополнительно магнием (использование присадочных металлов системы Al–Mg серии 5ххх) или кремнием (ис- пользование присадочных металлов системы Al– Si серии 4ххх). Наиболее подходящим и успеш- ным методом для предотвращения растрески- вания в основных металлах серии 6ххх является использование соответствующего присадочного металла, добавляемого во время сварки [1–10]. Основные причины горячего растрескивания сплавов системы Al–Mg–Si при сварке рассмот- рены в работах [4–13]. Для исключения или ми- нимизации эффекта растрескивания рекомендуют использовать соответствующие присадочные сплавы [5–10]. Путем сравнения присадочных ме- таллов 5356 с 5 % Mg и 4043 с 5 % Si определяли влияние состава основного металла на горячее растрескивание. Установлено, что шов, выполнен- ный с присадочным металлом 4043, менее склонен к горячему растрескиванию, чем такой же, вы- полненный с присадочным металлом 5356 из-за узкого температурного интервала кристаллизации и пониженной эвтектической температуры метал- ла шва, что позволяет основному металлу зат- вердевать первым (рис. 1). Сплав 4043 легко ано- дируется после сварки, образуя темный металл шва и хорошо видимый шов, что объясняется при- сутствием определенного количества кремния в составе. Таким образом, при использовании лю- бого из двух сплавов значительных отличий в твердости не наблюдается. В образцах, сваренных присадочным металлом 4043, ЗТВ в среднем на 2 мм шире, чем в образцах, сваренных присадоч- ным металлом 5356 с помощью дуговой сварки © П. Ках, Е. Хильтунен, Дж. Мартикаинен, 2011 Рис. 1. Влияние химического состава на склонность к образо- ванию трещин в бинарных сплавах систем Al–Si и Al–Mg [14] 20 9/2011 вольфрамовым электродом в защитном газе (GTAW) и дуговой сварки металлическим элек- тродом в защитном газе (GMAW). Сварку GTAW и GMAW использовали для сравнения различного количества подводимого тепла, которое при импульсной GTAW в 4 раза выше, чем то же при импульсной GMAW. Не- которые образцы для испытания также предва- рительно подогревали для уменьшения растяги- вающих напряжений, а скорость охлаждения выб- рали такой, чтобы эффект ликвационного раст- рескивания уменьшился. Ликвационное растрес- кивание возникает в зоне частичного расплавле- ния шва, сразу возле зоны сплавления. Ликвация может появиться вдоль границы зерна или внутри. Ликвация на границе зерна делает зону частичного расплавления склонной к ликвацион- ному растрескиванию [15, 16]. Горячее растрес- кивание — это процесс высокотемпературного растрескивания, который в основном зависит от того, как кристаллизуются системы металличес- кого сплава. Степень жесткости соединения также оказы- вает значительное влияние на ликвационное рас- трескивание. Чем она выше, тем выше возмож- ность ликвационного растрескивания. Поскольку алюминиевые сплавы имеют высокое тепловое сжатие и если они не релаксированы перед крис- таллизацией, в соединениях возникают большие растягивающие напряжения, что может приводить к разрушению вдоль ликвационных границ. Вы- бор основного металла, имеющего мелкозернис- тую структуру и менее склонного к ликвацион- ному растрескиванию (например, металл, не со- держащий низкоплавких примесей или сегрега- ций), также может помочь в решении этой проб- лемы [9, 17]. Экспериментальные методики. Образцы из деформируемых алюминиевых сплавов 6005 и 6082 толщиной 10 мм испытывали на растрес- кивание с учетом различных критериев. Во-пер- вых, присадочные металлы применяли для того, чтобы определить их влияние на растрескивание. Типичные химические составы сплавов на алю- миниевой основе и присадочных проволок пред- ставлены в табл. 1. Изучено влияние различных способов сварки, предварительного подогрева и основного металла на горячее растрескивание. Для всех экспериментов использовали механизи- рованную частотой 90 Гц импульсную GTAW и GMAW с переносом металла с короткими замы- каниями. Использованы следующие сварочные параметры: температура воздуха приблизительно 20 °С, для оценки влияния предварительного наг- рева некоторые образцы перед сваркой нагревали до температуры 120 °С. Использован сварочный ток 172, 210 и 352 А для обоих основных сплавов с и без предварительного подогрева, напряжение удерживали на уровне 17, 22 и 26 В соответс- твенно. Скорость подачи проволоки и скорость сварки соответственно колебались от 2,8…10 мм/с и 0,34…13,5 м/мин. В обоих слу- чаях в качестве защитного газа использовали чис- тый аргон (Ar + 0,03 % NO), расход которого составлял для GMAW 14 л/мин, для GTAW — 10 л/мин. Диаметр присадочной проволоки сос- тавлял 1,2 и 2,4 мм при GMAW и GTAW соот- ветственно, а вылет электрода при GMAW — 15 мм. Способ с валиковой пробой использовали во всех случаях. Для очистки поверхности перед сваркой от ок- сидов, смазки и оставшихся частиц использовали щетку из нержавеющей стали. Это важно, пос- кольку шов из алюминия имеет склонность к по- ристости (из-за водорода) и образованию окалины (из-за кислорода). Материалы, подлежащие свар- Типичные химические составы алюминиевых сплавов и присадочных проволок, мас. % Алюминиевые сплавы Si Fe Cu Mn Mg Cr Zn Прочие Al 6005 0,6 0,21 0,12 0,15 0,54 0,028 0,01 0,15 Основа 6082 1,2 0,33 0,08 0,50 0,78 0,14 0,05 0,15 » Проволоки Si Fe Cu Mn Mg Zn Ti B Al 4043 5,00 0,8 0,3 0,05 0,05 0,10 0,20 0,0008 Основа 5356 0,25 0,4 0,1 0,05...0,20 5,00 0,14 0,10 0,0008 » Рис. 2. Характерный пример горячего растрескивания в ме- талле шва: а — шлиф поперечного сечения; б — вид сверху на образец 9/2011 21 ке, должны быть достаточно жесткими для пре- дотвращения их сжимания без ограничения во время сварки. Такое условие вызывает появление горячего растрескивания при сварке, что дает воз- можность оценить склонность материалов к об- разованию трещин [18–20]. Для GTAW использовали новую установку компании «Fronius» Magic Wave 5000 Job G/F. Импульсный переменный ток машины можно от- регулировать и измерить. Для подачи проволоки использовали механизм ESAB CWF1. В случае с GMAW использовали сварочную машину с им- пульсным переменным током Pro GMA 530 Kemp- pi. Полученные сварные швы вырезали, отполи- ровали и протравили раствором 8 % HF и 12 % HCl в воде для изучения микроструктуры с по- мощью оптической микроскопии. Результаты и обсуждение. Сделаны макро- и микрофотоснимки поперечного сечения шва и проведены испытания на твердость по Виккерсу (3 кг). Эксперимент с присадочным металлом, вы- полненный для определения влияния присадоч- ного металла на склонность к горячему растрес- киванию, представлен на рис. 2. Если присадоч- ный металл отсутствует, горячие трещины нахо- дятся в шве и металле ЗТВ. Для GTAW исполь- зовали сплав 6005, ток I = 300 А, скорость сварки v = 2,5 мм/с. Присадочный металл и предвари- тельный подогрев (20 °С) не применяли. Влияние присадочных металлов. Влияние при- садочных металлов на распространение трещин оценивали посредством простого наблюдения за интенсивностью распространения трещин в по- перечном сечении шва, используя большое уве- личение — 100. На рис. 3 приведены микрост- руктуры шва из сплава 6005, который был сварен с количеством подводимого тепла Q = 440 и 426 Дж/мм и использованием присадочных ме- таллов 5356 и 4043 соответственно. Открытые ликвационные трещины хорошо видны вдоль на- ружной кромки и корня шва. Как видно из рис. 4, в целом распределение твердости одинаково в металле шва, ЗТВ и ос- новном металле. Минимальные значения для GTAW и GMAW в обоих швах, используя при- садочный металл 4043, составляют не более HV3– 60. Если сплав 6082 сварить такими же приса- дочными проволоками, ситуация иная. Распреде- ление твердости опускается ниже 60 и поднима- ется немного выше HV3–80. Следовательно, нет существенных отличий в твердости при исполь- зовании любого из двух присадочных металлов. Фактически у образцов, сваренных с помощью присадочного металла 4043, ЗТВ в среднем на 2 мм шире, чем то же, сваренное с помощью присадочного металла 5356 для обоих процессов GTAW и GMAW. Меньшее количество неболь- ших трещин можно наблюдать в соединении, вы- полненном с помощью присадочного металла 4043 (см. рис. 4, а). Таким образом, присадочный металл 4043 предпочтительнее металла 5356 с точки зрения склонности к ликвационному растрескиванию при GTAW и GMAW сплава 6005. Влияние процесса сварки. Зависимость интен- сивности развития трещин от процесса GTAW или Рис. 3. Макрошлифы соединений сплава 6005, выполненных с использованием присадочного металла 4043 (а) и 5356 (б) способом GMAW, и микроструктуры с ликвационными трещинами (NoH — без предварительного подогрева) Рис. 4. Распределение твердости в поперечном сечении сое- динения сплава 6005, выполненного без предварительного подогрева с использованием присадочного металла 5356 (1) и 4043 (2) способом GTAW (а) и GMAW (б) (ЛС — линия сплавления) 22 9/2011 GMAW можно определить, сравнив рис. 5, а (Q = = 440 Дж/мм) и рис. 5, б (Q = 1290 Дж/мм). На рис. 5, а видны трещины и несколько небольших трещин, а на рис. 5, б — только одна большая трещина и незначительное количество небольших трещин, однако также могут присутствовать не- видимые трещины. Соответственно в образцах, сваренных GTAW, трещин больше, чем у образ- цов, сваренных GMAW. Таким образом, образцы, сваренные GMAW, демонстрируют меньшее ко- личество трещин и более высокие и значения твердости при более узкой ЗТВ, чем выполненные способом GTAW (рис. 6). Различие в значениях твердости у образцов, выполненных GTAW и GMAW, особенно заметно на примере сплава 6082 (в среднем оно составляет около HV3–90 (рис. 6, в, г)). Наиболее малое раз- личие в значениях твердости можно наблюдать в сплаве 6005, оно составляет около HV3–1,5 (рис. 6, а, б). Ширина ЗТВ в соединениях, вы- полненных GTAW, на 4…5 мм больше, чем то же в соединениях, сваренных GMAW из-за боль- шего количества подводимого тепла. Влияние предварительного подогрева. Предва- рительный нагрев способствует уменьшению го- рячего растрескивания благодаря сокращению напряжений при охлаждении, т. е. можно исполь- зовать меньшее количество подводимого тепла. Если рекомендовано, предварительный подогрев используют для подогрева всего основного ме- талла или его части до желаемой температуры перед сваркой. Температура предварительного подогрева, как правило, указана в спецификации процесса сварки для используемого сплава, но обычно она колеблется в интервале 110…140 °С для большинства промышленных сплавов. Если конструкция небольшая, предварительный подог- рев можно выполнять в печи, а если имеет боль- шие размеры, может потребоваться набор нагре- вающих горелок, электрические ленточные или индукционные нагреватели. Основным преиму- ществом предварительного подогрева является более низкая скорость охлаждения в шве и ос- Рис. 5. Макрошлифы соединений сплава 6005, выполненных с использованием присадочного металла 4043 без предваритель- ного подогрева способом GMAW (а) и GTAW (б) Рис. 6. Распределение твердости в поперечном сечении соединений сплава 6005 (а, б) и 6082 (в, г), выполненных без предварительного подогрева с использованием присадочного металла 4043 (а, в) и 5356 (в, г) способом GMAW (1) и GTAW (2) 9/2011 23 новном металле, что приводит к лучшей плас- тичности и большему сопротивлению к растрес- киванию. В случае с жесткозакрепленными кон- струкциями и соединениями предварительный подогрев позволяет минимизировать усадочные напряжения в шве и прилегающем основном ме- талле, кроме того, медленное охлаждение позво- ляет водороду диффундировать до того, как он приведет к проблемам после затвердевания [21– 23]. Алюминиево-магниево-кремниевые сплавы чувствительны к перегреву, что может привести к образованию ликвационного растрескивания в металле ЗТВ, т. е. предварительный подогрев нуж- но выполнять с особой осторожностью [12]. На рис. 7 приведены макрошлифы и микро- структуры образца шва, выполненного с исполь- Рис. 7. Макрошлифы соединений сплава 6082, выполненных с использованием присадочного металла 4043 способом GMAW без (а) и с предварительным подогревом (РН) (б) Рис. 8. Распределение твердости в поперечном сечении соединения сплава 6082 (а, б) и 6005 (в, г), выполненных с использованием присадочного металла 5356 (а, г) и 4043 (б, в) способом GТAW (а, г) и GМAW (б, в) без (1) и с предварительным подогревом (2) Рис. 9. Макрошлифы соединений сплава 6005 (а) и 6082 (б), выполненных с использованием присадочного металла 4043 без предварительного подогрева способом GMAW 24 9/2011 зованием присадочного металла 4043 с помощью сварки GMAW с и без предварительного подог- рева. При предварительном подогреве наблюда- ется более глубокое проплавление, чем без него. Уменьшение количества трещин благодаря пред- варительному нагреву (Q = 440 Дж/мм) незна- чительно, как можно заметить при сравнении рис. 7, а и 7, б. Хотя в случае с образцом из стали 6005, выполненным GTAW с использова- нием присадочного металла 5356 и предваритель- ным подогревом, размер трещин несколько сок- ращается, но их количество остается приблизи- тельно таким же. Распределение твердости на рис. 8 показывает, что различие между профилями твердости с и без предварительного нагрева не составляет более HV3–1,5, а ЗТВ в образцах с предварительным подогревом на 1…2 мм шире. При предваритель- ном подогреве смягченная область увеличивается в результате повышения температуры. Во всех случаях, если сравнивать потерю твер- дости и количество образовавшихся трещин, то без значительных различий в твердости интен- сивность развития трещин меньше при исполь- зовании присадочной проволоки 4043, чем про- волоки 5356 как при GMAW, так и при GTAW. Тем не менее влияние предварительного подог- рева не демонстрирует никакого уменьшения ко- личества трещин. Влияние основного металла. Согласно экспе- рименту сплав 6082 менее склонен к ликвацион- ному растрескиванию, чем сплав 6005 (рис. 9). Количество подводимого тепла Q = 440 Дж/мм было одинаковым в обоих случаях. Выводы 1. Сплав 6082 менее склонен к ликвационному растрескиванию, чем сплав 6005. 2. Способ сварки оказывает влияние на склон- ность к растрескиванию. Так, при GMAW наб- людается меньшее количество ликвационных тре- щин при более узкой ЗТВ и большей твердости в этом участке, чем при способе GTAW. 3. Присадочные проволоки 4043 и 5356 обес- печивают стойкость против кристаллизационных трещин, хотя и не гарантируют возникновение ликвационного растрескивания. 4. Предварительный подогрев не оказывает значительного влияния на возможность исключе- ния ликвационных трещин. Работа была выполнена при поддержке Фин- ской организации по субсидированию технологий и инноваций (TEKES) по гранту MODUVA. Ав- торы благодарят Antii Kahkonen и Antii Heikkinen за предоставленные материалы. 1. Adamowski J., Szkodo M. Friction stir welds of aluminum alloy AW6082-T6 // J. of Achievements in Mat. and Manu- facturing Eng. — 2007. — 20. — P. 403–406. 2. Cross C. E., Boеllinghaus T. The effect of restraint on weld solidification cracking in aluminum // Welding in the World. — 2006. — 50. — P. 51–54. 3. Mazzolani F. M. Aluminium alloy structures. — 2nd ed. — London: Chapman & Hall, 1995. 4. Gittos N. F., Scott M. H. Heat affected zone cracking of Al– Mg–Si alloys // Welding J. — 1981. — 60, № 6. — P. 95– 103. 5. Kou S. Solidification and liquation cracking issues in wel- ding // Welding J. of Minerals, Metals and Materials. — 2003. — 55, № 6. — P. 37–41. 6. Huang C., Kou S. Partially melted zone in aluminum welds — liquation mechanism and directional solidification // Suрpl. to Welding J. — 2000. — № 5. — P. 113–120. 7. Huang C., Kou S. Liquation mechanisms in multicomponent aluminum alloys during welding // Welding J. — 2002. — № 10. — P. 211–222. 8. Huang C., Kou S. Liquation cracking in partial — penetrati- on Al–Mg–Si welds // Ibid. — 2003. — № 8. — P. 184– 193. 9. Huang C., Kou S. Liquation cracking in full penetration Al– Mg–Si welds // Ibid. — 2004. — № 4. — P. 111–121. 10. Cao G., Kou S. Predicting and reducing liquation-cracking susceptibility based on temperature Vs fraction solid // Ibid. — 2006. — № 1. — P. 9–18. 11. Hunziker O., Dye D., Reed R. C. On formation of a centerli- ne grain boundary during fusion welding // Acta Materialia. — 2000. — 17(78). — P. 4191–4201. 12. Messler R. W. Jr. Principle of welding. — Wiley-Verlag GmbH & Co., KGaA, Weinheim, 2004. 13. Davis J. R. Jr. Aluminum and aluminum alloys. — ASM specialty hand book, 1994. 14. Grong O. Metallurgical modeling of welding. — 2nd ed., 1994. 15. Kou S. Welding metallurgy. — 2nd ed. — New York: John Wiley, 2003. 16. Ma T., Den Ouden G. // Int. J. for the Joining of Materials Denmark. — 1999. — 3(11). — P. 61–67. 17. Yeomans S. R. Successful welding of aluminium and its al- loys // Australian Welding J. — 1990. — Fourth quarter. 18. Lincoln Electric. The procedure handbook of arc welding. — Lincoln Electric: Cleveland, 1994. 19. Rao K. P., Ramanaiah N., Viswanathan N. Partially melted zone cracking in AA6061 welds // Materials and Design. — 2008. — 29. — P. 179–186. 20. A study on the influence of clamping on welding distortion / T. Schenk, I. M. Richardson, M. Kraska, S. Ohnimus // Computational Materials Sci. — 2009. — 45. — P. 999– 1005. 21. Akahter R., Ivanchev L., Burger H. P. Effect of pre/post T6 heat treatment on the mechanical properties of laser welded SSM cast A356 aluminum alloy // Materials Sci. and Eng. A. — 2007. — 447. — P. 192–196. 22. Funderburk S. What is preheat? // Engineering Services the Lincoln Electric Company. — Cleveland, 1998. 23. Lyndon B. J. Process specification for the heat treatment of aluminum alloys space center NASA. — Houston, 2006. The effect of the welding method (GTAW and GMAW), composition of filler metal and preheating temperature on susceptibility of the welds to hot cracking in welding of aluminium alloys 6005 and 6082 is considered. Поступила в редакцию 03.03.2011 9/2011 25

Экспериментальное исследование склонности к горячему растрескиванию деформируемых алюминиевых сплавов

Institution

Ähnliche Einträge