Сварка трением с перемешиванием алюминиевых сплавов различных систем легирования

Проведен сравнительный анализ степени разупрочнения и уровня прочности сварных соединений разноименных высокопрочных сложнолегированных алюминиевых сплавов АМг6М, 1420, 1201, 1460 толщиной 1,8 мм, полученных сваркой трением с перемешиванием, а также аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом. Р...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2010
Hauptverfasser:	Покляцкий, А.Г., Чайка, А.А., Клочков, И.Н., Яворская, М.Р.
Format:	Artikel
Sprache:	Russian
Veröffentlicht:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2010
Schriftenreihe:	Автоматическая сварка
Schlagworte:	Научно-технический раздел
Online Zugang:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/102948
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Сварка трением с перемешиванием алюминиевых сплавов различных систем легирования / А.Г. Покляцкий, А.А. Чайка, И.Н. Клочков, М.Р. Яворская // Автоматическая сварка. — 2010. — № 10 (690). — С. 18-22. — Бібліогр.: 10 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-102948
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1029482016-06-14T03:02:29Z Сварка трением с перемешиванием алюминиевых сплавов различных систем легирования Покляцкий, А.Г. Чайка, А.А. Клочков, И.Н. Яворская, М.Р. Научно-технический раздел Проведен сравнительный анализ степени разупрочнения и уровня прочности сварных соединений разноименных высокопрочных сложнолегированных алюминиевых сплавов АМг6М, 1420, 1201, 1460 толщиной 1,8 мм, полученных сваркой трением с перемешиванием, а также аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом. Рассмотрены особенности формирования структуры швов при обоих способах сварки. Показано, что деформационное упрочнение швов высокопрочных сложнолегированных алюминиевых сплавов при сварке трением с перемешиванием обеспечивает более высокий уровень их прочности, чем при сварке плавлением. Comparative analysis of the degree of weakening and level of strength of the 1.8 mm thick TIG and friction stir welded joints on dissimilar high-strength multi-component aluminium alloys AMg6M, 1420, 1201 and 1460 was carried out. Peculiarities of formation of the weld structure in both cases were studied. It is shown that strain hardening of the friction stir welds on high-strength multi-component aluminium alloys provides their higher strength level, compared with the fusion welds. 2010 Article Сварка трением с перемешиванием алюминиевых сплавов различных систем легирования / А.Г. Покляцкий, А.А. Чайка, И.Н. Клочков, М.Р. Яворская // Автоматическая сварка. — 2010. — № 10 (690). — С. 18-22. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 0005-111X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/102948 621.791.75 ru Автоматическая сварка Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Научно-технический раздел Научно-технический раздел
spellingShingle	Научно-технический раздел Научно-технический раздел Покляцкий, А.Г. Чайка, А.А. Клочков, И.Н. Яворская, М.Р. Сварка трением с перемешиванием алюминиевых сплавов различных систем легирования Автоматическая сварка
description	Проведен сравнительный анализ степени разупрочнения и уровня прочности сварных соединений разноименных высокопрочных сложнолегированных алюминиевых сплавов АМг6М, 1420, 1201, 1460 толщиной 1,8 мм, полученных сваркой трением с перемешиванием, а также аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом. Рассмотрены особенности формирования структуры швов при обоих способах сварки. Показано, что деформационное упрочнение швов высокопрочных сложнолегированных алюминиевых сплавов при сварке трением с перемешиванием обеспечивает более высокий уровень их прочности, чем при сварке плавлением.
format	Article
author	Покляцкий, А.Г. Чайка, А.А. Клочков, И.Н. Яворская, М.Р.
author_facet	Покляцкий, А.Г. Чайка, А.А. Клочков, И.Н. Яворская, М.Р.
author_sort	Покляцкий, А.Г.
title	Сварка трением с перемешиванием алюминиевых сплавов различных систем легирования
title_short	Сварка трением с перемешиванием алюминиевых сплавов различных систем легирования
title_full	Сварка трением с перемешиванием алюминиевых сплавов различных систем легирования
title_fullStr	Сварка трением с перемешиванием алюминиевых сплавов различных систем легирования
title_full_unstemmed	Сварка трением с перемешиванием алюминиевых сплавов различных систем легирования
title_sort	сварка трением с перемешиванием алюминиевых сплавов различных систем легирования
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
publishDate	2010
topic_facet	Научно-технический раздел
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/102948
citation_txt	Сварка трением с перемешиванием алюминиевых сплавов различных систем легирования / А.Г. Покляцкий, А.А. Чайка, И.Н. Клочков, М.Р. Яворская // Автоматическая сварка. — 2010. — № 10 (690). — С. 18-22. — Бібліогр.: 10 назв. — рос.
series	Автоматическая сварка
work_keys_str_mv	AT poklâckijag svarkatreniemsperemešivaniemalûminievyhsplavovrazličnyhsistemlegirovaniâ AT čajkaaa svarkatreniemsperemešivaniemalûminievyhsplavovrazličnyhsistemlegirovaniâ AT kločkovin svarkatreniemsperemešivaniemalûminievyhsplavovrazličnyhsistemlegirovaniâ AT âvorskaâmr svarkatreniemsperemešivaniemalûminievyhsplavovrazličnyhsistemlegirovaniâ
first_indexed	2025-07-07T13:06:17Z
last_indexed	2025-07-07T13:06:17Z
_version_	1836993560944050176
fulltext	УДК 621.791.75 СВАРКА ТРЕНИЕМ С ПЕРЕМЕШИВАНИЕМ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ РАЗЛИЧНЫХ СИСТЕМ ЛЕГИРОВАНИЯ А. Г. ПОКЛЯЦКИЙ, канд. техн. наук, А. А. ЧАЙКА, И. Н. КЛОЧКОВ, М. Р. ЯВОРСКАЯ, инженеры (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины) Проведен сравнительный анализ степени разупрочнения и уровня прочности сварных соединений разноименных высокопрочных сложнолегированных алюминиевых сплавов АМг6М, 1420, 1201, 1460 толщиной 1,8 мм, полученных сваркой трением с перемешиванием, а также аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом. Рассмотрены осо- бенности формирования структуры швов при обоих способах сварки. Показано, что деформационное упрочнение швов высокопрочных сложнолегированных алюминиевых сплавов при сварке трением с перемешиванием обес- печивает более высокий уровень их прочности, чем при сварке плавлением. К л ю ч е в ы е с л о в а : сварка трением с перемешиванием, аргонодуговая сварка, высокопрочные алюминиевые сплавы, комбинированные соединения, степень разупрочнения, вре- менное сопротивление, структура металла сварных соеди- нений Алюминиевые сплавы различных систем легиро- вания широко используются при изготовлении сварных конструкций. Для получения неразъем- ных соединений применяют разные способы свар- ки плавлением, основанные на кристаллизации металла шва из расплава сварочной ванны. Вы- сокотемпературный нагрев зоны сварки приводит к структурным и фазовым превращениям не толь- ко в металле самого шва, но и в примыкающих к нему участках. В связи с этим прочность ме- талла швов и сварных соединений нагартованных и термически упрочняемых алюминиевых сплавов в большинстве случаев не превышает 70 % проч- ности основного металла [1, 2]. Кроме того, мно- гие алюминиевые сплавы в процессе кристалли- зации расплава склонны к образованию горячих трещин в шве или зоне его сплавления (ЗС) с основным металлом. Такое межкристаллитное разрушение также обусловлено нагревом металла в зоне сварки до температуры плавления и про- исходит в местах выделения вторичных легкоп- лавких фаз [3]. Введение в шов присадочного ма- териала определенного химического состава позволяет повысить стойкость сварных соедине- ний против образования горячих трещин и обес- печить требуемый уровень их прочности [4]. Однако при создании современных высокоэф- фективных, многофункциональных и экономич- ных конструкций, в которых рационально исполь- зуются определенные преимущества каждого ма- териала, возникает необходимость сваривать раз- ноименные алюминиевые сплавы. Естественно, что при соединении таких сплавов сваркой плав- лением система легирования металла в расплаве существенно усложняется, что создает дополни- тельные трудности при выборе состава присадоч- ной проволоки. Последняя, смешиваясь со сва- риваемыми сплавами, способствует получению композиции металла шва, обеспечивающей ми- нимальную склонность соединений к горячему растрескиванию и высокий уровень их механи- ческих свойств [5, 6]. Поэтому, если из техно- логического процесса сварки алюминиевых спла- вов исключить разогрев зоны соединения до тем- пературы солидуса, то можно устранить условия, приводящие к возникновению кристаллизацион- ных трещин в швах, и повысить их прочностные характеристики. Эффективным способом получения неразъем- ных соединений в твердой фазе без расплавления основного металла является сварка трением с пе- ремешиванием (СТП). При этом способе сварки сварной шов образуется в результате перемеще- ния в ограниченном пространстве небольшого объема пластифицированного металла, нагретого за счет трения до температуры, не превышающей 75 % температуры плавления сплава [7, 8]. Цель настоящей работы — оценить степень разупрочнения, особенности структуры и уровень прочности сварных соединений разноименных тонколистовых алюминиевых сплавов, получен- ных СТП и автоматической аргонодуговой свар- кой неплавящимся электродом (АДСНЭ). В исследованиях использовали широко при- меняемые при изготовлении элементов летатель- ных аппаратов [9, 10] высокопрочные алюмини- евые сплавы АМг6 (Al–Mg–Mn) и 1201 (Al–Cu– Mn), а также литийсодержащие сплавы 1420 (Al– Mg–Li) и 1460 (Al–Cu–Li), имеющие повышенную удельную прочность. Листы толщиной 1,8 мм сва- ривали способом АДСНЭ со скоростью 20 м/ч на© А. Г. Покляцкий, А. А. Чайка, И. Н. Клочков, М. Р. Яворская, 2010 18 10/2010 установке MW-450 («Fronius», Австрия) с исполь- зованием присадочных проволок СвАМг6, СвАМг63 и Св1201 на токе 130…145 А. СТП осу- ществляли на сконструированной в ИЭС им. Е. О. Патона лабораторной установке. Для получения стыковых соединений использовали специальный инструмент с коническим наконечником и буртом диаметром 12 мм. Скорость вращения инструмен- та составляла 1420 об/мин, а линейная скорость его перемещения вдоль стыка — 8…14 м/ч. Из полученных сварных соединений изготавливали образцы для исследования их структуры, опре- деления твердости и временного сопротивления при одноосном растяжении. Стандартные образ- цы, выполненные АДСНЭ, испытывали как со снятыми заподлицо с основным металлом проп- лавами, так и с дополнительно зачищенными уси- лениями. Испытания проводили с помощью уни- версальной многоцелевой сервогидравлической системы MTS 810. Для исследования структуры металла сварных соединений использовали опти- ческий микроскоп МИМ-8М. Поперечные шлифы сварных соединений предварительно подготавли- вали с помощью электролитического полирования и дополнительного травления в растворе хлорной, азотной и плавиковой кислот. Твердость металла сварных соединений измеряли на лицевой повер- хности швов, предварительно зачистив усиление и проплав заподлицо с основным металлом. При этом ширина швов, выполненных АДСНЭ, сос- тавляла в среднем 6,5 мм, а способом СТП — 3,5 мм при ширине зоны термомеханического воз- действия (ЗТМВ) 11 мм. Степень разупрочнения металла в зоне сварки оценивали по результатам измерения его твердости на приборе «ROSK- WELL» при нагрузке P = 600 Н. Анализ распределения твердости показал, что степень разупрочнения металла как в шве, так и на примыкающих к нему участках, при СТП всег- да меньше, чем при АДСНЭ. Так, при сварке спла- ва 1201 со сплавом АМг6 способом АДСНЭ с использованием присадочной проволоки СвАМг6 минимальная твердость металла шва составляет HRB 80, а с использованием проволоки Св1201 — HRB 83. Способ СТП позволяет повысить этот показатель до HRB 86. При сварке между собой термически упрочняемых сплавов 1420 и 1201 ме- талл шва, выполненного сваркой плавлением с использованием присадочных проволок СвАМг63 и Св1201, имеет минимальную твердость соот- ветственно HRB 78 и 84. Применение способа СТП обеспечивает твердость металла шва до уровня HRB 86 (рис. 1). Минимальная твердость металла швов, выполненных АДСНЭ на разнои- менных сплавах АМг6М и 1460 с использованием присадочной проволоки СвАМг6, также находит- ся на уровне HRB 78. Применение присадочной проволоки Св1201 позволяет повысить твердость металла швов до HRB 84, но и в этом случае она намного ниже, чем при сварке в твердой фазе (HRB 89). При соединении литийсодержащих алюминиевых сплавов 1420 и 1460 АДСНЭ с использованием присадочных проволок СвАМг63 и Св1201 обеспечивается минимальная твердость металла в шве соответственно около HRB 78 и 86. При сварке их в твердой фазе этот показатель составляет не ниже HRB 87. Сварные швы раз- ноименных соединений термически упрочняемых медьсодержащих алюминиевых сплавов 1201 и 1460, выполненные АДСНЭ с использованием присадочной проволоки Св1201, имеют мини- мальную твердость HRB 71. При СТП она повы- шается до HRB 88 (рис. 2). Измерения температуры у края бурта инстру- мента, проведенные с помощью хромель-алюме- левых термопар, показали, что более низкий уро- вень разупрочнения металла при СТП разноимен- ных алюминиевых сплавов обусловлен меньшим Рис. 1. Распределение твердости металла в соединениях раз- ноименных алюминиевых сплавов 1420 и 1201, полученных АДСНЭ с использованием присадочных проволок СвАМг63 (1) и Св1201 (2), а также способом СТП (3); l — расстояние от оси шва Рис. 2. Распределение твердости металла в соединениях раз- ноименных медьсодержащих алюминиевых сплавов 1201 и 1460, полученных АДСНЭ с использованием присадочной проволоки Св1201 (1), а также способом СТП (2) 10/2010 19 нагревом металла в зоне сварки. Так, в зависи- мости от расположения сплавов 1460 и 1201 со стороны набегания или отхода инструмента мак- симальная температура у края бурта инструмента составляет 395 или 415 °С (рис. 3), в ядре шва металл нагревается до 500 °С. Специфические термомеханические условия образования соединений при СТП способствуют формированию мелкокристаллической структуры металла шва и прилегающих к нему участков. Как и при сварке одноименных алюминиевых сплавов, в сварных соединениях можно выделить харак- терные участки — ядро шва, ЗТМВ и зону тер- мического влияния (ЗТВ). Но если примыкающие зоны по своей структуре практически не отли- чаются от полученных при сварке соответству- ющих сплавов в одноименном сочетании, то ядро шва содержит микроучастки с полностью и час- тично перемешанным металлом и микрослои с неперемешанным металлом (рис. 4). В металле ЗТВ строчки интерметаллидов и зерна ориенти- рованы параллельно поверхности листа, а в ме- талле ЗТМВ — в направлении перемещения ин- струмента и движущегося за ним пластифициро- ванного металла. Зерна здесь достаточно крупные и вытянутые, хотя непосредственно на границе со швом они бывают мелкими равноосными, по- видимому, рекристаллизировавшимися при повы- шенной температуре в процессе деформации. Для металла шва характерно наличие равноосных зерен и хаотично рассредоточенных измельченных интер- металлидных включений, размер которых сущест- венно меньше, чем в основном металле, металле ЗТМВ, ЗТВ, а также в любом участке сварного со- единения, полученного АДСНЭ (рис. 5). В процессе СТП неразъемное соединение об- разуется в твердой фазе без расплавления мате- риала. Сформированная при этом мелкодисперс- ная структура металла шва и непосредственно прилегающих к нему участков обеспечивает вы- сокую прочность таких соединений. Так, при сварке сплава 1201 со сплавом АМг6 предел проч- ности образцов, разрушающихся по ЗС шва с ос- новным металлом со стороны сплава 1201, на- ходится на уровне 304 МПа (таблица). Для об- разцов со снятым усилением шва, выполненных АДСНЭ с использованием присадочных проволок Св1201 и СвАМг6, этот показатель ниже соот- ветственно на 16 и 25 МПа. Полученные спосо- бом СТП образцы соединений термически упроч- Рис. 3. Зависимость максимальной температуры металла у края бурта инструмента при СТП разноименных алюминие- вых сплавов 1460 и 1201 от их расположения относительно направления вращения инструмента: а — сплав 1460 со сто- роны набегания инструмента, сплав 1201 со стороны отхода; б — наоборот; vсв — скорость сварки; vвр — скорость враще- ния инструмента Рис. 4. Микроструктуры (5 400) сварных соединений разноименных алюминиевых сплавов 1420 и 1460, полученных спосо- бом СТП при различном их расположении относительно направления вращения инструмента: а, г — ЗТМВ со стороны набегания инструмента; б, д — ядро шва; в, е — ЗТМВ со стороны отхода инструмента 20 10/2010 няемых сплавов 1201 и 1420 также разрушаются по ЗС шва с основным металлом со стороны спла- ва 1201. Их прочность достигает 311 МПа и пре- вышает результаты, полученные при сварке плав- лением с использованием присадочной проволоки СвАМг63, на 39 МПа, а проволоки Св1201 — на 71 МПа. Разрушение образцов соединений, полу- ченных при СТП сплавов АМг6 и 1460, может происходить по ЗТМВ или ЗТВ со стороны сплава АМг6. Их временное сопротивление находится на уровне 329 МПа, что превышает этот показатель для образцов соединений без усиления шва, по- лученных АДСНЭ с использованием присадочных проволок СвАМг6 и Св1201, соответственно на 78 и 46 МПа. Соединения, полученные СТП ле- гированных магнием сплавов 1420 и АМг6, раз- рушаются по ЗТВ со стороны сплава АМг6 и име- ют временное сопротивление 340 МПа, тогда как образцы соединений, полученные АДСНЭ без усиления шва, имеют временное сопротивление Рис. 5. Микроструктуры (5 400) участков металла сварных соединений алюминиевых сплавов 1420 и 1460, полученных способом АДСНЭ с использованием присадочных проволок: а, в, г, е — ЗС шва с основным металлом; б, д — шов Прочность соединений разноименных алюминиевых сплавов, полученных способами СТП и АДСНЭ Свариваемые сплавы Способ сварки Присадочная проволока σв образцов без усиления шва, МПа Место разрушения σв образцов с уси- лением шва, МПа Место разрушения 1201+АМг6 СТП — 304 ЗС1201 — — АДСНЭ Св1201 288 ЗС1201 302 ЗС1201 СвАМг6 279 ЗС1201 312 ЗС1201 1201+1420 СТП — 311 ЗС1201 — — АДСНЭ Св1201 240 ЗС1420 287 ЗС1201 СвАМг63 272 ЗС1420 301 ЗС1201 АМг6+1460 СТП — 329 ЗТМВАМг6 ЗТВАМг6 — — АДСНЭ Св1201 283 ЗСАМг6 283 ЗС1460 СвАМг6 251 Шов 321 ЗСАМг6 1420+АМг6 СТП — 340 ЗТВАМг6 — — АДСНЭ СвАМг63 314 Шов/ЗСАМг6 343 ЗСАМг6 1201+1460 СТП — 285 ЗС1201 — — АДСНЭ Св1201 257 Шов 294 ЗС1201 1420+1460 СТП — 286 ЗС1420 — — АДСНЭ Св1201 281 ЗС1420 335 ЗС1420 СвАМг63 288 Шов/ЗС1420 358 ЗС1420 Пр и м е ч а н и е . В таблице приведены средние значения показателей по результатам испытания 3–5 образцов. 10/2010 21 всего 314 МПа. При СТП легированных медью термически упрочняемых сплавов 1201 и 1460 прочность образцов соединений составляет 285 МПа. Их разрушение происходит по ЗС шва с основным металлом со стороны сплава 1201, как и у образцов с усилением шва, полученных способом АДСНЭ с применением присадочной проволоки Св1201. Но соединения без усиления шва разрушаются по металлу шва и имеют проч- ность ниже 257 МПа, т. е. меньше чем у полу- ченных в твердой фазе. И даже наличие усиления шва на всех образцах выше перечисленных сое- динений лишь изредка позволяет достичь такого же уровня прочности, как при сварке в твердой фазе. Соединения литийсодержащих алюминие- вых сплавов 1420 и 1460, полученных СТП, раз- рушаются по ЗС шва с основным металлом со стороны сплава 1420 и имеют временное сопротивление 286 МПа. Примерно такой же по- казатель прочности обеспечивается в образцах соединений без усиления шва при сварке этих сплавов способом АДСНЭ с присадочными про- волоками Св1201 и СвАМг63. Однако прочность образцов с усилением шва при использовании проволок Св1201 и СвАМг63 повышается соот- ветственно до 335 и 358 МПа. Таким образом, при СТП шов и прилегающие к нему участки нагреваются ниже температуры плавления основного металла, благодаря чему ис- ключается возможность образования кристалли- зационных трещин при получении неразъемных соединений как одноименных, так и разноимен- ных алюминиевых сплавов. Интенсивное перемешивание пластифициро- ванного металла в ограниченном пространстве при избыточном давлении способствует форми- рованию субдендритной структуры ядра шва, сос- тоящей из однородных и частично перемешанных слоев свариваемых сплавов, а также ЗТМВ, со- держащей одновременно протяженные вытянутые относительно направления перемещения инстру- мента зерна и мелкие рекристаллизованные равно- осные зерна. Измельчение зерен, увеличение объемной доли их границ и дробление интерметаллидных фаз в металле швов, выполненных способом СТП на разноименных алюминиевых сплавах, позволяют получить более высокие значения временного сопротивления сварных соединений, чем при сварке плавлением. 1. Разупрочнение высокопрочных алюминиевых сплавов при различных способах сварки плавлением / А. В. Ло- зовская, А. А. Чайка, А. А. Бондарев и др. // Автомат. сварка. — 2001. — № 3. — С. 15–19. 2. Машин В. С., Покляцкий А. Г., Федорчук В. Е. Механи- ческие свойства соединений алюминиевых сплавов при сварке плавящимся и неплавящимся электродом // Там же. — 2005. — № 9. — С. 43–49. 3. Ищенко А. Я. Характер горячих трещин, образующихся при сварке плавлением высокопрочных алюминиевых сплавов // Актуальные проблемы сварки цветных метал- лов. — Киев: Наук. думка, 1985. — С. 34–36. 4. Рабкин Д. М. Металлургия сварки плавлением алюминия и его сплавов. — Киев: Наук. думка, 1986. — 256 с. 5. Liptak I. A., Baysinger F. R. Welding dissimilar aluminium alloys // Welding J. — 1968. — № 4. — P. 173–180. 6. Свойства сварных соединений алюминия АД0 со спла- вом АМг6, полученных с использованием различных присадочных проволок / А. Я. Ищенко, А. В. Лозовская, М. Р. Яворская, В. Я. Коржова // Автомат. сварка. — 1991. — № 5. — С. 12–18. 7. Dawes C. J., Thomas W. M. Friction stir process welds alu- minum alloys // Welding J. — 1996. — № 3. — P. 41–45. 8. Analysis of friction stir welds using thermocouple measure- ments / S. G. Lambrakos, R. W. Fonda, J. O. Milewski, J. E. Mitchell // Sci. and Techn. of Welding and Joining. — 2003. — № 5. — P. 385–390. 9. Lohwasser D. Welding of airframes by friction stir // The Third Intern. symp. on friction stir welding, Kobe, Japan, Sept. 27–28, 2001. — Kobe, 2001. — P. 1–6. 10. Фрикционная сварка алюминиевых лейнеров металло- композитных баллонов высокого давления / В. А. По- ловцев, Н. В. Макаров, Г. В. Шилло и др. // Технология машиностроения. — 2008. — № 1. — С. 38–41. Comparative analysis of the degree of weakening and level of strength of the 1.8 mm thick TIG and friction stir welded joints on dissimilar high-strength multi-component aluminium alloys AMg6M, 1420, 1201 and 1460 was carried out. Peculiarities of formation of the weld structure in both cases were studied. It is shown that strain hardening of the friction stir welds on high-strength multi-component aluminium alloys provides their higher strength level, compared with the fusion welds. Поступила в редакцию 14.04.2009 22 10/2010

Сварка трением с перемешиванием алюминиевых сплавов различных систем легирования

Institution

Ähnliche Einträge