Акустико- эмиссионный контроль разрушения двухсекционного компенсатора в условиях малоцикловой усталости

На основе анализа результатов малоцикловых испытаний линзового компенсатора с использованием метода локаций акустической эмиссии (АЭ) показана возможность определения координат усталостных повреждений на стадии начала процесса циклического упрочнения, а также определения момента зарождения усталостн...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2007
Hauptverfasser:	Кобзев, В.А., Белов, С.А., Оразова, М.А., Ряузов, Д.Г.
Format:	Artikel
Sprache:	Russian
Veröffentlicht:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2007
Schriftenreihe:	Техническая диагностика и неразрушающий контроль
Schlagworte:	Производственный раздел
Online Zugang:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/103229
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Акустико-эмиссионный контроль разрушения двухсекционного компенсатора в условиях малоцикловой усталости / В.А. Кобзев, С.А. Белов, М.А. Оразова, Д.Г. Ряузов // Техническая диагностика и неразрушающий контроль. — 2007. — № 2. — С. 51-56. — Бібліогр.: 7 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-103229
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1032292016-06-15T03:02:49Z Акустико- эмиссионный контроль разрушения двухсекционного компенсатора в условиях малоцикловой усталости Кобзев, В.А. Белов, С.А. Оразова, М.А. Ряузов, Д.Г. Производственный раздел На основе анализа результатов малоцикловых испытаний линзового компенсатора с использованием метода локаций акустической эмиссии (АЭ) показана возможность определения координат усталостных повреждений на стадии начала процесса циклического упрочнения, а также определения момента зарождения усталостной трещины на основе соотношений изменения в ходе испытания активности и амплитуды АЭ. Координаты усталостных повреждений хорошо согласуются с положением областей с максимальными значениями суммарных эквивалентных деформаций, предварительно рассчитанных на основе метода конечных элементов. Proceeding from analysis of the results of low-cycle testing of a lens compensator using the method of acoustic emission (AE) location, the possibility of establishing the fatigue damage coordinates at the stage of the start of cyclic strengthening process was demonstrated, as well as determination of the moment of fatigue crack initiation based on the ratios of AE activity and amplitude variation during testing. Fatigue damage coordinates agree well with the position of the regions with maximum values of the total equivalent deformations pre-calculated based on the finite element method. 2007 Article Акустико-эмиссионный контроль разрушения двухсекционного компенсатора в условиях малоцикловой усталости / В.А. Кобзев, С.А. Белов, М.А. Оразова, Д.Г. Ряузов // Техническая диагностика и неразрушающий контроль. — 2007. — № 2. — С. 51-56. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. 0235-3474 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/103229 621.139.16 ru Техническая диагностика и неразрушающий контроль Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Производственный раздел Производственный раздел
spellingShingle	Производственный раздел Производственный раздел Кобзев, В.А. Белов, С.А. Оразова, М.А. Ряузов, Д.Г. Акустико- эмиссионный контроль разрушения двухсекционного компенсатора в условиях малоцикловой усталости Техническая диагностика и неразрушающий контроль
description	На основе анализа результатов малоцикловых испытаний линзового компенсатора с использованием метода локаций акустической эмиссии (АЭ) показана возможность определения координат усталостных повреждений на стадии начала процесса циклического упрочнения, а также определения момента зарождения усталостной трещины на основе соотношений изменения в ходе испытания активности и амплитуды АЭ. Координаты усталостных повреждений хорошо согласуются с положением областей с максимальными значениями суммарных эквивалентных деформаций, предварительно рассчитанных на основе метода конечных элементов.
format	Article
author	Кобзев, В.А. Белов, С.А. Оразова, М.А. Ряузов, Д.Г.
author_facet	Кобзев, В.А. Белов, С.А. Оразова, М.А. Ряузов, Д.Г.
author_sort	Кобзев, В.А.
title	Акустико- эмиссионный контроль разрушения двухсекционного компенсатора в условиях малоцикловой усталости
title_short	Акустико- эмиссионный контроль разрушения двухсекционного компенсатора в условиях малоцикловой усталости
title_full	Акустико- эмиссионный контроль разрушения двухсекционного компенсатора в условиях малоцикловой усталости
title_fullStr	Акустико- эмиссионный контроль разрушения двухсекционного компенсатора в условиях малоцикловой усталости
title_full_unstemmed	Акустико- эмиссионный контроль разрушения двухсекционного компенсатора в условиях малоцикловой усталости
title_sort	акустико- эмиссионный контроль разрушения двухсекционного компенсатора в условиях малоцикловой усталости
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
publishDate	2007
topic_facet	Производственный раздел
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/103229
citation_txt	Акустико-эмиссионный контроль разрушения двухсекционного компенсатора в условиях малоцикловой усталости / В.А. Кобзев, С.А. Белов, М.А. Оразова, Д.Г. Ряузов // Техническая диагностика и неразрушающий контроль. — 2007. — № 2. — С. 51-56. — Бібліогр.: 7 назв. — рос.
series	Техническая диагностика и неразрушающий контроль
work_keys_str_mv	AT kobzevva akustikoémissionnyjkontrolʹrazrušeniâdvuhsekcionnogokompensatoravusloviâhmalociklovojustalosti AT belovsa akustikoémissionnyjkontrolʹrazrušeniâdvuhsekcionnogokompensatoravusloviâhmalociklovojustalosti AT orazovama akustikoémissionnyjkontrolʹrazrušeniâdvuhsekcionnogokompensatoravusloviâhmalociklovojustalosti AT râuzovdg akustikoémissionnyjkontrolʹrazrušeniâdvuhsekcionnogokompensatoravusloviâhmalociklovojustalosti
first_indexed	2025-07-07T13:29:43Z
last_indexed	2025-07-07T13:29:43Z
_version_	1836995034610663424
fulltext	УДК 621.139.16 АКУСТИКО-ЭМИССИОННЫЙ КОНТРОЛЬ РАЗРУШЕНИЯ ДВУХСЕКЦИОННОГО КОМПЕНСАТОРА В УСЛОВИЯХ МАЛОЦИКЛОВОЙ УСТАЛОСТИ В. А. КОБЗЕВ, С. А. БЕЛОВ, М. А. ОРАЗОВА, Д. Г. РЯУЗОВ На основе анализа результатов малоцикловых испытаний линзового компенсатора с использованием метода локаций акустической эмиссии (АЭ) показана возможность определения координат усталостных повреждений на стадии начала процесса циклического упрочнения, а также определения момента зарождения усталостной трещины на основе соотношений изменения в ходе испытания активности и амплитуды АЭ. Координаты усталостных пов- реждений хорошо согласуются с положением областей с максимальными значениями суммарных эквивалентных деформаций, предварительно рассчитанных на основе метода конечных элементов. Proceeding from analysis of the results of low-cycle testing of a lens compensator using the method of acoustic emission (AE) location, the possibility of establishing the fatigue damage coordinates at the stage of the start of cyclic strengthening process was demonstrated, as well as determination of the moment of fatigue crack initiation based on the ratios of AE activity and amplitude variation during testing. Fatigue damage coordinates agree well with the position of the regions with maximum values of the total equivalent deformations pre-calculated based on the finite element method. Использование метода акустической эмиссии (АЭ) в условиях воздействия на оборудование цикли- ческих нагрузок при определенных условиях мо- жет стать важным источником информации о мес- тоположении и времени зарождения усталостных повреждений в материале, динамике их развития, образования и роста магистральной усталостной трещины до момента разрушения. Актуальность этого была отмечена еще в пер- вых работах по использованию метода АЭ при ус- талостных испытаниях образцов различных ме- таллических материалов [1, 2]. Однако контроль развития усталостных повреждений аппаратурой того времени был возможен только в режиме зон- ной локации — в период ускоренного роста ус- талостной трещины. Если учесть, что этот период весьма незначителен, то эффективность примене- ния метода АЭ на основе одноканальной аппара- туры была также довольно мала. С развитием аппаратуры АЭ стало возможным использование при контроле усталостного разру- шения методов локации источников АЭ. В этом случае представляется возможным получение ин- формации о процессах зарождения и развития циклического повреждения металла оборудования на более ранних стадиях усталостного процесса. В данной работе приведены результаты испыта- ния до разрушения в режиме малоцикловой ус- талости двухлинзового компенсатора с одновре- менной регистрацией параметров АЭ. Испытанию на усталость был подвергнут двух- линзовый компенсатор типа КЛО-2-100-0,6-2 [4], изготовленный из стали Ст 3пс с толщиной стенки 3,0 мм. Испытание на усталость проводили на ба- зе 3000 циклов на универсальной разрывной ма- шине «Инстрон-1595». Частота нагружения сос- тавляла три цикла в минуту. Процесс воздействия циклических нагрузок на металл компенсатора контролировали шестью ка- налами системы АЭ А-Line DDM. Шесть преоб- разователей акустической эмиссии (ПАЭ) были установлены двумя группами по три ПАЭ в каж- дой и распределены равномерно по кольцу вдоль двух сварных швов (рис. 1). Места установки ПАЭ были определены на ос- нове результатов расчета деформационного сос- тояния компенсатора, характеризующих распре- деление по поверхности максимальных суммар- ных эквивалентных деформаций. Для расчета де- формированного состояния компенсатора приме- няли программный комплекс SCAD Office 11.1, реализующий метод конечных элементов. Для соз- дания расчетной модели брали восьмиузловой ко- нечный элемент оболочки, обычно используемый для моделирования искривленных поверхностей. Элемент имеет шесть степеней свободы в каждом узле: перемещения в направлении осей X, Y и Z узловой системы координат и повороты вокруг этих осей. Учитывая симметрию конструкции и нагрузки рассматривали 1/12 часть конструкции. Максимальная деформация компенсатора при рас- четах соответствовала максимальной деформации при испытаниях и составляла ∆ = 12 мм. Расчет выполняли с учетом геометрической и физической нелинейности. В качестве граничных условий ис- пользовали условия симметрии по меридиональ- ным линиям отсечения рассматриваемого сектора, а также запрещение всех перемещений одного из торцов. Максимальные значения деформаций, превышающие 1,5 %, соответствуют зоне перехо-© В. А. Кобзев, С. А. Белов, М. А. Оразова, Д. Г. Ряузов, 2007 ТЕХНИЧЕСКАЯ ДИАГНОСТИКА И НЕРАЗРУШАЮЩИЙ КОНТРОЛЬ, №2,2007 51 да от трубной к торовой области компенсатора (рис. 2). В системе регистрации АЭ на основе каждой группы сформированы локационные группы, с по- мощью которых в реальном масштабе времени во время испытания проводили идентификацию ко- ординат мест генерации в компенсаторе импуль- сов АЭ. Кроме локации в ходе испытания прово- дили регистрацию зависимостей от времени ос- новных параметров АЭ, таких, как уровень шума, амплитуда сигналов, активность, время нараста- ния до максимальных значений амплитуды им- пульсов АЭ, длительность АЭ импульсов, накоп- ление событий АЭ в каждом канале, суммарная активность и суммарная амплитуда АЭ по всем каналам. Линейный размер кластера локации в хо- де испытания составлял 20 мм. Результаты локации АЭ в ходе испытания при- ведены на рис. 3 и 4. Время испытания было раз- делено на девять этапов в соответствии с диапа- зонами чисел циклов испытания. Параметры ис- пытания на этапах 1–7 соответствовали приведен- ным выше. Абсолютная деформация на этапах 8–9 составляла 18 мм, что способствовало ускоренно- му завершению испытания. На основании анализа результатов локации АЭ можно обнаружить, что распределение локационных импульсов на каж- дом этапе испытания было неравномерным и ха- рактеризовалось определенной повторяемостью от этапа к этапу. После завершения испытания, которое характеризовалось резким уменьшением величины нагрузки при постоянной деформации, компенсатор обследовали визуально. При визу- альном обследовании в околошовной зоне были обнаружены сквозные трещины. Наличие и рас- положение трещин хорошо проявлялось в усло- виях приложения к компенсатору небольшой рас- тягивающей статической нагрузки. Схематичес- кое изображение трещин, обнаруженных в облас- ти установки ПАЭ локационной группы 1 (тре- щины в зонах А, Б и В) и ПАЭ локационной груп- пы 2 (трещина в зоне Г), представлены на рис. 5. При перенесении координат обнаруженных тре- щин на диаграммы локаций на каждом этапе ис- пытаний можно заметить, что эти координаты со- ответствуют, как правило, зонам наибольшей акустической активности в соответствующей ло- кационной группе. Для определения динамики ус- талостной повреждаемости непосредственно в пределах каждой из зон просуммированы все ло- цированные импульсы, соответствующие коорди- натам обнаруженных трещин на каждом этапе ис- пытания. Результат накопления лоцированных им- пульсов в зонах А–Г, соответствующих коорди- натам обнаруженных после завершения испыта- ния трещин, представлен на рис. 6. При анализе графиков накопления лоцированных импульсов, соответствующих зонам А–Г, обнаружено, что скорости их накопления в каждой из зон различны и изменяются по ходу испытания. Однако можно выделить ряд перегибов кривых, характерных для большинства исследуемых зон образования буду- щих трещин. Так, после 600 циклов происходит небольшое уменьшение скорости накопления в зо- нах А–В (фактически снижение акустической ак- тивности в зоне). Исключение составляет зона Г, которая соответствует положению локационной группы 2. Наиболее характерным для усталост- Рис. 1. Схема проведения испытания. Преобразователи АЭ (ПАЭ) установлены двумя локационными группами в соответ- ствии с кольцевой замкнутой схемой установки вдоль сварных швов компенсатора Рис. 2. Диаграмма суммарных эквивалентных деформаций 52 ТЕХНИЧЕСКАЯ ДИАГНОСТИКА И НЕРАЗРУШАЮЩИЙ КОНТРОЛЬ, №2,2007 ного процесса является увеличение акустической активности для всех зон контроля в районе 1600 циклов, которое продолжалось примерно до 2000 цикла нагружения, затем активность снова сни- жалась (зоны А, В и Г) или оставалась неизменной (зона Б). Резкое увеличение активности АЭ наб- людали во всех зонах контроля после 3000 цикла за 105 циклов до окончательного разрушения. На- личие перегибов на кривых накопления локацион- ных импульсов АЭ в зонах может быть отраже- нием стадийности процесса усталости [3]. Так, уменьшение акустической активности после 600 цикла соответствует завершению стадии цикли- ческой микротекучести и переходу к циклическо- му упрочнению, процесс которого завершается на- чалом образования и роста усталостных трещин после 1600 цикла. Стабильный рост усталостных трещин происходит в интервале от 2000 до 3000 цикла. После 3000 цикла наблюдается ускоренный рост усталостных трещин. Наиболее важными результатами проведенно- го анализа является то, что определение зон пред- стоящего развития усталостных трещин с по- мощью локации импульсов АЭ происходит на са- мых ранних стадиях усталостного процесса, а мес- тоположение этих зон соответствует областям с максимальными деформациями, рассчитанными методом конечных элементов. Так, координаты зон А, Б и В формируются уже к 300 циклу, а координаты зоны Г — к 600. Это свидетельствует Рис. 3. Результаты локации источников АЭ на различных этапах циклических испытаний компенсатора (этапы 1–5). По оси X представлены линейные координаты вдоль сварного шва; координата Х = 0 соответствует положению ПАЭ 1/01, ось Y соответ- ствует количеству зарегистрированных лоцированных импульсов АЭ ТЕХНИЧЕСКАЯ ДИАГНОСТИКА И НЕРАЗРУШАЮЩИЙ КОНТРОЛЬ, №2,2007 53 о том, что лоцированные импульсы АЭ являются результатом не только роста усталостных трещин, но также отражают процессы зарождения, дина- мики движения дислокаций, образования их скоп- лений. В реальной конструкции из-за структурной неоднородности металла всегда находятся ослаб- ленные зоны, в которых прохождение всех стадий усталостного процесса наиболее благоприятно. Таким образом, при циклических испытаниях кон- струкции при использовании метода АЭ локации представляется возможность определить коорди- наты усталостного разрушения на ранних стадиях. После определения зон повышенной акустической активности степень их опасности для эксплуа- тации конструкции может быть выявлена другими методами неразрушающего контроля. На стадиях циклического течения, циклического упрочнения и начальной стадии развития усталостной трещи- ны с помощью этих методов не будут выявлены опасные дефекты, в то время как локализованная акустическая активность свидетельствует о про- цессах начальных стадий усталости, связанных с накоплением усталостной повреждаемости. Это предположение было подтверждено эксперимен- тально. До проведения испытаний с помощью маг- Рис. 4. Результаты локации источников АЭ на различных этапах циклических испытаний компенсатора (этапы 6–9) Рис. 5. Зоны, в которых обнаружены магистральные усталостные трещины после завершения испытания Рис. 6. Накопление лоцированных импульсов АЭ в зонах раз- вития усталостных повреждений (зоны А–Г) 54 ТЕХНИЧЕСКАЯ ДИАГНОСТИКА И НЕРАЗРУШАЮЩИЙ КОНТРОЛЬ, №2,2007 нитопорошкового контроля было подтверждено отсутствие трещин на наружной поверхности ком- пенсатора. После проведения циклических испы- таний на базе 3000 циклов в результате повтор- ного капиллярного контроля трещин на наружной поверхности не выявлено. Следует отметить, что более половины заре- гистрированных локационными группами 1 и 2 лоцированных импульсов инициированы в зонах будущих трещин (рис. 7). Так, локационной груп- пой 1 в зонах А, Б и В в интервале импульсов от 300 до 3000 циклов нагружения регистрировалось 50…85 %. Локационной группой 2 в зоне Г в ин- тервале от 600 до 3000 циклов нагружения регис- трировалось до 87 % всех обнаруженных группой лоцированных импульсов. Результаты такой оцен- ки также дают информацию о высокой степени локализации АЭ излучения в зонах будущих тре- щин в периоды стабильного развития усталост- ного процесса, начиная с ранних периодов начала накопления усталостной повреждаемости. Если проанализировать динамику среднего уровня активности всей АЭ в канале, аналогично тому, как это делается в условиях проведения зон- ной локации, то можно заметить, что изменения этого параметра по ходу испытания на усталость не столь информативны по сравнению с лоциро- ванными импульсами АЭ, отнесенными к зонам будущих усталостных трещин (рис. 8). За 1000 циклов активность незначительно возрастает от 3 до 12 имп/с, а затем уменьшается до уровня 5…7 имп/с и остается такой вплоть до наступле- ния нестабильности после 3000 циклов. При этом с помощью капиллярной дефектоскопии поверх- ностные дефекты не были выявлены. В ходе нес- табильного ускоренного развития усталостной трещины активность возростала до 35 имп/с за пе- риод меньший, чем 100 циклов нагружения. Таким образом, ситуация, соответствующая активной АЭ, сопровождающаяся наличием ускоренного роста трещины, согласно [5], создается только на завершающем этапе испытания, когда остается до- вольно малое время для принятия решения и осу- ществления мероприятий по предотвращению раз- рушения. Эти результаты согласуются с данными, приведенными в работе [6], где 99 % циклов от общего их количества усталостный процесс был связан с зарождением и ростом усталостной тре- щины до критических размеров. При этом пара- метры АЭ возрастали только после наступления нестабильности. При анализе изменения в ходе испытания ус- редненных значений амплитуд АЭ в канале и со- поставлении этих изменений с соответствующими изменениями активности АЭ можно заметить, что уменьшение амплитуды АЭ на начальном этапе испытания сопровождается увеличением актив- ности АЭ (от начала испытания до 1000 цикла). Затем от 1000 цикла до 1600 при неизменном зна- чении амплитуды АЭ происходит уменьшение ак- тивности до значений 5 имп/с. После 1600 цикла характер изменения амплитуды и активности АЭ становится одинаковым: сначала их значения уве- личиваются (от 1600 до 2000 цикла), а затем нес- колько снижаются (от 2000 до 2800…3000 цикла). Нестабильный рост трещин сопровождается рез- ким возрастанием амплитуды и активности АЭ (рис. 9). Если сопоставить эти изменения с про- цессами, происходящими на каждой стадии ус- талости, описание которых приведено выше, то можно заметить, что до периода зарождения ус- талостных трещин (к 1600 циклу) изменения ам- плитуды и активности обратно пропорциональны, а после зарождения и роста усталостной трещины изменения амплитуды и активности АЭ прямо пропорционально. Возможно, что факт такого из- менения соотношений амплитуды и активности АЭ может стать определенным критерием, харак- теризующим время начала развития усталостной трещины. Обнаруженные закономерности можно объяснить с точки зрения дислокационных про- цессов. Так, в материале изделия в исходном сос- Рис. 7. Процентное соотношение импульсов АЭ n, лоцирован- ных в зонах А, Б и В (локационная группа 1, кривая 1) и в зоне Г (локационная группа 2, кривая 2) по отношению ко всем ло- цированным импульсам N, зарегистрированным в соответс- твующей локационной группе Рис. 8. Изменение усредненного параметра активности всех зарегистрированных в ходе испытания импульсов АЭ ТЕХНИЧЕСКАЯ ДИАГНОСТИКА И НЕРАЗРУШАЮЩИЙ КОНТРОЛЬ, №2,2007 55 тоянии всегда содержится определенное количес- тво дислокаций, возникших в ходе изготовления металла, а затем изделия. При приложении наг- рузки дислокации начинают перемещаться, зани- мая энергетически выгодные положения, останавливаясь в районе всевозможных стопоров (включения, границы фаз, зерен и др.). На на- чальном этапе испытаний пробег дислокаций большой и они выделяют за счет торможения на стопорах энергию, пропорциональную квадрату величины пробега [7]. Поэтому начальные стадии усталости характеризуются относительно редки- ми импульсами АЭ (низкая активность АЭ), имеющими большую энергию и амплитуду (энер- гия АЭ пропорциональна квадрату амплитуды АЭ [1]). По мере прохождения процесса циклического упрочнения происходит увеличение плотности дислокаций и уменьшение величин их пробега за счет увеличения количества стопоров (малоугло- вые дислокационные границы, скопления дисло- каций, ячеистая дислокационная структура и др.). Это приводит к увеличению активности, но энер- гия каждого импульса АЭ небольшая из-за умень- шения величины пробега дислокаций. В начале зарождения усталостных трещин движение дис- локаций практически прекращается, при этом ак- тивность и амплитуда АЭ зависит от количества разорванных связей кристаллической решетки (практически оба параметра становятся пропор- циональными площади вновь созданной поверх- ности за счет образования и роста усталостной трещины [2]). Выводы Применение метода локаций АЭ в процессе ма- лоцикловой усталости позволяет определить ко- ординаты локализации усталостной повреждае- мости на ранних стадиях, соответствующих началу процесса циклического упрочнения, контролиру- емого движением дислокаций. Координаты локаций АЭ, а также места зарож- дения и роста усталостных трещин соответствуют областям с максимальными значениями эквива- лентных деформаций, рассчитанных на основе ме- тода конечных элементов. Результаты такого рас- чета позволяют получать информацию о наиболее нагруженных участках конструкции, что является основанием оптимального размещения ПАЭ при проведении испытаний. В период активного развития усталостного процесса 50…85 % лоцированных импульсов со- ответствуют координатам будущих магистраль- ных усталостных трещин. При испытании компенсатора на базе 3000 циклов поверхностные усталостные трещины не были зарегистрированы с использованием капил- лярного метода. Изменения параметров активности и амплиту- ды АЭ независимо одна от другой являются ин- формативными для обнаружения времени наступ- ления нестабильности усталостного процесса. При рассмотрении этих параметров совместно может быть определено время зарождения усталостной трещины, которое будет соответствовать измене- нию в ходе испытания взаимного соотношения активности и амплитуды АЭ от обратно пропор- ционального к прямо пропорциональному. 1. Грешников В. А., Дробот Ю. В. Акустическая эмиссия. Применение для испытания материалов и изделий. — М.: Изд-во стандартов, 1976. — 272 с. 2. Acoustic emission from low-cycle high-stress-intensity fati- gue / C. E. Нartbower, C. F. Morais, W. G. Reuter, P. P. Crimmins // Engineering fracture mechanics. — 1973. — 5. — P. 765–789. 3. Терентьев В. Ф. Усталостная прочность металлов и сплавов. — М.: Интермет Инжиниринг, 2002. — 288 с. 4. ТУ У 29.2-00217417-062–2005. Компенсаторы линзовые осевые. 5. ДСТУ 4227–2003. Настанови щодо проведення акустико- емісійного діагностування об’єктів підвищеної небезпе- ки. 6. Shinaishin O. A., Darlow M. S., Acquaviva S. J. Acoustic emission detection of fatigue crack initiation and propagation in notched and unnotched titanium specimens // Materials Evaluation. — 1976. — 34, № 6. — P. 137–143. 7. Фридель Ж. Дислокации. — М.: Мир, 1967. — 645 с. ОАО «УкрНИИхиммаш», Харьков Поступила в редакцию 04.09.06 Рис. 9. Изменение усредненных значений амплитуд всех заре- гистрированных в ходе испытания импульсов АЭ 56 ТЕХНИЧЕСКАЯ ДИАГНОСТИКА И НЕРАЗРУШАЮЩИЙ КОНТРОЛЬ, №2,2007

Акустико- эмиссионный контроль разрушения двухсекционного компенсатора в условиях малоцикловой усталости

Institution

Ähnliche Einträge