Сварка аустенитной нержавеющей стали с использованием лазерного луча высокой мощности и электромагнитного управления сварочной ванной

Благодаря наличию лазеров мощностью 20 кВт и более, лазерная сварка с глубоким проплавлением широко применяется в промышленности при соединении листовой стали толщиной до 20 мм за один проход. При превышении критического уровня жидкий металл формируемого валика провисает под воздействием гидростат...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2014
Hauptverfasser:	Бахманн, М., Авилов, В., Гуменюк, А., Ретмайер, М.
Format:	Artikel
Sprache:	Russian
Veröffentlicht:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2014
Schriftenreihe:	Автоматическая сварка
Schlagworte:	Научно-технический раздел
Online Zugang:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/103382
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Сварка аустенитной нержавеющей стали с использованием лазерного луча высокой мощности и электромагнитного управления сварочной ванной / М. Бахманн, В. Авилов, А. Гуменюк, М. Ретмайер // Автоматическая сварка. — 2014. — № 3 (730). — С. 23-27. — Бібліогр.: 17 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-103382
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1033822016-06-17T03:03:13Z Сварка аустенитной нержавеющей стали с использованием лазерного луча высокой мощности и электромагнитного управления сварочной ванной Бахманн, М. Авилов, В. Гуменюк, А. Ретмайер, М. Научно-технический раздел Благодаря наличию лазеров мощностью 20 кВт и более, лазерная сварка с глубоким проплавлением широко применяется в промышленности при соединении листовой стали толщиной до 20 мм за один проход. При превышении критического уровня жидкий металл формируемого валика провисает под воздействием гидростатического давления. В отличие от электронно-лучевой, лазерная сварка позволяет управлять жидким потоком в сварочной ванне при помощи электромагнитных полей. Проведены экспериментальные и численные исследования электромагнитной системы переменного тока для компенсации гидростатического давления, обусловленного силами Лоренца в расплаве, при однопроходной сварке с полным проплавлением пластин из аустенитной нержавеющей стали типа AISI 304 толщиной до 20 мм. Показано, что применение магнитных полей с индукцией от 200 до 234 мТл (частота колебаний приблизительно 2,6 кГц) приводит к полной компенсации гидростатических сил в расплаве при сварке пластин толщиной от 10 до 20 мм, соответственно. Проведено комплексное моделирование жидкого потока, тепловых и электромагнитных условий методом конечных элементов при различных плотностях магнитного потока и различных частотах колебаний для расчета оптимальной силы электромагнитного поля, предупреждающей провисание расплава. Результаты моделирования показывают, что для этого может использоваться магнитное поле более низкой плотности. 2014 Article Сварка аустенитной нержавеющей стали с использованием лазерного луча высокой мощности и электромагнитного управления сварочной ванной / М. Бахманн, В. Авилов, А. Гуменюк, М. Ретмайер // Автоматическая сварка. — 2014. — № 3 (730). — С. 23-27. — Бібліогр.: 17 назв. — рос. http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/103382 621.791.72 ru Автоматическая сварка Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Научно-технический раздел Научно-технический раздел
spellingShingle	Научно-технический раздел Научно-технический раздел Бахманн, М. Авилов, В. Гуменюк, А. Ретмайер, М. Сварка аустенитной нержавеющей стали с использованием лазерного луча высокой мощности и электромагнитного управления сварочной ванной Автоматическая сварка
description	Благодаря наличию лазеров мощностью 20 кВт и более, лазерная сварка с глубоким проплавлением широко применяется в промышленности при соединении листовой стали толщиной до 20 мм за один проход. При превышении критического уровня жидкий металл формируемого валика провисает под воздействием гидростатического давления. В отличие от электронно-лучевой, лазерная сварка позволяет управлять жидким потоком в сварочной ванне при помощи электромагнитных полей. Проведены экспериментальные и численные исследования электромагнитной системы переменного тока для компенсации гидростатического давления, обусловленного силами Лоренца в расплаве, при однопроходной сварке с полным проплавлением пластин из аустенитной нержавеющей стали типа AISI 304 толщиной до 20 мм. Показано, что применение магнитных полей с индукцией от 200 до 234 мТл (частота колебаний приблизительно 2,6 кГц) приводит к полной компенсации гидростатических сил в расплаве при сварке пластин толщиной от 10 до 20 мм, соответственно. Проведено комплексное моделирование жидкого потока, тепловых и электромагнитных условий методом конечных элементов при различных плотностях магнитного потока и различных частотах колебаний для расчета оптимальной силы электромагнитного поля, предупреждающей провисание расплава. Результаты моделирования показывают, что для этого может использоваться магнитное поле более низкой плотности.
format	Article
author	Бахманн, М. Авилов, В. Гуменюк, А. Ретмайер, М.
author_facet	Бахманн, М. Авилов, В. Гуменюк, А. Ретмайер, М.
author_sort	Бахманн, М.
title	Сварка аустенитной нержавеющей стали с использованием лазерного луча высокой мощности и электромагнитного управления сварочной ванной
title_short	Сварка аустенитной нержавеющей стали с использованием лазерного луча высокой мощности и электромагнитного управления сварочной ванной
title_full	Сварка аустенитной нержавеющей стали с использованием лазерного луча высокой мощности и электромагнитного управления сварочной ванной
title_fullStr	Сварка аустенитной нержавеющей стали с использованием лазерного луча высокой мощности и электромагнитного управления сварочной ванной
title_full_unstemmed	Сварка аустенитной нержавеющей стали с использованием лазерного луча высокой мощности и электромагнитного управления сварочной ванной
title_sort	сварка аустенитной нержавеющей стали с использованием лазерного луча высокой мощности и электромагнитного управления сварочной ванной
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
publishDate	2014
topic_facet	Научно-технический раздел
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/103382
citation_txt	Сварка аустенитной нержавеющей стали с использованием лазерного луча высокой мощности и электромагнитного управления сварочной ванной / М. Бахманн, В. Авилов, А. Гуменюк, М. Ретмайер // Автоматическая сварка. — 2014. — № 3 (730). — С. 23-27. — Бібліогр.: 17 назв. — рос.
series	Автоматическая сварка
work_keys_str_mv	AT bahmannm svarkaaustenitnojneržaveûŝejstalisispolʹzovaniemlazernogolučavysokojmoŝnostiiélektromagnitnogoupravleniâsvaročnojvannoj AT avilovv svarkaaustenitnojneržaveûŝejstalisispolʹzovaniemlazernogolučavysokojmoŝnostiiélektromagnitnogoupravleniâsvaročnojvannoj AT gumenûka svarkaaustenitnojneržaveûŝejstalisispolʹzovaniemlazernogolučavysokojmoŝnostiiélektromagnitnogoupravleniâsvaročnojvannoj AT retmajerm svarkaaustenitnojneržaveûŝejstalisispolʹzovaniemlazernogolučavysokojmoŝnostiiélektromagnitnogoupravleniâsvaročnojvannoj
first_indexed	2025-07-07T13:47:40Z
last_indexed	2025-07-07T13:47:40Z
_version_	1836996163573645312
fulltext	233/2014 УДК 621.791.72 СВАРКА АУСТЕНИТНОЙ НЕРжАВЕЮщЕЙ СТАЛИ С ИСПОЛьЗОВАНИЕМ ЛАЗЕРНОГО ЛУЧА ВЫСОКОЙ МОщНОСТИ И ЭЛЕКТРОМАГНИТНОГО УПРАВЛЕНИЯ СВАРОЧНОЙ ВАННОЙ* М. БАХМАНН, В. АВИЛОВ, А. ГУМЕНЮК, М. РЕТМАЙЕР Bundesanstalt für Materialforschung und pfüfung. Unter den Eichen 87, Haus 60, Raum 306, D-12205 Berlin. E-mail: marcel.bachmann@bam.de благодаря наличию лазеров мощностью 20 кВт и более, лазерная сварка с глубоким проплавлением широко применяется в промышленности при соединении листовой стали толщиной до 20 мм за один проход. При превышении критического уровня жидкий металл формируемого валика провисает под воздействием гидростатического давления. В отличие от электронно-лучевой, лазерная сварка позволяет управлять жидким потоком в сварочной ванне при помощи электромаг- нитных полей. Проведены экспериментальные и численные исследования электромагнитной системы переменного тока для компенсации гидростатического давления, обусловленного силами Лоренца в расплаве, при однопроходной сварке с полным проплавлением пластин из аустенитной нержавеющей стали типа AISI 304 толщиной до 20 мм. Показано, что применение магнитных полей с индукцией от 200 до 234 мТл (частота колебаний приблизительно 2,6 кГц) приводит к полной компенсации гидростатических сил в расплаве при сварке пластин толщиной от 10 до 20 мм, соответственно. Проведено комплексное моделирование жидкого потока, тепловых и электромагнитных условий методом конечных элементов при различных плотностях магнитного потока и различных частотах колебаний для расчета оптимальной силы электромагнитного поля, предупреждающей провисание расплава. Результаты моделирования показывают, что для этого может использоваться магнитное поле более низкой плотности. библиогр. 17, рис. 5. К л ю ч е в ы е с л о в а : лазерная сварка, высокие мощности, аустенитные нержавеющие стали, провисание валика, управляющее электромагнитное поле, компенсация гидростатических сил, моделирование жидкого потока, расчеты Появление в последние десять лет лазерных источ- ников излучения мощностью выше 10 кВт позво- лило сваривать стальные пластины толщиной до 30 мм и алюминиевые большей толщины, исполь- зуя процесс полного проплавления [1, 2], отлича- ющийся высокой эффективностью. К этому сле- дует добавить ключевые преимущества процесса лазерной сварки, по сравнению с многопроходной дуговой, такие как низкая погонная энергия, высо- кая скорость и низкая деформация [3]. В данной работе исследуется процесс однопро- ходной лазерной сварки пластин аустенитной не- ржавеющей стали AISI 304. Традиционно детали большой толщины сваривают электронно-лучевым способом [4, 5]. При этом возникают проблемы, свя- занные с необходимостью использования больших модулей для создания технического вакуума. Совре- менные источники лазерного излучения позволяют сваривать стали стабильным однопроходным про- цессом с проплавлением до 16 мм [6, 7]. Одна из проблем рассматриваемого процесса заключается в том, что при превышении критиче- ского уровня поверхностное натяжение жидкого материала не может нейтрализовать гидростати- ческое давление расплава, поэтому он стекает в процессе сварки перед затвердеванием. Еще одна проблема: в зоне сварки происходят чрезвычайно динамичные процессы, обусловлен- ные, например, течением Марангони и естествен- ной конвекцией. В отличие от электронно-лучевой, лазерная сварка позволяет использовать электромагнитную обработку расплава. Технологии электромагнит- ной обработки металлов широко применяются при сварке. Они включают различные процессы: от выращивания кристаллов и плавки с промежу- точной емкостью до предотвращения пористости и поверхностной обработки [8], а также переме- шивания [9]. Подход, используемый в данном исследовании, состоит в бесконтактном наведении вихревых то- ков под зоной обработки при помощи перемен- ного магнитного поля в направлении, перпенди- кулярном направлению сварки. Получаемые в результате этого объемные силы Лоренца в рас- плаве нейтрализуют действие гравитационных сил и компенсируют гидростатическое давление. Систему электромагнитного управления свароч- ной ванной ранее исследовали на сталях толщи- * По материалам доклада, представленного на международ- ной конференции «Laser technologies in welding and materials processing», 27–31 мая 2013 г., пос. Кацивели, Крым, Украина. © М. бахманн, В. Авилов, А. Гуменюк, М. Ретмайер, 2014 24 3/2014 ной до 18 мм и алюминиевых сплавах толщиной 30 мм [10, 11]. В работе [12] приведены расчеты по обоснованию использования этой системы при сварке алюминиевых сплавов толщиной 20 мм. В настоящем исследовании приведены расчеты и описана экспериментальная проверка системы электромагнитного управления сварочной ванной при сварке пластин из нержавеющей стали AISI 304 толщиной 20 мм. Такого типа исследования, осно- ванные на моделировании течения жидкости при электромагнитной обработке, описаны в работах [12–14]. Экспериментальная установка. Принцип воздействия внешнего или приложенного элек- тромагнитного поля на сварочную ванну схемати- чески показан на рис. 1, а. Колеблющееся магнит- ное поле В расположено в центре под сварочной ванной и вызывает вихревые токи j на глубине δ = = (πfμσ)–1/2 в наружном слое материала, где f — ча- стота колебаний, μ — магнитная проницаемость, и σ — электропроводность. Взаимодействие на- веденных токов с приложенным магнитным полем приводит к возникновению в расплаве силы Ло- ренца FL = j×B, которая нейтрализует гидростати- ческое давление и при оптимальном управлении уравновешивает давление на верхней и нижней поверхностях шва, предупреждая, таким образом, стекание расплава. Магнит располагают под обрабатываемым из- делием на расстоянии 2 мм. Полюса магнитов раз- несены на 25 мм, поперечное сечение составляет 25×25 мм. Экспериментальная установка показа- на на рис. 1, б. Швы типа валиковой пробы выполняли волокон- ным лазером мощностью 18 кВт. Сварка стали AISI 304 толщиной 20 мм не дала хороших результатов, так как жидкий материал выдувался из шва. Таким образом, сварные соединения толщиной 20 мм по- лучали с использованием аустенитной стали AISI 304 толщиной 10 мм в корневой части и ферритной стали S235 в верхней части, так как более высокое поверхностное натяжение стали S235 стабилизирует поверхность валика сварного шва. Глубину проник- новения магнитного поля регулировали в пределах 10 мм таким образом, чтобы магнитные свойства ферритной стали S235 не оказывали существенного влияния на приложенное магнитное поле. Предпо- лагалось, что данный пример с толщиной сварного соединения 20 мм покажет принципиальную воз- можность применения магнитного воздействия на сварочную ванну при сварке листовых материалов большей толщины. Технические характеристики лазера Тип лазера, Yb ....................................................... волоконный Диаметр волокна, мкм .........................................................200 Фокусное расстояние, мм ....................................................350 Максимальная мощность лазера Pл, кВт .............................20 Диаметр фокального пятна, мкм ........................................600 Расход защитного газа Ar, л/мин ...........................................30 Математическое моделирование. С помощью математической модели рассчитывали уравнения турбулентного потока жидкости, т. е. закон сохра- нения массы при массовой плотности ρ и скорости течения u, а также уравнения Навье—Стокса, где η — динамическая вязкость; р — давление; F — внешняя сила: ( ) 0,u∇ ρ = (1) 2( ) ( ( ) ) ( ) , 3 Tu u p u u u I F ρ ∇ = −∇ + ∇ η ∇ + ∇ − η ∇ +   (2) 2 L 1 св3 L (1 ) ( ) .fF g c u u j B f − = −ρ − − + < × > + e (3) В уравнении (3) первый член описывает гра- витационный эффект, второй член относится к торможению затвердевшего материала до скоро- сти обработки, последний член обозначает прило- женную среднюю по времени силу Лоренца; ƒL — жидкая фракция; с1 и ε — постоянные. Кроме того, рассчитывалось уравнение сохра- нения энергии при эффективной теплоемкости эфф pc , учитывающей также скрытую теплоту плав- ления, температуре Т и теплопроводности λ: эфф ( ).ppс u T T∇ = ∇ λ∇ (4) Влияние внешнего электромагнитного поля ис- Рис. 1. Схема системы электромагнитного управления сварочной ванной (а) и внешний вид экспериментальной установки (б) 253/2014 пользуемой системы воздействия на шов описыва- ется уравнениями Максвелла для электрического поля Е. Влияние поля потока на распределение плотности электрического тока описывается с по- мощью обобщенного закона Ома: , , ( ).BB j E j E u B t ∂ ∇ × = µ ∇ × = = s + × ∂ (5) Общие граничные условия приведены на ри- сунке 2, а. более подробно они рассматриваются в работе [12]. Используемая модель материала взята из работ [15–17] (рис. 2, б), а его теплофизические свойства приведены ниже. Теплофизические свойства нержавеющей стали AISI 304 при температуре плавления Tпл = 1700 К Температура испарения Tиспар, К ..................................... 3000 Плотность ρ, кг/м3 ............................................................. 6900 Скрытая теплота плавления Нпл, Дж/кг .................... 2,61∙105 Динамическая вязкость η, Па∙с ................................... 6,4∙10–3 Коэффициент Марангони γ´, Н/(м∙К) ....................... –4,3∙10–4 Теплоемкость ср, Дж/(кг∙K) ................................................ 800 Теплопроводность λ, Вт/(м∙К) .............................................. 28 Удельное электрическое сопротивление ρэл = σ–1, мкм .................................... 1,33∙10–6 Поверхностное натяжение γ, Н/м .................................. 1,943 Вследствие ограниченной глубины проник- новения магнитного поля в жидкий материал (10 мм), для всего свариваемого изделия толщи- ной 20 мм использовали модель, разработанную для стали AISI 304. Численные результаты. На рис. 3 показано распределение температуры и скорости течения для случая оптимальной компенсации гидростати- ческого давления в расплаве. Скорость сварки со- ставляла 0,4 м/мин, а частота колебаний — 3 кГц, что обеспечило глубину проникновения магнитно- го поля в жидкую фазу материала, равную прибли- зительно 10 мм. Пиковые значения u в областях, расположенных вблизи свободных поверхностей сварочной ванны, обусловлены течением Маран- гони, которое направлено вдоль градиента поверх- ностного натяжения из горячей зоны в холодную. Вследствие этого валик сварного шва вытягивает- ся на обеих поверхностях. На нижней поверхно- сти это удлинение меньше вследствие выбранной Рис. 2. Граничные условия (а) и теплофизические свойства нержавеющей стали AISI 304 (б): 1 — плотность ρ/ρ (Тпл); 2 — ди- намическая вязкость η/η(Тпл); 3 — теплопроводность λ/λ(Тпл); 4 — теплоемкость эфф эфф/p рc с (Тпл); 5 — удельное электриче- ское сопротивление ρэл/ρэл(Тпл); 6 — поверхностное натяжение γ/γ(Тпл) Рис. 3. Плоскость симметрии по результатам моделирования для случая оптимального электромагнитного управления гидро- статическим давлением в расплаве при скорости сварки 0,4 м/мин: а — распределение температуры и векторы скорости; б — распределение скорости течения 26 3/2014 геометрии парогазового канала, который имеет меньший диаметр на нижней стороне. На рис. 4, а показана компенсация гидроста- тического давления в валике шва на расстоянии 3 мм за парогазовым каналом в плоскости симме- трии для трех значений частоты. Из рисунка вид- но, что величины давления на обеих поверхностях практически равны, так что гравитация не оказы- вает никакого воздействия на стекание расплава. Расчетное распределение давления соответствует вертикальному компоненту силы Лоренца, пока- занному на рис. 4, б. Экспериментальные результаты. Эксперимен- тальные результаты при сварке пластин толщиной от 10 до 20 мм приведены на рис. 5. При этом со- единения пластин толщиной до 15 мм выполняли из стали AISI 304, толщиной до 20 мм — сочетанием сталей AISI 304 (нижняя часть) и S235 (верхняя часть) для обеспечения стабильности сварочного процесса и повышения поверхностного натяжения конструкцион- ной стали. При толщине пластины до 15 мм наблюда- ется сильное провисание металла валика, в то время как при толщине 20 мм процесс сварки нестабиль- ный, при этом отмечается потеря металла в корневой и верхней частях соединения. Плотность магнитного потока, необходимая для предупреждения провиса- ния жидкого металла валика несколько повышается с увеличением толщины пластины. При этом для лю- бой толщины может быть обеспечено состояние опти- мальной компенсации. Поперечные сечения, получен- ные при математическом моделировании (В = 95 мТл и f = 3 кГц), хорошо согласуются с экспериментальными (В = 234 мТл и f = 2,6 кГц). Заключение. Система электромагнитного уп- равления сварочной ванной успешно использо- вана для сварки нержавеющей стали толщиной 20 мм. Доказано, что при этом провисание жид- кого материала незначительно и для компенсации гидростатического давления возможно примене- ние магнитного потока с пониженной плотностью. Незначительное увеличение магнитного поля в экспериментах с различными толщинами пластин позволяет сделать предположение, что возможен и больший эффект, который компенсирует динамич- ные колебания в расплаве, связанные с паровой фазой в парогазовом канале, а также соответству- Рис. 4. Распределение давления на расстоянии 3 мм за парогазовым каналом по вертикальной оси (а) и средний по времени вертикальный компонент силы Лоренца (б) Рис. 5. Однопроходная лазерная сварка без электромагнитной системы управления (B = 0) и с применением такой системы (B ≠ 0) с оптимальными параметрами для пластин толщиной от 10 до 20 мм. Скорость сварки — 0,4 м/мин. Мощность лазера Р и глубина фокуса d адаптированы к толщине пластины. Для пластин толщиной 20 мм показаны также результаты, получен- ные путем моделирования (B = 95 мТл, f = 3 кГц) 273/2014 ющие силы реакции или влияние слабоферро- магнитных свойств материала, в частности, при точном прогнозировании плотности магнитного потока для алюминиевого сплава AlMg3 [12]. Выражаем признательность Forschungsgemei- nschaft DFG (Бонн, Германия) за финансовую по- мощь, оказанную по гранту № DFG GU 1211/2-1. 1. Avilov V. et al. // Sci. Technol. Weld. Joining. – 2012. – 17. – P. 128–133. 2. Vollertsen F. et al. // Weld. World. – 2010. – 54. – R62–R70. 3. Ready J. F. et al. // LIA Handbook of Laser Materials Processing. – LIA, 2001. 4. Sanderson A. et al. // Fusion Eng. Des. – 2000. – 49/50. – P. 77–87. 5. Kohyama A. et al. // J. Nucl. Mater. – 1984. – 122. – P. 772– 776. 6. Kawahito Y. et al. // Sci. Technol. Weld. Joining. – 2009. – 14 – P. 288–294. 7. Shin M. et al. // Trans. JWRI. – 2010. –39. – P. 33–38. 8. Schneider A. et al. // Phys. Process. – 2013. – 41. – P. 4–11. 9. Vollertsen F. et al. // J. Laser Appl.– 2006. – 18. –P. 28-34. 10. Avilov V. V. et al. // Proc. of EPM. – Dresden, 2009. 11. Avilov V. V. et al. // Sci. Technol. Weld. Joining. – 2012. – 17. – P. 128–133. 12. Bachmann M. et al. // J. Phys. D: Appl. Phys. – 2012. – 45. – P. 13. 13. Gatzen M. et al. // Proc. of LAMP. – 2009. 14. Velde O. et al. // Int. J. Heat Mass Transfer. – 2001. – 44. – P. 2751–2762. 15. Sahoo P. et al. // Metallurgical and Materials Transactions B. – 1988. – 19. – P. 483–491. 16. Mills K. C. Recommended values of thermophysical properties for selected commercial alloys. – Woodhead Publ. Ltd., 2002. 17. Wilthan B. et al. // Int. J. Thermophys. – 2008. – 29. – P. 434– 444. Поступила в редакцию 10.01.2014 МЕждуНАрОдНАя кОНфЕрЕНЦИя «ПрОБЛЕМЫ кОррОЗИИ И АНТИкОррОЗИОННОЙ ЗАЩИТЫ кОНСТрукЦИОННЫх МАТЕрИАЛОВ» 11–13 июня 2014 г. Львов, Украина Организаторы конференции: • Европейская коррозионная федерация • Национальная академия наук Украины • Министерство образования и науки, молодежи и спорта Украины • Украинская ассоциация коррозионистов • Физико-механический институт им. Г. В. Карпенко НАНУ • Ивано-Франковский национальный технический университет нефти и газа тематика конференции: • фундаментальные аспекты коррозии и коррозионно-механического разрушения; • водородная и газовая коррозии; • новые коррозионностойкие материалы и покрытия; • ингибиторная и биоцидная защита; • электрохимическая защита; • методы исследования и коррозионный контроль; • противокоррозионная защита оборудо- вания нефтегазовой, химической и энергетической промышленности (круглый стол). Контакты: тел. (032) 229-63-85, Н. Червинская; тел./факс: (032) 263-80-96, С. Корний; E-mail: corrosion2014@ipm.lviv.ua

Сварка аустенитной нержавеющей стали с использованием лазерного луча высокой мощности и электромагнитного управления сварочной ванной

Institution

Ähnliche Einträge