Повышение эксплуатационных свойств электродуговых и плазменных покрытий электроимпульсным воздействием на двухфазный высокотемпературный поток

Известны публикации по повышению физико-механических свойств покрытий путем модуляции плазменной дуги, использованию дополнительных источников напряженности электрического поля. В работе изучено влияние электро и импульсного воздействия на двухфазный высокотемпературный поток (ДВТП) и, как следств...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2014
Hauptverfasser:	Дубовой, А.Н., Карпенченко, А.А., Бобров, М.Н.
Format:	Artikel
Sprache:	Russian
Veröffentlicht:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2014
Schriftenreihe:	Автоматическая сварка
Schlagworte:	Кафедре сварочного производства 55 лет
Online Zugang:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/103490
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Повышение эксплуатационных свойств электродуговых и плазменных покрытий электроимпульсным воздействием на двухфазный высокотемпературный поток / А.Н. Дубовой, А.А. Карпеченко, М.Н. Бобров // Автоматическая сварка. — 2014. — № 8 (734). — С. 39-43. — Бібліогр.: 8 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-103490
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1034902016-06-20T13:04:13Z Повышение эксплуатационных свойств электродуговых и плазменных покрытий электроимпульсным воздействием на двухфазный высокотемпературный поток Дубовой, А.Н. Карпенченко, А.А. Бобров, М.Н. Кафедре сварочного производства 55 лет Известны публикации по повышению физико-механических свойств покрытий путем модуляции плазменной дуги, использованию дополнительных источников напряженности электрического поля. В работе изучено влияние электро и импульсного воздействия на двухфазный высокотемпературный поток (ДВТП) и, как следствие, на структуру и эксплуатационные свойства электродуговых и плазменных покрытий. Исследована взаимосвязь амплитудно-частотных характеристик высоковольтных электрических импульсов с микроструктурой и свойствами полученных покрытий. Показано, что под влиянием электроимпульсного воздействия уменьшается размер капель металла в ДВТП и достигается более плотная структура плазменного порошка марки ПГ-19М-01 и электродугового покрытия из проволоки Св-08Г2С. Повышается прочность сцепления на 18...30 %, твердость на 20...35 %, а износостойкость возрастает в 1,7 раза. 2014 Article Повышение эксплуатационных свойств электродуговых и плазменных покрытий электроимпульсным воздействием на двухфазный высокотемпературный поток / А.Н. Дубовой, А.А. Карпеченко, М.Н. Бобров // Автоматическая сварка. — 2014. — № 8 (734). — С. 39-43. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/103490 621.793.7 ru Автоматическая сварка Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Кафедре сварочного производства 55 лет Кафедре сварочного производства 55 лет
spellingShingle	Кафедре сварочного производства 55 лет Кафедре сварочного производства 55 лет Дубовой, А.Н. Карпенченко, А.А. Бобров, М.Н. Повышение эксплуатационных свойств электродуговых и плазменных покрытий электроимпульсным воздействием на двухфазный высокотемпературный поток Автоматическая сварка
description	Известны публикации по повышению физико-механических свойств покрытий путем модуляции плазменной дуги, использованию дополнительных источников напряженности электрического поля. В работе изучено влияние электро и импульсного воздействия на двухфазный высокотемпературный поток (ДВТП) и, как следствие, на структуру и эксплуатационные свойства электродуговых и плазменных покрытий. Исследована взаимосвязь амплитудно-частотных характеристик высоковольтных электрических импульсов с микроструктурой и свойствами полученных покрытий. Показано, что под влиянием электроимпульсного воздействия уменьшается размер капель металла в ДВТП и достигается более плотная структура плазменного порошка марки ПГ-19М-01 и электродугового покрытия из проволоки Св-08Г2С. Повышается прочность сцепления на 18...30 %, твердость на 20...35 %, а износостойкость возрастает в 1,7 раза.
format	Article
author	Дубовой, А.Н. Карпенченко, А.А. Бобров, М.Н.
author_facet	Дубовой, А.Н. Карпенченко, А.А. Бобров, М.Н.
author_sort	Дубовой, А.Н.
title	Повышение эксплуатационных свойств электродуговых и плазменных покрытий электроимпульсным воздействием на двухфазный высокотемпературный поток
title_short	Повышение эксплуатационных свойств электродуговых и плазменных покрытий электроимпульсным воздействием на двухфазный высокотемпературный поток
title_full	Повышение эксплуатационных свойств электродуговых и плазменных покрытий электроимпульсным воздействием на двухфазный высокотемпературный поток
title_fullStr	Повышение эксплуатационных свойств электродуговых и плазменных покрытий электроимпульсным воздействием на двухфазный высокотемпературный поток
title_full_unstemmed	Повышение эксплуатационных свойств электродуговых и плазменных покрытий электроимпульсным воздействием на двухфазный высокотемпературный поток
title_sort	повышение эксплуатационных свойств электродуговых и плазменных покрытий электроимпульсным воздействием на двухфазный высокотемпературный поток
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
publishDate	2014
topic_facet	Кафедре сварочного производства 55 лет
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/103490
citation_txt	Повышение эксплуатационных свойств электродуговых и плазменных покрытий электроимпульсным воздействием на двухфазный высокотемпературный поток / А.Н. Дубовой, А.А. Карпеченко, М.Н. Бобров // Автоматическая сварка. — 2014. — № 8 (734). — С. 39-43. — Бібліогр.: 8 назв. — рос.
series	Автоматическая сварка
work_keys_str_mv	AT dubovojan povyšenieékspluatacionnyhsvojstvélektrodugovyhiplazmennyhpokrytijélektroimpulʹsnymvozdejstviemnadvuhfaznyjvysokotemperaturnyjpotok AT karpenčenkoaa povyšenieékspluatacionnyhsvojstvélektrodugovyhiplazmennyhpokrytijélektroimpulʹsnymvozdejstviemnadvuhfaznyjvysokotemperaturnyjpotok AT bobrovmn povyšenieékspluatacionnyhsvojstvélektrodugovyhiplazmennyhpokrytijélektroimpulʹsnymvozdejstviemnadvuhfaznyjvysokotemperaturnyjpotok
first_indexed	2025-07-07T13:55:50Z
last_indexed	2025-07-07T13:55:50Z
_version_	1836996678460112896
fulltext	398/2014 Кафедре сварочного производства 55 лет УДК 621.793.7 ПОВЫШЕНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ СВОЙСТВ ЭЛЕКТРОДУГОВЫХ И ПЛАЗМЕННЫХ ПОКРЫТИЙ ЭЛЕКТРОИМПУЛЬСНЫМ ВОЗДЕЙСТВИЕМ НА ДВУХФАЗНЫЙ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНЫЙ ПОТОК А. Н. ДУБОВОЙ, А. А. КАРПЕЧЕНКО, М. Н. БОБРОВ Нац. ун-т кораблестроения им. Адмирала Макарова. 54025, г. Николаев, просп. Героев Сталинграда, 9. E-mail: welding@nuos.edu.ua Известны публикации по повышению физико-механических свойств покрытий путем модуляции плазменной дуги, использованию дополнительных источников напряженности электрического поля. В работе изучено влияние электро- и импульсного воздействия на двухфазный высокотемпературный поток (ДВТП) и, как следствие, на структуру и экс- плуатационные свойства электродуговых и плазменных покрытий. Исследована взаимосвязь амплитудно-частотных характеристик высоковольтных электрических импульсов с микроструктурой и свойствами полученных покрытий. Показано, что под влиянием электроимпульсного воздействия уменьшается размер капель металла в ДВТП и дости- гается более плотная структура плазменного порошка марки ПГ-19М-01 и электродугового покрытия из проволоки Св-08Г2С. Повышается прочность сцепления на 18...30 %, твердость на 20...35 %, а износостойкость возрастает в 1,7 раза. Библиогр. 8, табл. 3, рис. 5. К л ю ч е в ы е с л о в а : газотермические покрытия, электрический импульс, твердость, износостойкость, прочность сцепления Разработка технологий упрочнения и восстанов- ления деталей машин и их узлов остается акту- альной проблемой, которая на современном этапе развития науки и техники преимущественно ре- шается нанесением функциональных покрытий методами газотермического напыления (ГТН). Среди методов ГТН в последнее время все боль- шее внимание уделяется плазменному и электро- дуговому. Плазменный метод характеризуется воз- можностью нанесения покрытий из тугоплавких материалов, а также универсальностью. Интерес к электродуговому напылению объясняется высо- кой производительностью метода, технологично- стью и низкой стоимостью. Но наряду с этим есть присущие обоим методам недостатки: высокий уровень пористости (от 6 до 12 %), низкая адгези- онная прочность (до 30 МПа для электродуговых покрытий и до 50 МПа для плазменных). Для по- вышения физико-механических свойств газотер- мических покрытий используют дополнительные технологические операции: оплавление, электро- механическую обработку, пропитку и т. п., что приводит к значительному повышению стоимости покрытий за счет увеличения энергозатрат, при- менения дополнительных материалов и создания новых устройств. Известно, что повышение физико-механиче- ских свойств плазменных покрытий можно обе- спечить наложением на постоянный ток плазмен- ной дуги коротких импульсов. Так, в работах [1, 2] показано, что при модуляции дуги плазмотрон становится источником ударных волн, которые взаимодействуют с напыляемыми частицами на дистанции напыления. Данное взаимодействие приводит к измельчению и ускорению частиц, что обеспечивает повышение физико-механи- ческих свойств полученных покрытий. Извест- ны работы [3, 4], посвященные плазменному на- пылению с использованием дополнительного источника напряженности электрического поля. Согласно проведенным исследованиям сделаны выводы о положительном влиянии данного воз- действия на скорость частиц и прочность сцепле- ния покрытий. Цель настоящей работы заключалась в изуче- нии влияния электроимпульсного воздействия на двухфазный высокотемпературный поток (ДВТП) и, как следствие, на структуру и эксплуатаци- онные свойства электродуговых и плазменных покрытий. Объектом исследований выбраны электроду- говые покрытия из проволоки марки Св-08Г2С и плазменные покрытия из порошка марки ПГ- 19М-01. Электродуговые покрытия наносили на установке КДМ-2 распылителем ЭМ-14М на сле- дующем режиме: напряжение на дуге 25 В, сила тока 110 А, давление сжатого воздуха 0,6 МПа, дистанция напыления 100 мм. Плазменные по- крытия наносили на установке «Киев-7», которая © А. Н. Дубовой, А. А. Карпеченко, М. Н. Бобров, 2014 40 8/2014 Кафедре сварочного производства 55 лет укомплектована плазмотроном ПУН-1 на следу- ющем режиме: напряжение на дуге 180 В, сила тока 150 А, дистанция напыления 180 мм, расход плазмообразующего газа 6,5 м3/ч; давление транс- портирующего газа 0,01 МПа. В качестве плаз- мообразующего и транспортирующего газов ис- пользовали сжатый воздух. Твердость покрытий измеряли на приборе типа Виккерс при нагруз- ке на индентор 5 кг. Металлографические иссле- дования проводили на оптическом микроскопе ММУ-3. Износостойкость покрытий определя- ли на машине трения СМЦ-2, прочность сцепле- ния покрытий с основой — на разрывной машине УММ-5. Для электроимпульсного воздействия на ДВТП использовали источник высоковольтных электри- ческих импульсов, который подключали к распы- лителям по прямой схеме. Предварительные экс- перименты показали, что использование частот до 4 кГц и напряжений до 5 кВ существенно не влияет на прочностные свойства покрытий и по- ристость, поэтому для планирования эксперимен- та выбраны соответствующие диапазоны частот и напряжений электрических импульсов (табл. 1). Для определения оптимальных параметров электроимпульсного воздействия на ДВТП при- меняли метод полного факторного эксперимента типа 2k. Параметром оптимизации являлась твер- дость покрытий. В качестве варьируемых факто- ров были выбраны частота и напряжение. Такие факторы как сила тока, напряжение, дистанция напыления и т. д. зафиксировали на выше указан- ных режимах. На каждом режиме напыляли по пять образцов, после чего их шлифовали до тол- щины покрытия в 1 мм и замеряли их твердость HV5. План полного факторного эксперимента и его результаты представлены в табл. 2 и 3. На основании статистически обработанных экспериментальных данных рассчитывали коэф- фициенты регрессий, проводили проверку их зна- чимости и проверку адекватности полученных моделей реальному процессу напыления электро- дуговых и плазменных покрытий по известным методикам [5], в результате чего были получены следующие уравнения регрессии: для электродугового напыления: Y = 2352 + + 171X1 + 45X2 – 65X1X2; для плазменного напыления: Y = 1342 – 62X1 + + 24X2 – 16X1X2. По построенным моделям провели оптими- зацию параметров электроимпульсного воздей- ствия на ДВТП по методу крутого восхождения. При электродуговом напылении максимальное значение твердости получили при частоте 6,5 кГц, при плазменном — 5 кГц. Значение напряжения составило 5 кВ. Анализ микроструктур (рис. 1) свидетельствует о том, что использование элек- троимпульсного воздействия на ДВТП приводит к измельчению структурных элементов покрытия, а также к снижению пористости с 6 до 3 % для электродуговых покрытий и с 6 до 2 % для плаз- Т а б л и ц а 1 . Интервал варьирования и уровни факто- ров при планировании эксперимента для электродугово- го и плазменного напыления с электроимпульсным воз- действием Наименование фактора Частота, кГц Напряжение, кВ Кодированное обозначение Х1 Х2 Нулевой уровень Хi0 6 7,5 Интервал варьирования ΔХ 2 2,5 Нижний уровень Хі 4 5 Верхний уровень Хі 8 10 Т а б л и ц а 2 . План и результаты опытов для электродуговых покрытий из проволоки Св-08Г2С Кодированное значение факторов Функция отклика, МПа Yi, МПа Среднеквадратическое отклонение, МПа X0 X1 X2 X12 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 + + - - 2510 2570 2570 2490 2570 2542 34,9 + - - + 2060 2060 2100 2080 2060 2072 16 + + + + 2570 2570 2490 2440 2440 2502 58,4 + - + - 2360 2290 2250 2320 2230 2290 46,9 Т а б л и ц а 3 . План и результаты опытов для плазменных покрытий из порошка марки ПГ-19М-01 Кодированное значение факторов Функция отклика, МПа Yi, МПа Среднеквадратическое отклонение, МПа X0 X1 X2 X12 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 + - - + 1330 1372 1390 1400 1330 1364 29,5 + - + - 1470 1430 1450 1450 1415 1443 18,9 + + - - 1230 1270 1270 1320 1270 1272 28,6 + + + + 1290 1280 1320 1294 1254 1288 21,4 418/2014 Кафедре сварочного производства 55 лет менных покрытий, при этом твердость покрытий повысилась на 35 и 20 % соответственно. Фракционный состав напыляемых частиц определяли металлографическим методом по про- бам, собранным при напылении в воду. Снимки микроструктур получали цифровой камерой Delta Optical HDCE-20C, укомплектованной программ- ным обеспечением Scope Image 9.0. Полученные снимки анализировали в программном металло- графическом комплексе MEGRAN. Всего проа- нализировано по пять проб, в каждую из которых входило около 1000 частиц. Результаты исследова- ний, приведенные на рис. 2, показали, что при ис- пользовании электроимпульсного воздействия на оптимальном режиме наблюдается дополнитель- ное дробление частиц в двухфазном потоке. Как при плазменном, так и при электродуго- вом напылении капли расплавленного металла диспергируются под действием аэродинамиче- ского влияния струи газа. При этом диспергиро- вание жидкой капли происходит только при до- стижении критического значения диаметра капли, при меньшем размере распад капли невозможен. При использовании дополнительного накладыва- ния электрических импульсов на ДВТП возмож- но дальнейшее дробление жидкой капли двумя путями. Первый объясняется возникновением несамостоятельного газового разряда при при- ложении импульсной разницы потенциалов на дистанции напыления. Газовый разряд сопрово- ждается возникновением ударных волн, которые дополнительно диспергируют жидкие капли в вы- сокотемпературном потоке. Второй связан с при- обретением дополнительного заряда жидкими частицами, что приводит к снижению их поверх- ностного натяжения и ее распаду за счет возник- новения кулоновских сил отталкивания в пере- менном электрическом поле [6–8]. Воздействие ударных волн обеспечивает повышение скорости частиц, а связанное с дроблением уменьшение от- клонения от среднего диаметра приводит к умень- шению разброса по скоростям. Все это обеспе- чивает более плотную и равномерную упаковку Рис. 1. Микроструктуры покрытий: а — электродуговое покрытие, полученное по традиционной технологии; б — электроду- говое покрытие, нанесенное с применением электроимпульсного воздействия (частота 6,5 кГц, напряжение 5 кВ); в — плаз- менное покрытие, полученное по традиционной технологии; г — плазменное покрытие, нанесенное с применением электро- импульсного воздействия (частота 5 кГц, напряжение 5 кВ). Рис. 2. Фракционный состав частиц при электродуговом на- пылении: 1 — напыление проводили по традиционной тех- нологии; 2 — с использованием электроимпульсного воздей- ствия на оптимальном режиме 42 8/2014 Кафедре сварочного производства 55 лет частиц в покрытии, прочность его увеличивается, пористость снижается. Для определения эксплуатационных свойств по- крытий проведены испытания на прочность сцепле- ния покрытий с основой и износостойкость. Прочность сцепления покрытий с основой опре- деляли методом «вытягивания конусного штифта». Образцы для определения прочности сцепления из- готавливали из углеродистой конструкционной ка- чественной стали 45. Перед нанесением покрытий поверхность обезжиривали техническим этанолом и подвергали струйно-абразивной обработке. Толщи- на нанесенных покрытий составляла 0,6 мм. Напы- ление проводили на выше указанных режимах. Для получения результатов прочности сцепления по- крытий с основой напыление на одном режиме осу- ществлялось в один проход на пять образцов. Для каждого режима проводилось по пять параллельных опытов. На рис. 3 представлены результаты опреде- ления прочности сцепления покрытий с основой. Таким образом, при наложении высоковольт- ных электрических импульсов амплитудой 5 кВ, частотой 6,5 кГц на ДВТП наблюдается повыше- ние прочности сцепления электродугового сталь- ного покрытия на 30 %, а бронзового плазменного покрытия на 20 %. Повышение адгезии получен- ных покрытий можно объяснить увеличением их скорости как за счет дробления, так и воздействия ударных волн, что обеспечивает большую факти- ческую площадь контакта частиц с основой. Износостойкость электродуговых покрытий определяли по схеме ролик — колодка (рис. 4, а) при ограниченной подаче смазки со скоростью 30 капель в минуту. В качестве смазки использовали моторное масло марки М10Г2К ГОСТ 8581–75. Окружная скорость вращения ролика составля- ла 0,8 м/с, давление 4 МПа. Замеры потерь массы проводили после приработки на весах ТВЕ-0.21 через каждые 10 км пути. Всего было снято по 10 замеров. Колодку и ролик изготавливали также из стали 45. Электродуговое покрытие после обезжирива- ния и струйно-абразивной обработки наносили на ролик. Колодку подвергали термическому улучше- нию: закалку осуществляли с температуры 840 ºС и выдержке в течение 50 мин, охлаждение в воде. После закалки твердость составила HRC 54...55. Затем проводили отпуск при температуре 550 ºС с выдержкой в течение 1 ч и охлаждением на воз- духе. Твердость после отпуска составила HRC 30...32. Анализ результатов определения износостой- кости (рис. 4, б) показал, что электродуговое по- крытие, нанесенное с использованием высоко- вольтных электрических импульсов, имеет в 1,7 раза меньший износ, чем покрытие, на- пыленное по традиционной технологии. Анализ поверхности трения (рис. 5) покрытий показал, что при заданных ус- ловиях для исследуемых образцов ха- рактерно механохимическое изнашива- ние, сопровождающееся образованием на поверхности сопряженной пары пле- нок, обогащенных кислородом. Поверхность трения ролика, напы- ленного с наложением электрических импульсов (рис. 5, б) является более плотной и имеет пористость в 2 раза меньше, чем покрытие, напыленное по традиционной технологии (рис. 5, а). На рис. 5, б видны следы трения небольшой глубины, которые более равномерно рас- положены по трущейся поверхности, что приводит к меньшему износу. Рис. 3. Результаты определения прочности сцепления элект- родуговых (I) и плазменных (II) покрытий; 1 — напыление проводили по традиционной технологии; 2 — с использо- ванием электроимпульсного воздействия на оптимальном режиме Рис. 4. Износостойкость электродуговых покрытий: а — схема испытаний на износостойкость (1 — колодка; 2 — ролик); б — результаты испытаний на износостойкость: I — без наложения электрических импульсов; II — с наложением высоковольтных электрических импульсов частотой 6,5 кГц, напряжением 5 кВ (1 — покрытие; 2 — колодка) 438/2014 Кафедре сварочного производства 55 лет Следует отметить, что стоимость источника генерирования высоковольтных электрических импульсов составляет около 5 % стоимости, на- пример, оборудования для электродугового на- пыления. При этом эффект от его применения может обеспечивать получение покрытий с повы- шенными в среднем на 30 % эксплуатационными свойствами. Выводы Использование электроимпульсного воздействия на ДВТП при электродуговом и плазменном напыле- нии покрытий позволяет уменьшить размер капель металла в двухфазном потоке и получить более плот- ную структуру плазменного покрытия из порошка марки ПГ-19М-01 и электродугового покрытия из проволоки Св-08Г2С. Установлены оптимальные параметры электроимпульсного воздействия при плазменном и электродуговом напылении покрытий из упомянутых материалов, которые обеспечивают повышение прочности сцепления на 18…30 %, твер- дости на 20…35 % соответственно, износостойко- сти электродугового покрытия в 1,7 раза. 1. Гутман Б. Е. Измельчение капель при плазменном на- пылении с модуляцией тока // Автомат. сварка. – 1988. – № 9. – С. 37–39. 2. Кадырметов А. М. Исследование процессов плазменно- го нанесения и упрочнения покрытий и пути управления их качеством // Научный журнал КубГАУ. – 2012 – № 81. – С. 1–18. 3. Коротких В. М. Управляемые энергоэффективные тех- нологии плазменного напыления защитных покрытий сельскохозяйственного назначения // Вестник Алтайско- го гос. аграрного ун-та. – 2011. – № 8(82). – С. 83–87. 4. Пат. 2335347, Россия, МПК B05B7/22. Установка плаз- менного напыления / Н. В. Галышкин, В. М. Коротких; Заявитель и патентообладатель Гос. образовательное учреждение высшего профессионального образования «Алтайский государственный технический университет им. И. И. Ползунова» (АлтГТУ). – Заявл. 09.01.2007. 5. Адлер Ю. П., Маркова Е. В., Грановский Ю. В. Планиро- вание эксперимента при поиске оптимальных условий.– М.: Наука, 1976. – 279 с. 6. Григорьев А. И. Электродиспергирование жидкости при реализации колебательной неустойчивости ее свободной поверхности // Ж. техн. физики. – 2000. – Т. 70. – Вып. 5. – С. 22–27. 7. Григорьев А. И. Капиллярные электростатические не- устойчивости // Соровский образовательный журнал. – 2000. – Т.6. – Вып. 6. – С. 37–43. 8. Григорьев А. И. Электростатическая неустойчивость сильно заряженной струи электропроводной жидкости // Ж. техн. физики. – 2009. – Т. 79. – Вып. 4. – С. 36–45. Поступила в редакцию 20.06.2014 Рис. 5. Микроструктуры поверхности трения напыленного ролика: а — напыление по традиционной технологии; б — с использованием электроимпульсного воздействия на опти- мальном режиме Международная научно-техническая конференция «СВАРКА И РОДСТВЕННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ В ЭКСТРЕМАЛЬНЫХ И ОСОБЫХ УСЛОВИЯХ» 11–12 ноября 2014 Россия г. Санкт-Петербург ФГУП ЦНИИ КМ «Прометей» Тематика ● Сварка, родственные процессы и технологии в экстремальных и особых условиях ● Оборудование для реализации технологий ● Материалы для сварки ● Работоспособность сварных соединений и конструкций ● Металлургические и физические процессы ● Методы и средства контроля ● Аттестация, сертификация, технический надзор ● Методологические и технико-экономические аспекты Контакты: тел. +7921 935-30-91, 947-82-74, 952-81-47

Повышение эксплуатационных свойств электродуговых и плазменных покрытий электроимпульсным воздействием на двухфазный высокотемпературный поток

Institution

Ähnliche Einträge