Анализ процесса графитизации в железоуглеродистых сплавах на основе термодинамики необратимых процессов

На основе термодинамики необратимых процессов предложен диффузионно-вакансионный механизм графитизации, не использующий повышенное давление для объяснения изменения величины силы графитизации. Рассчитаны перекрёстные коэффициенты и движущие силы в уравнении Онзагера для графитизации....

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2013
Автор:	Бобырь, С.В.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України 2013
Назва видання:	Металлофизика и новейшие технологии
Теми:	Дефекты кристаллической решётки
Онлайн доступ:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/104076
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Анализ процесса графитизации в железоуглеродистых сплавах на основе термодинамики необратимых процессов / С.В. Бобырь // Металлофизика и новейшие технологии. — 2013. — Т. 35, № 2. — С. 199-208. — Бібліогр.: 19 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-104076
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1040762016-07-02T03:01:41Z Анализ процесса графитизации в железоуглеродистых сплавах на основе термодинамики необратимых процессов Бобырь, С.В. Дефекты кристаллической решётки На основе термодинамики необратимых процессов предложен диффузионно-вакансионный механизм графитизации, не использующий повышенное давление для объяснения изменения величины силы графитизации. Рассчитаны перекрёстные коэффициенты и движущие силы в уравнении Онзагера для графитизации. Запропоновано дифузійно-вакансійний механізм графітизації на засадах термодинаміки незворотніх процесів, що не використовує підвищений тиск для пояснення зміни сили графітизації. Розраховано перехресні коефіцієнти та діючі сили в Онзаґеровому рівнянні для графітизації. Diffusion-vacancy mechanism of graphitization is proposed on the basis of the thermodynamics of irreversible processes. The mechanism does not use the elevated pressure to explain changes of graphitization force. In the Onsager equation for graphitization, the cross coefficients and motive forces are calculated. 2013 Article Анализ процесса графитизации в железоуглеродистых сплавах на основе термодинамики необратимых процессов / С.В. Бобырь // Металлофизика и новейшие технологии. — 2013. — Т. 35, № 2. — С. 199-208. — Бібліогр.: 19 назв. — рос. 1024-1809 PACS numbers: 05.70.Ln, 64.60.Ej, 64.75.Nx, 66.30.Fq, 81.30.Bx, 81.30.Mh http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/104076 ru Металлофизика и новейшие технологии Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Дефекты кристаллической решётки Дефекты кристаллической решётки
spellingShingle	Дефекты кристаллической решётки Дефекты кристаллической решётки Бобырь, С.В. Анализ процесса графитизации в железоуглеродистых сплавах на основе термодинамики необратимых процессов Металлофизика и новейшие технологии
description	На основе термодинамики необратимых процессов предложен диффузионно-вакансионный механизм графитизации, не использующий повышенное давление для объяснения изменения величины силы графитизации. Рассчитаны перекрёстные коэффициенты и движущие силы в уравнении Онзагера для графитизации.
format	Article
author	Бобырь, С.В.
author_facet	Бобырь, С.В.
author_sort	Бобырь, С.В.
title	Анализ процесса графитизации в железоуглеродистых сплавах на основе термодинамики необратимых процессов
title_short	Анализ процесса графитизации в железоуглеродистых сплавах на основе термодинамики необратимых процессов
title_full	Анализ процесса графитизации в железоуглеродистых сплавах на основе термодинамики необратимых процессов
title_fullStr	Анализ процесса графитизации в железоуглеродистых сплавах на основе термодинамики необратимых процессов
title_full_unstemmed	Анализ процесса графитизации в железоуглеродистых сплавах на основе термодинамики необратимых процессов
title_sort	анализ процесса графитизации в железоуглеродистых сплавах на основе термодинамики необратимых процессов
publisher	Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України
publishDate	2013
topic_facet	Дефекты кристаллической решётки
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/104076
citation_txt	Анализ процесса графитизации в железоуглеродистых сплавах на основе термодинамики необратимых процессов / С.В. Бобырь // Металлофизика и новейшие технологии. — 2013. — Т. 35, № 2. — С. 199-208. — Бібліогр.: 19 назв. — рос.
series	Металлофизика и новейшие технологии
work_keys_str_mv	AT bobyrʹsv analizprocessagrafitizaciivželezouglerodistyhsplavahnaosnovetermodinamikineobratimyhprocessov
first_indexed	2025-07-07T14:49:04Z
last_indexed	2025-07-07T14:49:04Z
_version_	1837000027317207040
fulltext	199 PACS numbers: 05.70.Ln, 64.60.Ej, 64.75.Nx, 66.30.Fq, 81.30.Bx, 81.30.Mh Анализ процесса графитизации в железоуглеродистых сплавах на основе термодинамики необратимых процессов С. В. Бобырь Институт черной металлургии им. З. И. Некрасова НАН Украины, пл. Акад. Стародубова, 1, 49050 Днепропетровск, Украина На основе термодинамики необратимых процессов предложен диффузи- онно-вакансионный механизм графитизации, не использующий повышенное давление для объяснения изменения величины силы графитизации. Рассчитаны перекрёстные коэффициенты и движущие силы в уравнении Онзагера для графитизации. Запропоновано дифузійно-вакансійний механізм графітизації на засадах термодинаміки незворотніх процесів, що не використовує підвищений тиск для пояснення зміни сили графітизації. Розраховано перехресні ко- ефіцієнти та діючі сили в Онзаґеровому рівнянні для графітизації. Diffusion-vacancy mechanism of graphitization is proposed on the basis of the thermodynamics of irreversible processes. The mechanism does not use the elevated pressure to explain changes of graphitization force. In the On- sager equation for graphitization, the cross coefficients and motive forces are calculated. Ключевые слова: графитизация, железоуглеродистые сплавы, равнове- сие, диффузия. (Получено 23марта 2012 г.; окончат. вариант– 28 января 2013 г.) 1. ВВЕДЕНИЕ Как известно, нелегированный цементит в железоуглеродистых сплавах при нормальном давлении является метастабильной фазой, его активность в фазах, находящихся с ним в равновесии, превы- шает растворимость графита – стабильной фазы [1, 2]. Поэтому при достаточно высокой температуре происходит графитизация та- Металлофиз. новейшие технол. / Metallofiz. Noveishie Tekhnol. 2013, т. 35, № 2, сс. 199—208 Оттиски доступны непосредственно от издателя Фотокопирование разрешено только в соответствии с лицензией © 2013 ИМФ (Институт металлофизики им. Г. В. Курдюмова НАН Украины) Напечатано в Украине. 200 С. В. БОБЫРЬ ких сплавов, т.е. фазовый переход от метастабильного равновесия к стабильному. Несмотря на кажущуюся простоту этого процесса, его теоретическое описание является сложной задачей. Термодинамика необратимых процессов предоставляет необхо- димый аппарат для анализа процесса графитизации в железоугле- родистых сплавах [3—5]. В общем случае термодинамические урав- нения движения имеют вид [3]: Ji = 1 N ik k к L X =  (i = 1, ..., N), (1) где Ji – потоки; Xk – термодинамические силы; Lik = Lki – кинети- ческие коэффициенты Онзагера [5]; i, k – номера зарядов (субстра- тов переноса). Основными движущими силами фазовых превращений в термо- динамике необратимых процессов являются градиенты химических потенциалов их компонентов [3—5]. При рассмотрении прерывных систем в качестве термодинамических сил используются конечные перепады химических потенциалов (−∆μFe, −∆μС) при переходе из ме- тастабильного состояния в стабильное [4, 6]. Если в качестве зарядов процесса графитизации использовать две величины – концентра- ции углерода и железа, то, согласно (1), уравнения движения при- нимают вид: 1 11 1 12 2 ,J L Х L Х= + (2.1) 2 21 1 22 2 ,J L Х L Х= + (2.2) где J1 – поток углерода, характеризующий скорость процесса гра- фитизации; J2 – поток железа; Х1 = (—∆μFe), Х2 = (—∆μС) – термоди- намические силы железа и углерода. Перепад потенциала имеет знак «+» при его возрастании, а поток направлен в сторону убыва- ния потенциала, поэтому выражения для сил содержат знак «−». Как показано в работах [1, 7], в комплексном процессе с двумя потоками наблюдается повышение потенциала одного из зарядов, т.е. один процесс является «ведущим», а другой – «ведомым». «Ведомый» процесс сам по себе, т.е. в отрыве от «ведущего», не возможен, так как термодинамически не выгоден. В системе урав- нений (2) термодинамическая сила (—∆μFe) отрицательна и тормозит процесс в целом, диффузия железа является процессом вынужден- ным, а ведущей является диффузия углерода. Таким образом, процесс графитизации должен сопровождаться весьма интенсивным переносом твердого раствора (в основном же- леза), обеспечивающим возможность роста в нем фазы с малой плотностью — графита. Это условие может быть выполнено в ре- зультате усиления потока железа за счет увеличения абсолютного АНАЛИЗ ПРОЦЕССА ГРАФИТИЗАЦИИ В ЖЕЛЕЗОУГЛЕРОДИСТЫХ СПЛАВАХ 201 значения силы (−∆μFe) и соответствующего ослабления потока угле- рода за счет уменьшения абсолютного значения силы (−∆μС). Авторы работ [1, 7] полагают, что фактором, вызывающим уменьшение перепада (−∆μС) и увеличение перепада (−∆μFe), являет- ся давление, возникающее в аустенитной матрице под действием распирающих ее графитных включений. Однако в работе [8], рас- сматривая механизм графитизации чугунов при термоциклической обработке, К. П. Бунин с А. А. Барановым пришли к выводу, что абсолютная величина контактных давлений на порядок меньше не- обходимой для механизма дислокационного крипа под влиянием контактного давления. Так как пленки графита в порах не могут обладать сверхпрочными свойствами, то эвакуация атомов матри- цы осуществляется, по-видимому, другим механизмом. Этот меха- низм остался не выясненным. Теория фазовых превращений, контролируемых диффузией, успешно развивалась (см., например, работы [9—15]), однако про- цесс графитизации практически не рассматривался. А имеющиеся работы по механизмам образования графита в сплавах носят описа- тельный характер и не содержат аналитических выражений, поз- воляющих представить кинетику процесса [16, 17]. Следовательно, до настоящего времени открытыми остаются во- просы о величине движущих сил и о значениях перекрестных ко- эффициентов в уравнениях Онзагера (1) для процесса графитиза- ции. Целью настоящей работы является анализ процесса графитиза- ции в железоуглеродистых сплавах на основе термодинамики необ- ратимых процессов с нахождением значений термодинамических сил, кинетических коэффициентов и величины диффузионных по- токов. 2. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ И ОСНОВНЫЕ УРАВНЕНИЯ Рассмотрим процесс графитизации бинарного сплава системы желе- зо—углерод. В качестве зарядов будем использовать три величины – концентрации углерода, железа и вакансий. В нашей системе име- ются две фазы – железо (А – аустенит) и углерод (Г – графит), в которых протекают потоки углерода, железа и вакансий (свой для каждой фазы) (рис. 1). Согласно (1), уравнения движения принимают вид: Fe 11 Fe 12 C 13 ,vJ L L L= − Δμ − Δμ − Δμ (3.1) С 21 Fe 22 C 23 ,vJ L L L= − Δμ − Δμ − Δμ (3.2) 31 Fe 32 C 33 ,v vJ L L L= − Δμ − Δμ − Δμ (3.3) 202 С. В. БОБЫРЬ где JFe, JC, Jv – потоки железа, углерода и вакансий соответственно. Потоки в уравнениях (3) не являются независимыми: в случае отсутствия изменения объема системы (что достаточно точно вы- полняется вблизи равновесия), для потоков в графитном включе- нии выполняется условие [18]: JFe + JC + Jv = 0. (4) Отметим, что при таком подходе железо и углерод образуют бинар- ную систему, а поток вакансий относится не к аустениту, а к графиту! Условие (4) приводит к следующим связям для кинетических ко- эффициентов [18]: L11 + L21 + L31 = 0, (5.1) L12 + L22 + L32 = 0, (5.2) L13 + L23 + L33 = 0. (5.3) С учетом соотношений (5) получаем следующие уравнения движе- ния с тремя независимыми коэффициентами L11, L12 и L22: * * Fe 11 Fe 12 C ,J L L= − Δ − Δμ (6.1) * * С 21 Fe 22 C ,J L L= − Δμ − Δμ (6.2) где * Fe Δμ = ∆μFe − ∆μv, * C Δμ = ∆μС − ∆μv. Рис. 1. Схема процесса графитизации бинарного сплава системы железо— углерод. АНАЛИЗ ПРОЦЕССА ГРАФИТИЗАЦИИ В ЖЕЛЕЗОУГЛЕРОДИСТЫХ СПЛАВАХ 203 Основываясь на общих положениях термодинамики необрати- мых процессов, найдем величины термодинамических сил − * Fe Δμ и − * C Δμ а также значения кинетических коэффициентов L11 и L22. В условиях полного равновесия ∆μFe = 0, ∆μС = 0 и ∆μv = 0. Для рассматриваемой системы в общем случае ∆μFe ≠ 0, так как диффузия железа является процессом вынужденным и направлена в сторону увеличения потенциала [7] и, следовательно, условие полного равновесия системы не достигается. Однако для линейной термодинамической системы существует также возможность динамического равновесия, при котором все потоки равны 0, но некоторые термодинамические силы в системе не равны нулю (имеются их вариации) [4]. Рассмотрим эту возможность. Из уравнений (6) следует, что вблизи равновесия, при наличии вариаций термодинамических сил, должны выполняться следующие условия: * * Fe 11 0Fe 12 0C 0 0,J L L=  δμ + δμ = (7.1) * * С 21 0Fe 22 0C 0 0,J L L=  δμ + δμ = (7.2) где индексом δ * 0 μ обозначены согласованные вариации термодина- мических сил, обеспечивающие динамическое равновесие системы. Из первого уравнения (7.1) устанавливаем связь между вариаци- ями сил: * * 0Fe 12 11 0C ( / ) .L Lδμ = − δμ (7.3) Подставляя (7.3) в уравнение (7.2), находим связь между кинети- ческими коэффициентами Онзагера: 21 12 11 22 ,L L L L= = − (7.4) а знак «−» перед корнем выбран исходя из того, что наблюдаемый поток железа по отношению к потоку углерода должен иметь отрицательный знак (см. рис. 1). 3. РЕЗУЛЬТАТЫ И ИХ ОБСУЖДЕНИЕ Найдем значения термодинамических сил и кинетических коэф- фициентов для случая бинарного сплава системы Fe—C c 1,5% С при 950°С (рис. 2). С учетом результатов работы [7] находим: ( )′−Δμ = − Fe Fe Fe lnRT C C = ( )−10168 ln 0,939 0,937 = — 21,8 Дж, (8.1) 204 С. В. БОБЫРЬ где СFe – концентрация железа при метастабильном равновесии, Fe C′ – концентрация железа при стабильном равновесии, R – универсальная газовая постоянная, Т – температура сплава. ( )−Δμ = − Г Ц С С С lnRT а а = ( )−10168 ln 1,00 1,06 = 592,4 Дж, (8.2) где Ц С а – величина термодинамической активности углерода в цементите при выборе графита в качестве стандартного состояния углерода ( Г С а = 1,00; см. рис. 2). Как известно [4, 18], кинетические коэффициенты Lii связаны с коэффициентами диффузии Di соотношением: Lii = СiDi/(RT), (9) где С1 – концентрация железа в сплаве (0,934); С2 – концентрация углерода в сплаве (0,066). Зависимости коэффициентов самодиффузии железа и диффузии углерода в аустените от температуры имеют вид [19]: 2 Fe 309500 5,8exp см / сD RT γ − =    , (10.1) Рис. 2. Часть диаграммы состояния Fe—C с нанесенными линиями изо- активности углерода в метастабильной системе и фигуративной точкой рассматриваемого сплава [6]. АНАЛИЗ ПРОЦЕССА ГРАФИТИЗАЦИИ В ЖЕЛЕЗОУГЛЕРОДИСТЫХ СПЛАВАХ 205 2 С 134000 (0,07 0,06 ) exp см /с.D С RT γ − = +    (10.2) При температуре 950°С: D1 = Fe Dγ ≈ 3,84⋅10 −13 см2/с, D2 = C Dγ ≈ 3,15⋅10 −7 см 2/с. Используя соотношения (9) и (7.4), находим значения кинетиче- ских коэффициентов для нашей системы: L11 = 3,53⋅10 −17, L22 = = 2,04⋅10 −12, L12 = −0,85⋅10 −14. Следовательно, система уравнений (5) приобретает вид: 17 14 Fe Fe С 3,53 10 ( ) 0,85 10 ( ), v v J − −= ⋅ −Δμ + Δμ − ⋅ −Δμ + Δμ (11.1) 14 12 С Fe С 0,85 10 ( ) 2,04 10 ( ). v v J − −= − ⋅ −Δμ + Δμ + ⋅ −Δμ + Δμ (11.2) Из уравнений (11) следует, что поток железа, имеющий обратный знак, существенно увеличивается из-за перекрестного коэффици- ента L12 и значительной величины термодинамической силы (−∆μС). Поток углерода, имеющий положительный знак, незначительно увеличивается из-за перекрестного коэффициента L12. Как показывают непосредственные вычисления, при ∆μv = 0: JFe = −5,03⋅10 −12 см 2/с, JC = 1,21⋅10 −9 см 2/с. При отсутствии перекрестных связей поток самодиффузии желе- за имеет намного меньшее значение: JFe = −0,76⋅10 −15 см 2/с. При увеличении термодинамической силы −Δμv потоки железа и углерода уменьшаются. Из уравнений (11) находим значение Δ 0 vμ , при котором термодинамические потоки равны нулю: −Δ 0 vμ = = 594,96 Дж. В свою очередь, термодинамическая сила —Δμ0 v равна С C 0 -С -С ln 10168 ln 594,96 Дж,v v v v v а N RT а Nγ γ−Δμ = − ≈ − = (12) где -C vN γ – концентрация вакансий на границе γ-фаза—графит; С vN – концентрация вакансий в графите. Откуда C -С0,943 .v vN N γ= (13) Следовательно, в условиях стремления системы к динамиче- 206 С. В. БОБЫРЬ скому равновесию концентрация вакансий в графитном включении становится меньше концентрации вакансий на границе γ-фаза— графит. Это может происходить в результате подвода к границе γ- фаза—графит аустенитных вакансий. При этом возникает препятствующая графитизации термодинамическая сила (−Δ 0 vμ ), а приведенная сила графитизации (−∆ * C μ ) уменьшается до нуля и может даже принимать отрицательное значение. Для графитизации большое практическое значение имеет стационарный термодинамический процесс [3, 4], когда в обеих фазах протекают согласованные постоянные потоки, а в системе не происходит накопления или удаления вакансий, т.е. отсутствует источник вакансий. Из рисунка 1 следует, что стационарный процесс графитизации определяется условием: Jv + Jva = 0, (14) где Jva – поток вакансий в аустените. Для потоков в железе (аустените) достаточно точно выполняется условие (углерод является примесью внедрения): JFe + Jva = 0. (15) Тогда из равенств (4), (14) и (15) находим, что стационарный процесс характеризуется следующим соотношением между потоками: 2 * Fe J + * C J = 0, (16) где * Fe J и * C J – потоки железа и углерода для стационарного процесса графитизации. Из уравнений (11), с учетом соотношения (16), можно найти как приведенную силу графитизации стационарного процесса, так и согласованные потоки углерода и железа: −∆ 0 vμ ≈ 587,3 Дж, —∆ * C μ ≈ 4,66 Дж, * C J = 13,2⋅10 −14 см 2/с, * Fe J = −6,6⋅10 −14 см 2/с. Отметим, что стационарный процесс графитизации характеризу- ется отсутствием источника вакансий и согласованностью потоков углерода и железа в течение определенного времени. Поток железа АНАЛИЗ ПРОЦЕССА ГРАФИТИЗАЦИИ В ЖЕЛЕЗОУГЛЕРОДИСТЫХ СПЛАВАХ 207 в этом процессе на два порядка больше, чем при самодиффузии же- леза. Таким образом, предложен диффузионно-вакансионный меха- низм графитизации, не использующий повышенные давления для объяснения изменения величины термодинамической силы графитизации. Анализ процесса графитизации на основе термо- динамики необратимых процессов позволил найти значения термодинамических сил и кинетических коэффициентов для случая графитизации бинарного сплава системы Fe—C и значения термодинамических потоков углерода и железа для стационарного процесса графитизации. Применение методов термодинамики необратимых процессов может быть полезным и при анализе других фазовых превращений в металлах и сплавах, контролируемых диффузией. 4. ВЫВОДЫ 1. Выявлена возможность динамического равновесия в термо- динамической системе, описывающей процесс графитизации железоуглеродистого сплава, при котором термодинамическая сила железа не равна нулю, но изменения зарядов (потоки) отсутствуют. 2. Рассчитаны значения термодинамических сил и кинетических коэффициентов для случая графитизации бинарного сплава системы Fe—C c 1,5% С при 950°С. 3. Установлено, что при стремлении системы к динамическому равновесию концентрация вакансий на границе γ-фаза графит становиться больше концентрации вакансий в графите. При этом приведенная сила графитизации (−∆ * C μ ) уменьшается до нуля и может принимать отрицательное значение, препятствуя графити- зации. 4. Найдены значения термодинамических потоков углерода и железа для стационарного процесса графитизации. 5. Предложен диффузионно-вакансионный механизм графитизации, не использующий повышенные давления для объяснения измене- ния величины термодинамической силы графитизации. ЦИТИРОВАННАЯ ЛИТЕРАТУРА 1. М. А. Криштал, А. А. Жуков, Р. Л. Снежной, Э. Г. Титенский, Термодина- мика, физическая кинетика структурообразования и свойства чугуна и стали (Москва: Металлургия: 1971), вып. 4. 2. Г. И. Сильман, МиТОМ, № 5: 23 (1975). 3. И. Пригожин, Введение в термодинамику необратимых процессов (Москва: Иностр. лит.: 1960). 4. С. де Гроот, П. Мазур, Неравновесная термодинамика (Москва: Мир: 1964). 208 С. В. БОБЫРЬ 5. L. Onsager, Phys. Rev., 37: 405 (1931). 6. А. И. Вейник, Термодинамика (Минск: Вышейшая школа: 1968). 7. А. А. Жуков, Р. Л. Снежной, Диффузионные процессы в металлах (Киев: Наукова думка: 1966). 8. А. А. Баранов, К. П. Бунин, Диффузионные процессы в металлах (Киев: Наукова думка: 1966). 9. Б. Я. Любов, Кинетическая теория фазовых превращений (Москва: Метал- лургия: 1969). 10. Я. Е. Гегузин, Диффузионная зона (Москва: Наука: 1979). 11. П. И. Мельник, Диффузионное насыщение железа и твердофазные превра- щения в сплавах (Москва: Металлургия: 1993). 12. В. И. Большаков, С. В. Бобырь, МиТОМ, № 8 (2004). 13. V. Vovk, G. Schmitz, and R. Kirchheim, Phys. Rev., 69: 104102 (2004). 14. A. M. Gusak, T. V. Zaporozhets, Yu. O. Lyashenko, S. V. Kornienko, M. O. Pasichnyy, and A. S. Shirinyan, Diffusion Controlled Solid State Reactions: in Alloys, Thin Films and Nanosystems (Berlin: Willey-VC: 2010). 15. Н. В. Сторожук, А. М. Гусак, Металлофиз. новейшие технол., 34, № 8: 34 (2012). 16. А. А. Баранов, Д. А. Баранов, Металл и литье Украины, № 9—10 (2003). 17. Ю. М. Таран, А. В. Чорновол, Т. К. Пилипенко, Н. С. Солтис, МОМ, № 2 (2003). 18. Б. С. Бокштейн, Диффузия в металлах (Москва: Металлургия:1978). 19. М. А. Криштал, Механизм диффузии в железных сплавах (Москва: Метал- лургия: 1972).

Анализ процесса графитизации в железоуглеродистых сплавах на основе термодинамики необратимых процессов

Репозитарії

Схожі ресурси