Исследование и оптимизация технологии алмазного выглаживания деталей из нержавеющих сталей для авиационных двигателей и агрегатов

Работа посвящена решению актуальной задачи повышения эффективности процесса алмазного выглаживания путём снижения теплонапряжённости за счёт управляемого воздействия на энергосиловые характеристики процесса. Установлена функциональная связь между мощностью деформирования и параметрами режима обработ...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2013
Hauptverfasser:	Долматов, А.И., Кабатов, А.А., Курин, М.А.
Format:	Artikel
Sprache:	Russian
Veröffentlicht:	Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України 2013
Schriftenreihe:	Металлофизика и новейшие технологии
Schlagworte:	Металлические поверхности и плёнки
Online Zugang:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/104230
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Исследование и оптимизация технологии алмазного выглаживания деталей из нержавеющих сталей для авиационных двигателей и агрегатов / А.И. Долматов, А.А. Кабатов, М.А. Курин // Металлофизика и новейшие технологии. — 2013. — Т. 35, № 10. — С. 1407-1423. — Бібліогр.: 15 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-104230
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1042302016-07-05T03:02:36Z Исследование и оптимизация технологии алмазного выглаживания деталей из нержавеющих сталей для авиационных двигателей и агрегатов Долматов, А.И. Кабатов, А.А. Курин, М.А. Металлические поверхности и плёнки Работа посвящена решению актуальной задачи повышения эффективности процесса алмазного выглаживания путём снижения теплонапряжённости за счёт управляемого воздействия на энергосиловые характеристики процесса. Установлена функциональная связь между мощностью деформирования и параметрами режима обработки при алмазном выглаживании. На основании комплексных теоретико-экспериментальных исследований разработаны рекомендации по оптимизации и расширению технологических возможностей процесса алмазного выглаживания деталей из коррозионностойких сталей различных классов. Роботу присвячено вирішенню актуальної задачі підвищення ефективності процесу алмазного вигладжування через зниження теплонапруженості за рахунок керованого впливу на енергосилові характеристики процесу. Встановлено функціональний зв’язок між потужністю деформування та параметрами режиму оброблення при алмазному вигладжуванні. На основі комплексних теоретико-експериментальних досліджень розроблено рекомендації щодо оптимізації та розширення технологічних можливостей процесу алмазного вигладжування деталей з корозійностійких сталей різних класів. This investigation is concerned with an actual problem of efficiency increase of diamond smoothing process by decrease of heat-release rate due to controlled influence on energy—power characteristics of process. Functional relationship between the power of deformation and parameters of the machining conditions at the diamond smoothing is established. Based on complex theoreticalexperimental investigation, recommendations are developed for optimization and enhancement of capability of diamond smoothing process of parts from corrosion-resistant steels of different classes. 2013 Article Исследование и оптимизация технологии алмазного выглаживания деталей из нержавеющих сталей для авиационных двигателей и агрегатов / А.И. Долматов, А.А. Кабатов, М.А. Курин // Металлофизика и новейшие технологии. — 2013. — Т. 35, № 10. — С. 1407-1423. — Бібліогр.: 15 назв. — рос. 1024-1809 PACS numbers: 45.20.dg, 46.35.+z, 62.20.fq, 81.40.Ef, 81.40.Lm, 81.65.Ps http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/104230 ru Металлофизика и новейшие технологии Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Металлические поверхности и плёнки Металлические поверхности и плёнки
spellingShingle	Металлические поверхности и плёнки Металлические поверхности и плёнки Долматов, А.И. Кабатов, А.А. Курин, М.А. Исследование и оптимизация технологии алмазного выглаживания деталей из нержавеющих сталей для авиационных двигателей и агрегатов Металлофизика и новейшие технологии
description	Работа посвящена решению актуальной задачи повышения эффективности процесса алмазного выглаживания путём снижения теплонапряжённости за счёт управляемого воздействия на энергосиловые характеристики процесса. Установлена функциональная связь между мощностью деформирования и параметрами режима обработки при алмазном выглаживании. На основании комплексных теоретико-экспериментальных исследований разработаны рекомендации по оптимизации и расширению технологических возможностей процесса алмазного выглаживания деталей из коррозионностойких сталей различных классов.
format	Article
author	Долматов, А.И. Кабатов, А.А. Курин, М.А.
author_facet	Долматов, А.И. Кабатов, А.А. Курин, М.А.
author_sort	Долматов, А.И.
title	Исследование и оптимизация технологии алмазного выглаживания деталей из нержавеющих сталей для авиационных двигателей и агрегатов
title_short	Исследование и оптимизация технологии алмазного выглаживания деталей из нержавеющих сталей для авиационных двигателей и агрегатов
title_full	Исследование и оптимизация технологии алмазного выглаживания деталей из нержавеющих сталей для авиационных двигателей и агрегатов
title_fullStr	Исследование и оптимизация технологии алмазного выглаживания деталей из нержавеющих сталей для авиационных двигателей и агрегатов
title_full_unstemmed	Исследование и оптимизация технологии алмазного выглаживания деталей из нержавеющих сталей для авиационных двигателей и агрегатов
title_sort	исследование и оптимизация технологии алмазного выглаживания деталей из нержавеющих сталей для авиационных двигателей и агрегатов
publisher	Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України
publishDate	2013
topic_facet	Металлические поверхности и плёнки
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/104230
citation_txt	Исследование и оптимизация технологии алмазного выглаживания деталей из нержавеющих сталей для авиационных двигателей и агрегатов / А.И. Долматов, А.А. Кабатов, М.А. Курин // Металлофизика и новейшие технологии. — 2013. — Т. 35, № 10. — С. 1407-1423. — Бібліогр.: 15 назв. — рос.
series	Металлофизика и новейшие технологии
work_keys_str_mv	AT dolmatovai issledovanieioptimizaciâtehnologiialmaznogovyglaživaniâdetalejizneržaveûŝihstalejdlâaviacionnyhdvigatelejiagregatov AT kabatovaa issledovanieioptimizaciâtehnologiialmaznogovyglaživaniâdetalejizneržaveûŝihstalejdlâaviacionnyhdvigatelejiagregatov AT kurinma issledovanieioptimizaciâtehnologiialmaznogovyglaživaniâdetalejizneržaveûŝihstalejdlâaviacionnyhdvigatelejiagregatov
first_indexed	2025-07-07T15:06:07Z
last_indexed	2025-07-07T15:06:07Z
_version_	1837001103696199680
fulltext	1407 PACS numbers: 45.20.dg, 46.35.+z, 62.20.fq, 81.40.Ef, 81.40.Lm, 81.65.Ps Исследование и оптимизация технологии алмазного выглаживания деталей из нержавеющих сталей для авиационных двигателей и агрегатов А. И. Долматов, А. А. Кабатов , М. А. Курин Национальный аэрокосмический университет им. Н. Е. Жуковского «Харьковский авиационный институт», ул. Чкалова, 17, 61070 Харьков, Украина Государственное предприятие “Харьковский машиностроительный завод «ФЭД»”, ул. Сумская, 132, 61023 Харьков, Украина Работа посвящена решению актуальной задачи повышения эффективно- сти процесса алмазного выглаживания путём снижения теплонапряжён- ности за счёт управляемого воздействия на энергосиловые характеристи- ки процесса. Установлена функциональная связь между мощностью де- формирования и параметрами режима обработки при алмазном выглажи- вании. На основании комплексных теоретико-экспериментальных иссле- дований разработаны рекомендации по оптимизации и расширению тех- нологических возможностей процесса алмазного выглаживания деталей из коррозионностойких сталей различных классов. Роботу присвячено вирішенню актуальної задачі підвищення ефективно- сті процесу алмазного вигладжування через зниження теплонапруженос- ті за рахунок керованого впливу на енергосилові характеристики проце- су. Встановлено функціональний зв’язок між потужністю деформування та параметрами режиму оброблення при алмазному вигладжуванні. На основі комплексних теоретико-експериментальних досліджень розробле- но рекомендації щодо оптимізації та розширення технологічних можли- востей процесу алмазного вигладжування деталей з корозійностійких сталей різних класів. This investigation is concerned with an actual problem of efficiency increase of diamond smoothing process by decrease of heat-release rate due to controlled influence on energy—power characteristics of process. Functional relationship between the power of deformation and parameters of the machining conditions Металлофиз. новейшие технол. / Metallofiz. Noveishie Tekhnol. 2013, т. 35, № 10, сс. 1407—1423 Оттиски доступны непосредственно от издателя Фотокопирование разрешено только в соответствии с лицензией 2013 ИМФ (Институт металлофизики им. Г. В. Курдюмова НАН Украины) Напечатано в Украине. 1408 А. И. ДОЛМАТОВ, А. А. КАБАТОВ, М. А. КУРИН at the diamond smoothing is established. Based on complex theoretical- experimental investigation, recommendations are developed for optimization and enhancement of capability of diamond smoothing process of parts from corrosion-resistant steels of different classes. Ключевые слова: мощность пластической деформации, температурное поле, качество поверхности, алмазное выглаживание, эффективность процесса. (Получено 8 августа 2013 г.; окончат. вариант– 8 октября 2013 г.) 1. ВВЕДЕНИЕ Развитие современных технологий в авиастроении происходит в условиях непрерывного повышения требований к безопасности по- летов, а также к надежности и ресурсу наиболее ответственных дета- лей. Одной из важнейших задач современного авиастроения являет- ся повышение качества и конкурентоспособности продукции путем совершенствования финишных методов обработки, оказывающих решающие влияние на характеристики поверхностного слоя наибо- лее ответственных деталей авиационных двигателей и агрегатов. Применение абразивных методов, таких как шлифование, хо- нингование и доводка для отделочной обработки деталей из трудно- обрабатываемых материалов позволяет получить необходимую точность и форму деталей, но часто не обеспечивает оптимальное качество поверхностного слоя. Требуемое качество изделий часто достигается с помощью дополнительных способов обработки, к числу которых относится поверхностное пластическое деформиро- вание (ППД). К таким методам при производстве деталей газотур- бинных двигателей (ГТД) и агрегатов можно отнести алмазное вы- глаживание, которое благодаря высокой производительности, ста- бильности процесса обработки, простоте реализации является од- ним из наиболее используемых и универсальных методов упрочне- ния. Анализ процессов поверхностного пластического деформиро- вания и их технологических возможностей обеспечения высокого уровня качества деталей, а также высоких требований, предъявля- емых к надежности и ресурсу деталей авиационных двигателей и агрегатов, позволил сделать вывод о перспективности метода ал- мазного выглаживания [1—8]. 2. ФОРМУЛИРОВАНИЕ ПРОБЛЕМЫ. ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ Основным препятствием для повышения эффективности алмазного выглаживания является прямо пропорциональная зависимость температуры в зоне контакта от скорости выглаживания. ИССЛЕДОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ ТЕХНОЛОГИИ ВЫГЛАЖИВАНИЯ 1409 Общеизвестно, что основным источником теплообразования при различных процессах механической обработки является работа пластической деформации. Для сплошной среды работа деформи- рования будет определяться через функцию диссипации энергии, которая определяется интенсивностью скоростей деформаций. В работе [9] представлена структурно-логическая схема, опреде- ляющая методы и последовательность теоретических и экспери- ментальных исследований. Установлено, что наиболее подходящи- ми для расчета процессов пластического деформирования являются методы, основанные на замкнутой системе уравнений механики сплошных сред [10, 11], которые позволяют проводить детальное исследование состояния деформируемого металла в зоне обработки [9—12]. Целью представленных в работе комплексных теоретико-экспе- риментальных исследований является повышение эффективности процесса алмазного выглаживания путем снижения теплонапря- женности за счет управляемого воздействия на энергосиловые ха- рактеристики процесса. Для достижения поставленной цели в работе требуется решение следующих основных задач. 1. Разработка математической модели процесса алмазного выгла- живания деталей типа тел вращения. 2. Определение поля скоростей течения частиц металла и скоростей деформаций в зоне деформаций при алмазном выглаживании дета- лей типа тел вращения. 3. Установление функциональной связи между энергосиловыми характеристиками деформирования и параметрами режима обра- ботки при алмазном выглаживании. 4. Экспериментальные исследования процесса алмазного выглажи- вания по определению энергосиловых характеристик и влияния режимов на показатели качества поверхностного слоя деталей по- сле обработки. 5. Разработка технологических рекомендаций по оптимизации и расширению технологических возможностей процесса алмазного выглаживания. Проведенный анализ результатов исследований процессов ППД [13] позволил сделать вывод о перспективности метода алмазного выглаживания. Такие характеристики как высокая производи- тельность, простота реализации и стабильность процесса обработки предопределили алмазное выглаживание одним из наиболее ис- пользуемых и универсальных методов упрочнения. Установлено, что процесс алмазного выглаживания при интенсивных режимах обработки характеризуется повышенной силовой напряженностью вследствие больших удельных нагрузок в контактной зоне и низкой теплостойкости алмазного инструмента, что является причиной 1410 А. И. ДОЛМАТОВ, А. А. КАБАТОВ, М. А. КУРИН ухудшения эксплуатационных свойств обработанных деталей и по- вышенного износа инструмента. Таким образом, основным препятствием для повышения эффек- тивности алмазного выглаживания является прямо пропорцио- нальная зависимость температуры в зоне контакта от скорости вы- глаживания. В связи с этим требуется установление функциональ- ной связи между энергосиловыми характеристиками деформиро- вания и параметрами режима обработки. 3. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОЦЕССА АЛМАЗНОГО ВЫГЛАЖИВАНИЯ 3.1. Математическое моделирование процесса Теоретическое исследование деформированного состояния матери- ала детали при алмазном выглаживании проводилось в цилиндри- ческой системе координат в предположении условий пластического контакта жесткого сферического индентора и деформируемого по- лупространства. Основные результаты теоретических исследований представлены в работах [12, 14]. Использование структурно- логической схемы, представленной в работе [9] для анализа дефор- мированного состояния материала детали в процессе выглажива- ния, позволило нам на основании общих уравнений механики сплошных сред получить поле скоростей течения металла в зоне деформирования [14]: 2 2 sin 1 sin 1 , 2 sin 1 1 1 cos , 0, k z k k k k r k k k StAR t r z V A t t r St kSt ARS t z r V A t kSt Stkr V                                           (1) где R – радиус индентора, t – текущее время, tk – время деформи- рования участка обрабатываемой поверхности, S – скорость про- дольной подачи, 2 1/2 1 arctg([2 ] [ ] )A RH H R H    , H – глубина внедрения индентора, r и z – координаты точки в цилиндрической системе координат, k – коэффициент пропорциональности. Интенсивность скоростей деформаций в нашем случае можно найти по формуле:                     2 2 2 22 3 . 3 2 i zz rr rr zz zr (2) ИССЛЕДОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ ТЕХНОЛОГИИ ВЫГЛАЖИВАНИЯ 1411 Интенсивность деформаций можно определить из выражения, подобного (2):             2 2 2 22 3 . 3 2 i zz rr rr zz zre e e e e e e e (3) Представленные выше выражения позволяют воспроизводить пространственную картину распределения деформаций в металле при алмазном выглаживании, что дает возможность наглядно пред- ставить механизм протекания деформаций и упростить анализ де- формированного состояния материала. Ключевыми параметрами при определении таких важных энергосиловых характеристик как мощность и работа пластической деформации, а также температу- ры в зоне контакта алмазного индентора и детали являются интен- сивность скоростей деформаций i и интенсивность деформаций ei. На рисунках 1 и 2 представлены графики зависимости интен- сивности скоростей деформаций i и интенсивности деформаций ei от координат при следующих значениях параметров: z  0 мм, R  2 мм, Н  0,45 мм, S  0,05 мм/об, n  380 об/мин (частота вращения детали), k  0,3 (коэффициент пропорциональности). Область де- формации изменяется в пространстве и во времени, а время начала и конца деформации для каждой точки пространственной области зоны обработки соответственно будет: t1  0 и t2  tk. Для определения мощности пластической деформации получена Рис. 1. Интенсивность скоростей деформаций i. 1412 А. И. ДОЛМАТОВ, А. А. КАБАТОВ, М. А. КУРИН формула [12]: ( ) , m T i i V N e dV   (4) где m – показатель деформационного упрочнения, ei – интенсив- ность деформаций, T – предел текучести, i – интенсивность ско- ростей деформаций. Вычисление интеграла (4) после подстановки в него выражений (2) и (3) следует производить численным методом, так как он не вы- ражается в конечном виде через элементарные функции. Для полу- чения графической зависимости  ( , ) i i i N f z r для материала 12Х18Н10Т со следующими механическими свойствами: T  315 МПа, m  0,37 (рис. 3), использовали классическое определение тройного интеграла. Пространственную область (V), охватывающую зону деформиро- вания, разбили на n частей, где    1, 2 , ..., nV V V – соответствующие объемы, при этом в нашем случае для цилиндрической системы ко- ординат:      i i i i i V r r z . В каждой части взяли по точке и вычис- лили функцию: ( , , ) ( , , ) . m i T i i i i i i i i iN e r z r z V      Далее составили сумму:      1 2 3 ... .n nS N N N N Рис. 2. Интенсивность деформаций ei. ИССЛЕДОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ ТЕХНОЛОГИИ ВЫГЛАЖИВАНИЯ 1413 При этом интеграл (4) будет представлять собой предел, к кото- рому стремится Sn, когда наибольший из диаметров частных обла- стей стремится к нулю. Вычисление мощности деформирования по выше описанному ал- горитму для рассматриваемого нами случая дает следующий ре- зультат –  35,21N Вт. 3.2. РАСЧЕТ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПОЛЯ Построение тепловой картины алмазного выглаживания на этапе проектирования операции позволяет разработать технологические рекомендации по ведению процесса обработки с учетом важных факторов. К таковым следует отнести предотвращение возможных негативных структурно-фазовых превращений в поверхностном слое выглаживаемой детали, сопровождающихся неотъемлемым ухудшением качества и эксплуатационных характеристик по- верхностного слоя, а также уменьшением интенсивности изнаши- вания инструмента, особенно при отсутствии подачи смазочно- охлаждающих технологических средств в зону обработки. Для получения выражения, описывающего температурное поле детали, воспользуемся методикой разработанной авторами работы [15]. При описании температурного поля используем известные ана- Рис. 3. Изменение мощности деформированияNi. 1414 А. И. ДОЛМАТОВ, А. А. КАБАТОВ, М. А. КУРИН литические выражения для полосового быстродвижущегося источ- ника (x, y), температурное поле для которого описывается анали- тическим выражением:    ( , ) ( , ),x y UT где U  KC1 l1q1/2(Pe)0,5 – размерный коэффициент,  ( , )T – температурное поле в безразмерном виде, KC1 – поправочный ко- эффициент, q1 – плотность теплового потока источника на первом участке контакта (участке пластической деформации) [15],  – ко- эффициент теплопроводности детали, x, y – абсцисса и ордината точки М, для которой рассчитывается температура, 1 Pe /Vl  – критерий Пекле, V – скорость выглаживания, l1 – длина первого участка зоны контакта индентора и детали (участка пластической деформации) [15],  – коэффициент температуропроводности де- тали. Общее распределение безразмерных температур в детали при вы- глаживании можно найти по формуле                1 2 3 4 ( , ) ( , ) ( , ) ( , ) ( , ),T T T T T (5) где   1 ( , )T – распределение температур в детали, возникающее под действием источника теплоты в зоне пластической деформа- ции,   2 ( , )T – распределение температур в детали, возникающее под действием источника теплоты в зоне упругого восстановления,   3 ( , )T – распределение температур в детали, возникающее под действием стока теплоты из детали в инструмент на передней по- верхности индентора,   4 ( , )T – распределение температур в дета- ли, возникающее под действием стока теплоты из детали в инстру- мент на задней поверхности индентора. Температуры в детали, возникающие под действием стока тепло- ты из детали в инструмент на передней и задней поверхностях ин- дентора Т3 и Т4 в формуле (5) отрицательны, так как тепловые пото- ки q3 и q4 направлены противоположно потокам q1 и q2. Следова- тельно, за счет стока теплоты в инструмент деталь охлаждается. Безразмерное распределение температур в общем виде можно найти, воспользовавшись формулой:                   2 0 Pe ( , ) exp , 4 u u uu f d v T где   x/l1, u  xu/l1, v  y/l1, k  l2/l1, xu – абсцисса импульса теп- лоты, l2 – длина второго участка зоны контакта индентора и детали (участок упругого восстановления) [15],  – верхний предел инте- грала (   при 0    1 и  1 при   1), f(u) – закон распреде- ИССЛЕДОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ ТЕХНОЛОГИИ ВЫГЛАЖИВАНИЯ 1415 ления плотности теплового потока. 4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ЦИКЛА АЛМАЗНОГО ВЫГЛАЖИВАНИЯ 4.1. Проведение и обработка экспериментальных исследований Экспериментальные исследования выполнялись на токарно-винто- резном станке 16К20. В резцедержателе станка устанавливался выглаживатель, с дер- жавкой из инструментальной стали 40Х ГОСТ 4543-71, в оправе ко- торой закреплялся кристалл синтетического алмаза цилиндриче- ской формы весом 0,3 карата марки АСПК (индентор). Диаметр кристалла составлял 6 мм, длина – 10 мм, при этом его рабочий торец был заточен на конус с углом при вершине 120 и ра- диусом закругления при вершине – 0,5—0,7 мм. Схема обработки, а также общий вид экспериментальной уста- новки показаны на рис. 4. Необходимое усилие прижима определялось сжатием тариро- ванной пружины 3 при помощи регулировочного винта 1. Величина усилия устанавливалась по показаниям шкалы, нанесенной на корпус державки, затем с помощью поперечного суппорта выгла- живатель подводился до касания с обрабатываемой деталью и уста- навливался натяг 0,2 мм, контролируемый по индикатору ИЧ 10 ГОСТ 577-68 с ценой деления 0,01 мм. Нагрузку изменяли в преде- лах 50—150 Н при разных количествах проходов: 1, 2 и 4. Продольная подача суппорта изменялась в пределах 0,01—0,1 Рис. 4. Экспериментальная оснастка: схема [1] (1 – регулировочный винт, 2 – индикатор, 3 – тарированная пружина, 4 – алмазный наконечник, 5 – обрабатываемая деталь) (а); общий вид (б). 1416 А. И. ДОЛМАТОВ, А. А. КАБАТОВ, М. А. КУРИН мм/об. Скорость выглаживания составляла 20—180 м/мин. Измерение эффективной мощности алмазного выглаживания вы- полнялось при помощи измерительного комплекта К505, предна- значенного для измерения напряжения, силы тока и мощности в од- нофазных и трехфазных трехпроводных и четырехпроводных цепях переменного тока при равномерной и неравномерной нагрузках фаз. Оценка физико-механических свойств поверхностного слоя ис- следуемых образцов по глубине осуществлялась по изменению микротвердости. Микротвердость определялась по общепринятой методике косого шлифа при помощи микротвердомера ПМТ-3М при нагрузке на индентор 0,5 Н и 1 Н. Измерение микротвердости на косом шлифе выполнялось по двум дорожкам с расстоянием между ними 0,7—0,9 мм. Полученные результаты усреднялись, и по определенным средним значениям строился график изменения микротвердости по глубине. Остаточные напряжения определялись механическим способом в три этапа: подготовка испытаний, снятие кривых деформаций об- разцов и расчет остаточных напряжений. Определение величины и характера распределения остаточных напряжений выполнялось при непрерывном травлении образцов с одновременной автоматической записью кривой их деформации на приборе ПИОН-2 (измерялась стрела прогиба плоского образца). Погрешность записи прибора составляла 3%. Для проведения исследований были выбраны коррозионностой- кие стали 12Х18Н10Т, 95Х18, 14Х17Н2 и 30Х13, которые широко используются в авиадвигателестроении и авиационном агрегато- строении при производстве рабочих лопаток, дисков, валов, флан- цев, а также крепежных и других деталей, работающих при темпе- ратурах до 600С, а при наличии агрессивных сред – до 350С. 4.2. Результаты и их обсуждение Влияние параметров режимов обработки на показатели качества поверхности образцов из стали 12Х18Н10Т представлено на рис. 5— 10. Характер изменения показателей других сталей аналогичный. Зависимости, представленные на рис. 5, 6, получены при скорости выглаживания V  20 м/мин, скорость подачи инструмента S  0,02 мм/об (рис. 5). На графиках условно можно выделить три участка (рис. 5, 6): 1 – участок снижения шероховатости от исходной до минималь- ной, 2 – участок минимальной шероховатости, 3 – участок посте- пенного увеличения шероховатости. Рассмотрим первый участок. При увеличении силы выглажива- ния наблюдается постепенное снижение шероховатости. При до- стижении определенного значения силы прижима уменьшение ше- ИССЛЕДОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ ТЕХНОЛОГИИ ВЫГЛАЖИВАНИЯ 1417 роховатости прекращается (рис. 5). При значениях скорости пода- чи, меньших 0,02 мм/об, шероховатость возрастает по сравнению с оптимальной (рис. 6), что объясняется пластическим искажением микропрофиля и перенаклепом поверхностного слоя вследствие большой кратности приложения нагрузки. Дальнейшее увеличение силы прижима (2 участок) приводит к увеличению сопротивления поверхностного слоя пластической де- формации, что приводит к уменьшению градиента шероховатости Рис. 5. Зависимость шероховатости поверхности Ra от усилия прижима выглаживателя Р при различных количествах проходов для стали 12Х18Н10Т. Рис. 6. Зависимость шероховатости поверхности Ra от скорости подачи при одном проходе для материала 12Х18Н10Т. 1418 А. И. ДОЛМАТОВ, А. А. КАБАТОВ, М. А. КУРИН на фронте падения (рис. 5). В целом, на границах второго участка увеличение силы прижима не вызывает существенного изменения шероховатости. Минимальная шероховатость выглаженной по- верхности достигается при определенном сочетании величины по- дачи инструмента и радиуса закругления рабочей части индентора. В нашем случае для радиуса скругления индентора, равного 0,5 мм, значения минимальной шероховатости достигаются в интервале изменения подачи от 0,02 мм/об до 0,04 мм/об в зависимости от марки материала (рис. 6). Последующее увеличение силы прижима (третий участок) при- водит к возрастанию высоты микронеровностей, что объясняется увеличением величины пластических искажений (рис. 5). Измене- ние подачи в диапазоне от 0,02 мм/об до 0,1 мм/об на третьем участке приводит к росту шероховатости практически по линейно- му закону (рис. 6). Изменение микротвердости и остаточных напряжений по глу- бине после алмазного выглаживания при одном проходе, при ско- рости подачи инструмента S  0,02 мм/об, скорости выглаживания V  20 м/мин и различных усилиях прижима выглаживателя пред- ставлены на рис. 7, 8. Максимальную микротвердость имеет поверхность выглаженной детали (рис. 7). С увеличением глубины микротвердость убывает и на глубине 0,2—0,25 мм становится равной исходной. Значение по- верхностной микротвердости с увеличением сил выглаживания возрастает, причем характер возрастания микротвердости носит явно нелинейный характер. После выглаживания создаются значительные сжимающие напряжения, достигающие 490—730 МПа в зависимости от марки материала (рис. 8). Глубина залегания сжимающих напряжений в зависимости от усилия прижима и обрабатываемого материала до- стигает 0,17—0,4 мм. Следует отметить, что максимальные значения остаточных напряжений достигаются не на поверхности металла, а на некото- рой глубине, прямо пропорционально зависящей от усилия прижи- ма индентора, а указанные значения глубины изменяются от 0,07 мм до 0,17 мм. Скорость алмазного выглаживания мало влияет на величину ше- роховатости. Так, при изменении скорости от 20 м/мин до 100 м/мин величина шероховатости практически не изменяется. При увеличении скорости выглаживания от 100 м/мин до 170 м/мин шероховатость незначительно увеличивается. Получены зависимости мощности алмазного выглаживания при одном проходе от подачи инструмента при скорости выглаживания V  20 м/мин (рис. 9), а также от скорости выглаживания при скоро- сти подачи инструмента S  0,02 мм/об (рис. 10) для материала ИССЛЕДОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ ТЕХНОЛОГИИ ВЫГЛАЖИВАНИЯ 1419 12Х18Н10Т. Анализ графиков зависимости мощности обработки от подачи (рис. 9) показал небольшое увеличение мощности при увеличении подачи, что объясняется уменьшением перекрытия канавок (сле- дов, оставляемых индентором при обработке) и, соответственно, увеличением объема пластически деформируемого материала. В свою очередь, увеличение скорости алмазного выглаживания (рис. 10) вызывает значительное возрастание мощности обработки. Рис. 8. Изменение остаточных напряжений ост в поверхностном слое дета- ли по глубине h для материала 12Х18Н10Т. Рис. 7. Изменение микротвердости Hμ поверхностного слоя детали по глу- бине h для материала 12Х18Н10Т. 1420 А. И. ДОЛМАТОВ, А. А. КАБАТОВ, М. А. КУРИН Это связано с увеличением количества деформируемого металла в единицу времени. Следует отметить, что результаты экспериментальных исследо- ваний хорошо согласуются с теорией. В результате комплексных экспериментальных исследований установлены оптимальные режимы обработки, обеспечивающие высокое качество поверхностного слоя, которое характеризуется следующими параметрами: Рис. 9. Зависимость мощности N алмазного выглаживания от скорости подачи S для материала 12Х18Н10Т. Рис. 10. Зависимость мощности N алмазного выглаживания от скорости выглаживания V для материала 12Х18Н10Т. ИССЛЕДОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ ТЕХНОЛОГИИ ВЫГЛАЖИВАНИЯ 1421 — «площадкой» минимальной шероховатости со значениями Ra   0,08—0,09 мкм; — увеличением микротвердости на 25—30% по сравнению с исход- ной; — образованием сжимающих остаточных напряжений достигающих значений 490—730 МПа в зависимости от марки материала, глубина залегания которых лежит в диапазоне от 0,07 мм до 0,17 мм. На основании проведенных комплексных теоретико-эксперимен- тальных исследований разработаны рекомендации по оптимизации и расширению технологических возможностей процесса алмазного выглаживания коррозионностойких сталей: — для достижения шероховатости Ra  0,04—0,1 мкм после алмазно- го выглаживания поверхность деталей необходимо предварительно обработать методами, обеспечивающими шероховатость не выше Ra  0,5 мкм и геометрию деталей в границах допуска, оговоренного чертежом; — при необходимости обеспечения шероховатости на уровне Ra   0,08—0,09 мкм обработка выполняется за один проход, уменьше- ние шероховатости до уровня Ra  0,04—0,05 мкм требует выполне- ния двух проходов; — минимальные значения шероховатости обеспечиваются при сле- дующих технологических режимах обработки, указанных в таблице. ТАБЛИЦА. Технологические режимы алмазного выглаживания различ- ных сталей. Параметры обработки и состояния поверхностного слоя Сталь 12Х18Н10Т 14Х17Н2 95Х18 30Х13 Усилие прижима выглажи- вателя Р, Н 75—90 100—140 80—105 75—100 Продольная подача ин- струмента S, мм/об 0,02—0,04 0,02—0,04 0,025—0,04 0,02—0,05 Скорость выглаживания V, м/мин 20—100 20—140 20—120 20—100 Максимальная микротвер- дость Hμ, МПа 330—340 470—485 410—430 440—445 Максимальные сжимаю- щие остаточные напряже- ния ост, МПа 380—490 (420—435) 630—740 (680—720) 620—730 (650—680) 560—660 (580—610) Глубина залегания остаточ- ных напряжений h, мкм 60—120 (70—90) 100—160 (120—150) 100—160 (110—140) 100—140 (110—130) В скобках указаны значения ост и h для оптимальных режимов. 1422 А. И. ДОЛМАТОВ, А. А. КАБАТОВ, М. А. КУРИН 5. ВЫВОДЫ 1. Установлена функциональная связь между мощностью деформи- рования и параметрами режима обработки при алмазном выглажи- вании. 2. Проведены экспериментальные исследования влияния техноло- гических режимов обработки на показатели качества поверхност- ного слоя и на энергетические показатели процесса алмазного вы- глаживания образцов из коррозионностойких сталей, в результате которых установлено: — минимальная шероховатость за один проход со значениями Ra   0,08—0,09 мкм, достигается в зависимости от марки материала при следующих режимах обработки: усилие прижима от 75 Н до 140 Н, подача инструмента 0,02—0,05 мм/об, скорость выглажива- ния 100—120 м/мин; — при количестве проходов, равном двум, шероховатость поверхно- сти уменьшается до величины Ra  0,04—0,05 мкм, дальнейшее уве- личение количества проходов практически не влияет на величину шероховатости поверхности. — на поверхности детали микротвердость возрастает на 25—30% по сравнению с исходной, но с возрастанием глубины поверхностного слоя величина микротвердости уменьшается, и при достижении значений глубины 200—250 мкм микротвердость не превышает 4— 7% от ее исходного значения; — в поверхностном слое образуются остаточные напряжения сжа- тия, достигающие значений 490—730 МПа, залегающие в зависимо- сти от марки материала и режимов обработки на глубине от 0,07 мм до 0,17 мм; значение этой глубины прямо пропорционально зави- сит от усилия прижима индентора; — увеличение силы прижима индентора к обрабатываемой детали, скорости подачи инструмента и скорости выглаживания приводит к возрастанию мощности обработки, наиболее существенное влия- ние оказывают сила прижима и скорость выглаживания, в то вре- мя как влияние скорости подачи инструмента незначительно. 3. На основании комплексных теоретико-экспериментальных иссле- дований разработаны рекомендации по оптимизации и расширению технологических возможностей процесса алмазного выглаживания деталей из коррозионностойких сталей различных классов. ЦИТИРОВАННАЯ ЛИТЕРАТУРА 1. В. М. Торбило, Алмазное выглаживание (Москва: Машиностроение: 1972). 2. Л. Г. Одинцов, Упрочнение и отделка деталей поверхностным пластиче- ским деформированием: справочник (Москва: Машиностроение: 1987). 3. N. S. M. El-Tayeb, K. O. Low, and P. V. Brevern, J. Mater. Process. Technol., ИССЛЕДОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ ТЕХНОЛОГИИ ВЫГЛАЖИВАНИЯ 1423 186: 272 (2007). 4. M. Korzynski, J. Mater. Process. Technol., 209: 625 (2009). 5. В. П. Кузнецов, И. Ю. Смолин, А. И. Дмитриев, Д. А. Коновалов, А. В. Ма- каров, А. Е. Киряков, А. С. Юровских, Физическая мезомеханика, 14, № 6: 87 (2011). 6. А. В. Титов, Вестник НТУ КПИ. Машиностроение, вып. 59: 121 (2010). 7. А. В. Титов, Вісник національного технічного університету «ХПІ». Тема- тичний випуск «Нові рішення в сучасних технологіях», № 46: 61 (2011). 8. А. В. Титов, С. В. Мозговой, А. Я. Качан, Вестник двигателестроения, № 4: 90 (2006). 9. А. А. Кабатов, Сб. науч. трудов «Вопросы проектирования и производства конструкций летательных аппаратов, вып. 1 (73): 67 (2013). 10. Ю. Н. Алексеев, Вопросы пластического течения металлов (Харьков: Изд- во ХГУ: 1958). 11. Ю. Н. Алексеев, Введение в теорию обработки металлов давлением, про- каткой и резанием (Харьков: Изд-во ХГУ: 1969). 12. А. И. Долматов, А. А. Кабатов, М. А. Курин, Авиационно-космическая тех- ника и технология, № 3 (100): 12 (2013). 13. А. А. Кабатов, Сб. науч. трудов «Открытые информационные и компью- терные интегрированные технологии», вып. 58: 49 (2013). 14. А. И. Долматов, А. А. Кабатов, М. А. Курин, Вестник НТУ КПИ. Машино- строение, № 67: 186 (2013). 15. Д. Н. Шелкунова, Т. Г. Ивченко, И. А. Петряева, Прогрессивные техноло- гии и системы машиностроения, вып. 39: 85 (2009). << /ASCII85EncodePages false /AllowTransparency false /AutoPositionEPSFiles true /AutoRotatePages /None /Binding /Left /CalGrayProfile (Dot Gain 20%) /CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2) /sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CannotEmbedFontPolicy /Error /CompatibilityLevel 1.4 /CompressObjects /Tags /CompressPages true /ConvertImagesToIndexed true /PassThroughJPEGImages true /CreateJobTicket false /DefaultRenderingIntent /Default /DetectBlends true /DetectCurves 0.0000 /ColorConversionStrategy /CMYK /DoThumbnails false /EmbedAllFonts true /EmbedOpenType false /ParseICCProfilesInComments true /EmbedJobOptions true /DSCReportingLevel 0 /EmitDSCWarnings false /EndPage -1 /ImageMemory 1048576 /LockDistillerParams false /MaxSubsetPct 100 /Optimize true /OPM 1 /ParseDSCComments true /ParseDSCCommentsForDocInfo true /PreserveCopyPage true /PreserveDICMYKValues true /PreserveEPSInfo true /PreserveFlatness true /PreserveHalftoneInfo false /PreserveOPIComments true /PreserveOverprintSettings true /StartPage 1 /SubsetFonts true /TransferFunctionInfo /Apply /UCRandBGInfo /Preserve /UsePrologue false /ColorSettingsFile () /AlwaysEmbed [ true ] /NeverEmbed [ true ] /AntiAliasColorImages false /CropColorImages true /ColorImageMinResolution 300 /ColorImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleColorImages true /ColorImageDownsampleType /Bicubic /ColorImageResolution 300 /ColorImageDepth -1 /ColorImageMinDownsampleDepth 1 /ColorImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeColorImages true /ColorImageFilter /DCTEncode /AutoFilterColorImages true /ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG /ColorACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /ColorImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000ColorACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000ColorImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasGrayImages false /CropGrayImages true /GrayImageMinResolution 300 /GrayImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleGrayImages true /GrayImageDownsampleType /Bicubic /GrayImageResolution 300 /GrayImageDepth -1 /GrayImageMinDownsampleDepth 2 /GrayImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeGrayImages true /GrayImageFilter /DCTEncode /AutoFilterGrayImages true /GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG /GrayACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /GrayImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000GrayACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000GrayImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasMonoImages false /CropMonoImages true /MonoImageMinResolution 1200 /MonoImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleMonoImages true /MonoImageDownsampleType /Bicubic /MonoImageResolution 1200 /MonoImageDepth -1 /MonoImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeMonoImages true /MonoImageFilter /CCITTFaxEncode /MonoImageDict << /K -1 >> /AllowPSXObjects false /CheckCompliance [ /None ] /PDFX1aCheck false /PDFX3Check false /PDFXCompliantPDFOnly false /PDFXNoTrimBoxError true /PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXSetBleedBoxToMediaBox true /PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXOutputIntentProfile () /PDFXOutputConditionIdentifier () /PDFXOutputCondition () /PDFXRegistryName () /PDFXTrapped /False /CreateJDFFile false /Description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> /CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000410064006f006200650020005000440046002065876863900275284e8e9ad88d2891cf76845370524d53705237300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002> /CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef69069752865bc9ad854c18cea76845370524d5370523786557406300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002> /CZE <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> /DAN <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> /DEU <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> /ESP <FEFF005500740069006c0069006300650020006500730074006100200063006f006e0066006900670075007200610063006900f3006e0020007000610072006100200063007200650061007200200064006f00630075006d0065006e0074006f00730020005000440046002000640065002000410064006f0062006500200061006400650063007500610064006f00730020007000610072006100200069006d0070007200650073006900f3006e0020007000720065002d0065006400690074006f007200690061006c00200064006500200061006c00740061002000630061006c0069006400610064002e002000530065002000700075006500640065006e00200061006200720069007200200064006f00630075006d0065006e0074006f00730020005000440046002000630072006500610064006f007300200063006f006e0020004100630072006f006200610074002c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000200079002000760065007200730069006f006e0065007300200070006f00730074006500720069006f007200650073002e> /ETI <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> /FRA <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> /GRE <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a stvaranje Adobe PDF dokumenata najpogodnijih za visokokvalitetni ispis prije tiskanja koristite ove postavke. Stvoreni PDF dokumenti mogu se otvoriti Acrobat i Adobe Reader 5.0 i kasnijim verzijama.) /HUN <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> /ITA <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> /JPN <FEFF9ad854c18cea306a30d730ea30d730ec30b951fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002> /KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020ace0d488c9c80020c2dcd5d80020c778c1c4c5d00020ac00c7a50020c801d569d55c002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e> /LTH <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> /LVI <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> /NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken die zijn geoptimaliseerd voor prepress-afdrukken van hoge kwaliteit. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.) /NOR <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> /POL <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> /PTB <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> /RUM <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> /RUS <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> /SKY <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> /SLV <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> /SUO <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> /SVE <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> /TUR <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> /UKR <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> /ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents best suited for high-quality prepress printing. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.) >> /Namespace [ (Adobe) (Common) (1.0) ] /OtherNamespaces [ << /AsReaderSpreads false /CropImagesToFrames true /ErrorControl /WarnAndContinue /FlattenerIgnoreSpreadOverrides false /IncludeGuidesGrids false /IncludeNonPrinting false /IncludeSlug false /Namespace [ (Adobe) (InDesign) (4.0) ] /OmitPlacedBitmaps false /OmitPlacedEPS false /OmitPlacedPDF false /SimulateOverprint /Legacy >> << /AddBleedMarks false /AddColorBars false /AddCropMarks false /AddPageInfo false /AddRegMarks false /ConvertColors /ConvertToCMYK /DestinationProfileName () /DestinationProfileSelector /DocumentCMYK /Downsample16BitImages true /FlattenerPreset << /PresetSelector /MediumResolution >> /FormElements false /GenerateStructure false /IncludeBookmarks false /IncludeHyperlinks false /IncludeInteractive false /IncludeLayers false /IncludeProfiles false /MultimediaHandling /UseObjectSettings /Namespace [ (Adobe) (CreativeSuite) (2.0) ] /PDFXOutputIntentProfileSelector /DocumentCMYK /PreserveEditing true /UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged /UntaggedRGBHandling /UseDocumentProfile /UseDocumentBleed false >> ] >> setdistillerparams << /HWResolution [2400 2400] /PageSize [612.000 792.000] >> setpagedevice

Исследование и оптимизация технологии алмазного выглаживания деталей из нержавеющих сталей для авиационных двигателей и агрегатов

Institution

Ähnliche Einträge