Получение регулярной макронеоднородной структуры способами дифференцированной обработки с использованием источников концентрированной энергии

Получение регулярной макронеоднородной структуры способами дифференцированной обработки с использованием источников концентрированной энергии

Обобщены результаты исследований по созданию в сплавах различных структурных классов регулярной макронеоднородной структуры в перспективном направлении. Это достигается применением дифференцированных обработок, создающих градиенты структурно-фазового состояния, чему соответствует чередование в задан...

Повний опис

Збережено в:
Бібліографічні деталі
Дата:2009
Автор: Малинов, Л.С.
Формат: Стаття
Мова:Russian
Опубліковано: Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України 2009
Назва видання:Металл и литье Украины
Онлайн доступ:http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/104338
Теги: Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:Получение регулярной макронеоднородной структуры способами дифференцированной обработки с использованием источников концентрированной энергии / Л.С. Малинов // Металл и литье Украины. — 2009. — № 10. — С. 14-19. — Бібліогр.: 10 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
id irk-123456789-104338
record_format dspace
spelling irk-123456789-1043382016-07-09T03:01:34Z Получение регулярной макронеоднородной структуры способами дифференцированной обработки с использованием источников концентрированной энергии Малинов, Л.С. Обобщены результаты исследований по созданию в сплавах различных структурных классов регулярной макронеоднородной структуры в перспективном направлении. Это достигается применением дифференцированных обработок, создающих градиенты структурно-фазового состояния, чему соответствует чередование в заданной последовательности участков с различной структурой, механическими и физическими свойствами. Узагальнені результати досліджень по створенню в сплавах різних структурних класів регулярної макронеоднорідної структури. Це досягається використанням диференційованих обробок, що створюють градієнти структурно-фазового стану, чому відповідає чергування в заданій послідовності ділянок з різною структурою, механічними і фізичними властивостями. The results of researches in offered on creation in steels and irons various structural classes regular macroheterogeneous structure are generalized.It is achieved by application of the differentiated treatments, creating the gradients of the structural-phase state, what alternation in the set sequence of areas corresponds with a various structure, mechanical and physical properties. 2009 Article Получение регулярной макронеоднородной структуры способами дифференцированной обработки с использованием источников концентрированной энергии / Л.С. Малинов // Металл и литье Украины. — 2009. — № 10. — С. 14-19. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 2077-1304 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/104338 669.15'.74.194-15.669.17 ru Металл и литье Украины Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
institution Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection DSpace DC
language Russian
description Обобщены результаты исследований по созданию в сплавах различных структурных классов регулярной макронеоднородной структуры в перспективном направлении. Это достигается применением дифференцированных обработок, создающих градиенты структурно-фазового состояния, чему соответствует чередование в заданной последовательности участков с различной структурой, механическими и физическими свойствами.
format Article
author Малинов, Л.С.
spellingShingle Малинов, Л.С.
Получение регулярной макронеоднородной структуры способами дифференцированной обработки с использованием источников концентрированной энергии
Металл и литье Украины
author_facet Малинов, Л.С.
author_sort Малинов, Л.С.
title Получение регулярной макронеоднородной структуры способами дифференцированной обработки с использованием источников концентрированной энергии
title_short Получение регулярной макронеоднородной структуры способами дифференцированной обработки с использованием источников концентрированной энергии
title_full Получение регулярной макронеоднородной структуры способами дифференцированной обработки с использованием источников концентрированной энергии
title_fullStr Получение регулярной макронеоднородной структуры способами дифференцированной обработки с использованием источников концентрированной энергии
title_full_unstemmed Получение регулярной макронеоднородной структуры способами дифференцированной обработки с использованием источников концентрированной энергии
title_sort получение регулярной макронеоднородной структуры способами дифференцированной обработки с использованием источников концентрированной энергии
publisher Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
publishDate 2009
url http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/104338
citation_txt Получение регулярной макронеоднородной структуры способами дифференцированной обработки с использованием источников концентрированной энергии / Л.С. Малинов // Металл и литье Украины. — 2009. — № 10. — С. 14-19. — Бібліогр.: 10 назв. — рос.
series Металл и литье Украины
work_keys_str_mv AT malinovls polučenieregulârnojmakroneodnorodnojstrukturysposobamidifferencirovannojobrabotkisispolʹzovaniemistočnikovkoncentrirovannojénergii
first_indexed 2025-07-07T15:14:10Z
last_indexed 2025-07-07T15:14:10Z
_version_ 1837001606521946112
fulltext 14 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 10, 2009 воздействий различны, если в результате пер- вого получают структуру с высокой твердостью и прочностью, то при втором – структуру с по- вышенной пластичностью и ударной вязкостью, и наоборот. В результате создается регулярная дифференцированная макроструктура. Для ее получения могут быть использованы источники концентрированной энергии, магнитные, элек- трические, акустические поля и др. При необ- ходимости достичь во всем объеме материала высокой твердости и прочности следует пред- варительно проводить обработки для получе- ния соответствующих структур (мартенсита, наклепанного феррита или аустенита, кар- бидов, боридов и других), обеспечивающих за- данные свойства. Задачей локальной (местной) обработки в этом случае является получение мягких пластичных структур (неупрочненных феррита или аустенита, сорбита отпуска, низ- коуглеродистого мартенсита). Может решаться и противоположная задача получения во всем объеме сплава низ-кой и высокой твердостей в заданных участках (рис. 1). Регулярная макроне- однородная структура может создаваться как на поверхности, так и в объеме сплавов. Она может быть линейчатой, точечной, сетчатой, слоистой (рис. 2). Широкие возможности в реализации рассматриваемого принципа открывают спо- собы армирования сплавов за счет сочетания общей обработки всего объема материала и локальных его участков с использованием ис- точников концентрированной энергии, в част- ности, лазерного и электронного лучей. Может также решаться задача получения при общей и локальной обработках структур с противопо- ложными или неодинаковыми физическими свойствами. Объектом исследования служили стали раз- личных структурных классов, в том числе мар- Материалы с регулярной макронеоднород- ной структурой, часто называемые армирован- ными, обладают высокой конструкционной проч- ностью, в связи с чем находят широкое приме- нение в технике. В известных способах полу- чение таких материалов предусматривает «ме- таллургическую» сборку различных компонен- тов [1]. В отличие от этого в разработанных спо- собах [2-6] регулярная макронеоднородная структура создается в мономатериале получе- нием в нем разнородных структур. Участки с не- одинаковыми структурами (феррит, перлит, сор- бит, троостит, бейнит, мартенсит, аустенит, кар- биды, карбонитриды, интерметаллиды и другие), присущими данному материалу, могут быть полу- чены в нем различными обработками. Между ма- кроучастками с различными структурами суще- ствует постепенный переход от одной структурой к другой, что обеспечивает хорошую совмести- мость между ними. В результате соответству- ющих обработок может быть получено сочетание структур с различными свойствами, например, мартенсит – аустенит; мартенсит – сорбит отпус- ка; упрочненный – неупрочненный феррит или аустенит и т. д. Для получения регулярной макронеоднородной структуры используют различные дифференцированные обработки, представляющие собой сочетание общей и локальной (местной) обработок. В ряде слу- чаев исходное горячекатаное или литое со- стояние можно рассматривать как результат общей обработки, обеспечивающей требуемые свойства исходному материалу. В дифферен- цированных обработках используются различ- ные способы теплового (и других полей), а так- же деформационного воздействия на материал, при этом реализуются термическая, химико- термическая, деформационная обработки, а так- же их сочетания. Задачи общего и локального удк 669.15'.74.194-15.669.17 малинов Л. с. Приазовский государственный технический университет, Мариуполь поЛучеНие регуЛярНой мАкроНеодНородНой структуры способАми диффереНцироВАННой обрАботки с испоЛьзоВАНием источНикоВ коНцеНтрироВАННой эНергии Ключевые слова: дифференцированные обработки, макронеоднородная структура, сталь, аустенит, мартенсит, источники концентрированной энергии, микротвердость Обобщены результаты исследований по созданию в сплавах различных структурных классов регу- лярной макронеоднородной структуры в перспективном направлении. Это достигается применением дифференцированных обработок, создающих градиенты структурно-фазового состояния, чему соо- тветствует чередование в заданной последовательности участков с различной структурой, механичес- кими и физическими свойствами. МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 10, 2009 15 Локальная термообработка предусматривает на- грев, приводящий к отпуску мартенсита или его переходу в аустенит. Цели общей и локальной обработок могут быть и противоположными. В результате общей термобработки получают пла- стичную структуру, а прочную и твердую – после локальной закалки. Примером является полу- чение в результате общей термической обра- ботки сорбита отпуска, а мартенситной – по- сле локальной закалки. Образцы из стали 45 толщиной 2 мм после закалки и низкого от- пуска имеют повышенные прочностные свой- ства (σ 0,2 = 1250 МПа, σ В =1400 МПа), но низ- кую пластичность (δ = 4 %). Высокий отпуск закаленной стали при 650 оС приводит к су- щественному снижению прочностных свойств (σ 0,2 = 525 МПа, σ В = 750 МПа), но повышению пластичности (δ = 17 %). Дифференцирован- тенситного, аустенитного и переходного. Лазер- ную обработку проводили на установке ЛГН-702, представляющей собой лазер непрерывного действия с выходной мощностью 800 Вт. Элек- тронно-лучевая обработка (ЭЛО) осуществля- лась на установке У 250 А с электронной пуш- кой У 530 М. Ускоряющее напряжение составляло 30 кВ. Плотность поглощенной мощности изменя- лась от 1,0 ∙104 до 6,8 ∙104 Вт/см2. Рассмотрим получение дифференцирован- ной структуры сочетанием общей термообра- ботки, обеспечивающей получение преимуще- ственно мартенситной структуры во всем объеме сплава, и локальной, вызывающей разупрочне- ние. Объемная термообработка может осуществ- ляться либо обычной закалкой, если М н выше комнатной температуры, либо закалкой с после- дующей обработкой холодом, если М н ниже нее. Получение во всем объеме материала низкой твердости и высокой пластичности Получение в мартенситно- стареющих сталях несостаренного мартенсита Способы получения макронеоднородной структуры Получение во всем объеме материала высокой твердости и низкой пластичности Получение во всем объеме аустенитной структуры Получение во всем объеме ферритной, перлитной структур Получение упрочненной структуры после больших степеней деформации Отпуск заданных участков после закалки Обезуглеро- живание заданных участков Наклеп заданных участков или получение в них мартенсита в Получение во всём объеме углеродистого мартенсита Термическая, химико- термическая обработки или наклеп заданных участков Старение мартенсита в заданных участках Нагрев для полигони- зации и рекристал- лизации заданных участков Получение в заданных участках высокой твердости и низкой пластичности Получение в заданных участках низкой твердости и высокой пластичности Охлаждение заданных участков ниже МН Обеднение заданных участков легирующими элементами рис. 1. Различные способы получения дифференцированной структуры 16 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 10, 2009 нии. Показана возможность получения на по- верхности мартенситно-стареющих сталей дифференцированной структуры, состоящей из прочных и пластичных участков состаренного и несостаренного мартенсита. Объектом исследо- вания были стали марок 03Н24ТЮ, 03Н20МЗТЮ, 06Х16Н4МД. При оптимальных режимах локаль- ного лазерного нагрева после предварительной объемной закалки от 860 °С микротвердость в них достигает соответственно H◊ 0,980 – 5900, 6400 и 5100 МПа. Это выше, чем после объемного старения (H◊ 0,980 – 5200, 5500 и 4000 МПа). В том случае, когда общая обработка мартенситно- стареющих сталей включала закалку и старение на максимальную твердость, лазерная – приво- дила к существенному снижению микротвердости либо из-за перестаривания, либо за счет получе- ния несостаренного мартенсита. В мартенситно- стареющей стали 03Н24ТЮ многослойная структура, представляющая чередование слоев состаренного и несостаренного мартенсита, по- лучена последовательным проведением закалки и старения. После закалки во всем объеме соз- давалась структура низкоуглеродистого мартен- сита невысокой твердости. Затем осуществлялся ная обработка с использованием локального нагрева, в результате которой структура отпу- щенного мартенсита чередуется с сорбитом отпуска, обеспечила получение промежуточ- ных значений прочности и пластичности ( σ 0,2 = =1050 МПа, σ В = 1200 МПа, δ = 10 %). Высокий уровень прочностных и пластических свойств получен в аустенитной стали 60Н20 (М н = -50 °С) после дифференцированной обработки, вклю- чающей общую деформацию при отрицатель- ных температурах, и локальный нагрев – до завершения α′′ → γ превращения. Чередование полос шириной 1,5 мм с мартенситной и аус- тенитной структурами позволяет получить в продольном направлении следующие свой- ства: σ 0,2 = 1380 МПа, σ В = 1800 МПа, δ = 19 %. Это выше, чем в образцах с равномерным рас- пределением мартенсита такого же количества, по- лученного термической обработкой (σ 0,2 = 1230 МПа, σ В = 1710 МПа, δ = 6 %). Можно полагать, что повышенная пластичность образцов с регулярной макронеоднородной струкурой обусловлена не только наличием пластичных прослоек аустенита, но и протеканиеммар- тенситного γ → α″ превращения при нагруже- рис. 2. Виды дифференцированной структуры: 1 – линейчатая; 2 – точечная; 3 – сетчатая; 4 – слоистая 1 2 3 4 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 10, 2009 17 градиентный нагрев поверхности, который источ- ником концентрированной энергии обеспечивает старение мартенсита на заданную глубину. При этом твердость поверхности возросла более чем в 2 раза. После этого вновь проводили закалку, но на глубину, меньшую чем зона состаренного мар- тенсита. Исследование возможности получения макро- неоднородной структуры за счет сочетания общей и локальной обработок было проведено на груп- пе марганцевых сталей различных структурных классов: 05Г8, 05Г10, 05Г14, 05Г15, 05Г22, 05Г29, 30Х10Г10, 40Х14АГ12Ф2, 110Г13, 120Г6Ф2. Рас- смотрим вначале влияние первой. Несомненный интерес представляют данные, полученные на низ- коуглеродистых марганцовистых мартенситных сталях 05Г8 и 05Г10. Обычно в средне- и высоко- углеродистых сталях мартенситного класса после лазерной обработки микротвердость повышается. В отличие от этого в исследованных сталях лазерная обработка при сравнительно небольших скоростях перемещения образцов относительно лазерного луча (100-200 мм/мин) приводит к существенному снижению микротвердости по сравнению с ее зна- чениями после обычной закалки. При 10 % Mn она снижается от H◊ 0,980 = 3800 до 3450 МПа (рис. 3, а). Это обусловлено образованием остаточного ау- стенита и уменьшением количества мартенсита, о чем свидетельствуют данные рентгеновского анализа (рис. 4, а). Наибольший прирост микро- твердости после лазерной обработки наблюда- ется в сталях с 14-15 % Mn, имеющих трехфаз-Mn, имеющих трехфаз-, имеющих трехфаз- ную структуру (α’ + ε + γ) и низкую стабильность аустенита. Под влиянием напряжений, вызванных большими скоростями нагрева и охлаждения, в этих сталях происходит превращение аустени- та в мартенсит, что было впервые установлено в работе [7]. В сталях 03Г14 и 03Г15 увеличение количества мартенсита под влиянием лазерной обработки составляет 25 и 18 % соответственно. По мере повышения содержания марганца и уве- личения стабильности аустенита микротвердость снижается (рис. 3, а). Однако в сталях, содержа- щих 16-25 % Mn с двухфазной (ε + γ) структурой после лазерного воздействия еще обнаружи- вается образование α-мартенсита при некото- ром уменьшении количества ε-фазы, что видно на дифрактограмме стали 03Г22 (рис. 4, б). При содержании марганца в стали 29 % мартенсит- ные фазы отсутствуют, а увеличение микротвер- дости при лазерном воздействии обусловле- но наклепом аустенита. Метастабильные аус- тенитные стали 30Х10Г10, 40Х14АГ12Ф2 120Г6Ф2 после общей закалки от 900 °С и локального ла- зерного воздействия по оптимальному режи- му имели микротвердость H◊ 0,980 – 6140, 6700, и 7200 МПа соответственно. Это обусловлено не только наклепом аустенита, но и образова- нием мартенсита, что подтверждается данными рентгеновского анализа. Даже в стали 110Г13 с повышенной стабильностью аустенита лазер- ное воздействие вызывает образование неболь- шого количества мартенсита. Дифрактограммы, приведенные на рис. 4, в, г, иллюстрируют раз- личие в количестве образовавшегося мартен- сита после лазерной обработки в сталях 110Г13 и 120Г6Ф2. Большая стабильность аустенита в первой стали, чем во второй, обуславливает и бо- лее низкий уровень ее упрочнения под воздействи- ем лазера в исследованном диапазоне скоростей перемещения образцов относительно лазерного луча (рис. 3, б). Способность аустенита к мартен- ситному превращению при лазерной закалке за- висит от предварительной общей термической обработки. В стали 120Г6Ф2 предварительная за- калка от 900 °С позволяет после лазерной обра- ботки получить микротвердость H◊ 0,980 = 7200 МПа. Это существенно выше, чем после закалки от 1100 °С (H◊ 0,980 = 5600 МПа), когда из-за более пол- ного растворения карбидов устойчивость аусте- 1 10 15 20 25 30 Mn, % а H◊0,980 , МПа 4500 4000 3500 3000 2 H◊ 0,980 , МПа 7000 6000 5000 4000 100 200 300 400 V, мм/мин 2 1 б рис. 3. Зависимость микротвердости Н◊ 0,980 , МПа от содержания марганца (Мn %) в исследованных ста- лях после обычной (1) и лазерной (2) закалок (а) и в сталях 110Г13 (1), 120Г6Ф2 (2) от скорости пере- мещения (V, мм/мин) образцов относительно лазер- ного луча (б) 18 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 10, 2009 щения его в мартенсит при тех же условиях об- работки происходит увеличение микротвердости (рис. 5). Аналогичный результат наблюдается и в метастабильных аустенитных сталях 30X10Г10 и 120Г6Ф2. Режимами электронно-лучевой об- работки так же, как и лазерной, можно управлять способностью аустенита к образованию мартен- сита и, соответственно, упрочнению. Новые широ- кие возможности в реализации ранее предложен- ного принципа открывают способы армирования сталей за счет сочетания термообработки все- го объема металла и расплавления заданных его участков с использованием источников концентри- рованной энергии. В сталях 09Г2ФБ, 13ГС и 35ХМЛ, прошедших нормализацию, была проведена ла- зерная и электронно-лучевая обработки заданных участков с их расплавлением [8]. После охлажде- ния в них был получен мартенсит. Образование его обусловлено высокой скоростью охлаждения за счет интенсивного теплоотвода холодным метал- лом. В зависимости от вида источника концентри- рованной энергии и режимов обработки глубина упрочненных участков может изменяться от 0,5 до 4,0 мм. Заключительной обработкой является об- щий низкий отпуск для снятия внутренних напря- жений. Для еще большего повышения твердости и износостойкости армированных участков целесо- образно легировать расплавляемый источниками концентрированной энергии металл элементами, которые увеличивают твердость мартенсита и об- разуют упрочняющие фазы (карбиды, нитриды, бориды и др.). В стали 40Х после предварительной цементации всей поверхности при 930 °С в тече- ние 4-х ч последующей электронно-лучевой об- работки с расплавлением заданных участков и общего низкого отпуска получена микротвер- дость H◊ 0,980 = 8000-12000 МПа. Эти значения су- щественно выше, чем после аналогичной обра- ботки без цементации (H◊ 0,980 ~ 5000-5500 МПа). Наиболее высокие значения микротвердости (Н◊ 0,980 = 13000-15000 МПа) получены в случае борирования заданных участков при предвари- тельном нанесении на них пасты, которая содер- жит карбид бора, и последующем их расплав- лении источником концентрированной энергии. Глубина участков при использовании лазерного луча составляла 0,6-1,0 мм, а электронного – 2-4 (в зависимости от режимов обработки). В мар- тенситной матрице обнаружены бориды FeB и FeB 2 и небольшое (< 10 %) количество остаточ- ного аустенита. Несомненный интерес пред- ставляет армирование аустенитных сталей 30Х10Г10 и 110Г13Л путем переплава задан- ных участков электронным лучом на глубину до 4 мм, что приводит к образованию в структуре мартенсита и повышению микротвердости до Н◊ 0,980 = =5500-6000 МПа. Это обусловлено умень- шением содержания марганца и углерода, по- скольку переплав проводится в вакууме. Эффек- тивно для этой цели использовать присадочный материал в виде проволоки, ленты, порошка из низкоуглеродистых нелегированныхили низколе- нита к мартенситному превращению выше, чем в предыдущем случае. Уменьшению стабиль- ности аустенита и увеличению микротвердости после лазерной обработки способствует также предварительное старение. В стали 120Г6Ф2 по- сле старения при 650 оС 1 ч лазерная обработка позволяет получить наиболее высокие значения микротвердости (H◊ 0,980 = 8400-9000 МПа). В ре- зультате можно получить мартенситные участки высокой твердости, чередующиеся с аустенитны- ми низкой твердости. ЭЛО марганецсодержащих сталей без расплавления приводит к аналогичным результатам. В стали 03Г10, имеющей мартенсит- ную структуру, ЭЛО вызывает образование аусте- нита, что снижает микротвердость (рис. 5). Осо- бенно это проявляется при увеличении силы тока луча до 10 мА. В сталях 05Г14, 05Г22 со структурой метастабильного аустенита в результате превра- а в б г 1 1 1 1 2 2 2 2 рис. 4. Дифрактограммы исследованных сталей до (1) и после (2) лазерной обработки: 03Г10 (а); 03Г22 (б); 110Г13 (в); 100Г6Ф2 (г) H◊0,980 , МПа 4500 4000 3500 3000 10 15 20 25 30 I л , мА рис. 5. Зависимость микротвердости Н◊ 0,980 , МПа сталей 03Г10 (1), 03Г14 (2), 03Г22 (3) от силы тока луча I л , мA при электронно-лучевой обработке 2 3 1 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 10, 2009 19 гированных сталей [9]. В настоящее время появ- ляется все больше публикаций, подтверждающих целесообразность получения регулярной макроне- однородной структуры с использованием источников концентрированной энергии для повышения долго- вечности различных деталей и инструментов [10]. Выводы • Показана перспективность получения регу- лярной макронеоднородной структуры диффе- ренцированными обработками, сочетающими общее и локальное воздействие на материал с использованием для последнего источников кон- центрированной энергии. Это позволяет в одном материале получать различные по химическому составу, структуре и свойствам участки, располо- женные в заданной последовательности. • В низкоуглеродистых марганцевых сталях с преимущественно мартенситной структурой лазерная и электроннолучевая обработки при определенных режимах увеличивают количество остаточного аустенита, а в метастабильных аусте- нитных сталях, напротив, уменьшают его долю, вызывая превращение в мартенсит. • Сочетание объемной и локальной обработок позволяет получить в материале высокие меха- нические свойства а также различные физические характеристики (ферромагнитность и парамагнит- ность, неодинаковые коэффициенты линейного расширения), что открывает новые широкие воз- можности для получения эффективных материа- лов с регулярной макронеоднородной. 1. Фруль В. А., Фруль С. В. Обзор способов получения функци- ональных градиентных материалов // Металлургическая и гор- норудная пром-сть. – 2006. – № 6. – С. 29-31. 2. А. с. 473752 СССР, МКИ С 21 Д 7 / 14. Способ обработки стали / Л. С. Малинов, Б. К. Соколов, К. Н. Соколов – Опубл. 14. 06. 75, Бюл. № 22. 3. A. c. 621752 CCCP, МКИ С 21 Д 7/14. Способ обработки аустенитных сталей /Л. С. Малинов, Б. К. Соколов, Л. В. Смирнов – Опубл. 30. 08. 78., Бюл. № 32. 4. А. с. 630298 СССР, МКИ С 21 Д 7/14. Способ обработки стали / Л. С. Малинов, Б. К. Соколов, Л. В. Смирнов и др. – Опубл. 30. 10. 78., Бюл. № 40. 5. Малинов Л. С., Соколов Б. К., Коноп-Ляшко В. И. Получение высоких прочностных и пластических свойств двухфазной стали дифференцированной обработкой // МиТОМ. – 1980. – № 3. – С. 32-35. 6. Малинов Л. С., Харланова Е. Я., Данно С. В. Лазерная обработка железомарганцевых сталей // ФиХОМ. – 1987. – № 2. – С. 47-49. 7. Малинов Л. С., Харланова Е. Я., Малинова Е. Л. Влияние лазерной обработки на структуру и свойства стали Г7АФ с различным содержанием углерода // Там же. – 1990. – № 6. – С. 115-118. 8. Малинов Л. С., Харланова Е. Я., Зареченский А. В. Армирование поверхности сталей за счет при- менения дифференцированной обработки // Изв. вузов. Чер. металлургия. – 1992. – № 4. – С. 37-39. 9. Малинов Л. С. Армирование сталей за счет сочетания общей термообработки и расплавления участков металла // Процессы литья. – 1997. – № 4. – С. 54-57. 10. Малинов Л. С. Применение дифференцированных обработок для создания в сталях и чугунах регулярных макроскопических градиентов структурно-фазового состояния – перспективное на- правление в повышении свойств //Металл и литье Украины. – 2004 – № 11. – С. 14-19. МАЛІНОВ Л. С. Отримання регулярної макронеоднорідної структури способами дифе- ренційованої обробки з використанням джерел концентрованої енергії Узагальнені результати досліджень по створенню в сплавах різних структурних класів регулярної ма- кронеоднорідної структури. Це досягається використанням диференційованих обробок, що створюють градієнти структурно-фазового стану, чому відповідає чергування в заданій послідовності ділянок з різ- ною структурою, механічними і фізичними властивостями. MALINOV L. Reception regular macroheterogeneous structure by methods differentiate treatments with use of sources of the concentrated energy The results of researches in offered on creation in steels and irons various structural classes regular macroheterogeneous structure are generalized.It is achieved by application of the differentiated treatments, creating the gradients of the structural-phase state, what alternation in the set sequence of areas corresponds with a various structure, mechanical and physical properties.

Схожі ресурси