Усталость малоуглеродистых и низколегированных сталей в условиях фреттинга

Описана модель предельного исчерпания пластичности для оценки многоцикловой долговечности материалов в условиях блочного нагружения, а также при действии статической составляющей. В модели используются параметры локального неупругого деформирования для определения предельного состояния вследствие кр...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2009
Hauptverfasser:	Цыбанев, Г.В., Кураш, Ю.П.
Format:	Artikel
Sprache:	Russian
Veröffentlicht:	Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України 2009
Schriftenreihe:	Металл и литье Украины
Online Zugang:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/104353
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Усталость малоуглеродистых и низколегированных сталей в условиях Фреттинга / Г.В. Цыбанев, Ю.П. Кураш // Металл и литье Украины. — 2009. — № 11-12. — С. 43-48. — Бібліогр.: 10 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-104353
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1043532016-07-09T03:01:48Z Усталость малоуглеродистых и низколегированных сталей в условиях фреттинга Цыбанев, Г.В. Кураш, Ю.П. Описана модель предельного исчерпания пластичности для оценки многоцикловой долговечности материалов в условиях блочного нагружения, а также при действии статической составляющей. В модели используются параметры локального неупругого деформирования для определения предельного состояния вследствие критической деградации материала в зоне локализации напряжений. Виконано експериментальне дослідження втоми маловуглецевих та низьколегованих сталей за наявності концентрації напружень та зон фретингу. Рівень пошкодження в зонах фретиингу запропоновано оцінювати величиною електричних мікрострумів або накопиченим електричним зарядом. Experimental investigations have been conducted into fatigue of low-carbon and low-alloy steels with stress concentration and sites of fretting origin. It is proposed to evaluate the level of damage accumulation in the fretting zone by the magnitude of electric microcurrents or by the accumulated electric charge developed across the specimen-pad circuit. 2009 Article Усталость малоуглеродистых и низколегированных сталей в условиях Фреттинга / Г.В. Цыбанев, Ю.П. Кураш // Металл и литье Украины. — 2009. — № 11-12. — С. 43-48. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 2077-1304 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/104353 669.017:539.43 ru Металл и литье Украины Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
description	Описана модель предельного исчерпания пластичности для оценки многоцикловой долговечности материалов в условиях блочного нагружения, а также при действии статической составляющей. В модели используются параметры локального неупругого деформирования для определения предельного состояния вследствие критической деградации материала в зоне локализации напряжений.
format	Article
author	Цыбанев, Г.В. Кураш, Ю.П.
spellingShingle	Цыбанев, Г.В. Кураш, Ю.П. Усталость малоуглеродистых и низколегированных сталей в условиях фреттинга Металл и литье Украины
author_facet	Цыбанев, Г.В. Кураш, Ю.П.
author_sort	Цыбанев, Г.В.
title	Усталость малоуглеродистых и низколегированных сталей в условиях фреттинга
title_short	Усталость малоуглеродистых и низколегированных сталей в условиях фреттинга
title_full	Усталость малоуглеродистых и низколегированных сталей в условиях фреттинга
title_fullStr	Усталость малоуглеродистых и низколегированных сталей в условиях фреттинга
title_full_unstemmed	Усталость малоуглеродистых и низколегированных сталей в условиях фреттинга
title_sort	усталость малоуглеродистых и низколегированных сталей в условиях фреттинга
publisher	Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
publishDate	2009
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/104353
citation_txt	Усталость малоуглеродистых и низколегированных сталей в условиях Фреттинга / Г.В. Цыбанев, Ю.П. Кураш // Металл и литье Украины. — 2009. — № 11-12. — С. 43-48. — Бібліогр.: 10 назв. — рос.
series	Металл и литье Украины
work_keys_str_mv	AT cybanevgv ustalostʹmalouglerodistyhinizkolegirovannyhstalejvusloviâhfrettinga AT kurašûp ustalostʹmalouglerodistyhinizkolegirovannyhstalejvusloviâhfrettinga
first_indexed	2025-07-07T15:15:17Z
last_indexed	2025-07-07T15:15:17Z
_version_	1837001676946407424
fulltext	МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 11-12, 2009 43 УДК 669.017:539.43 Г. В. Цыбанев, Ю. П. Кураш Институт проблем прочности им. Г. С. Писаренко НАН Украины, Киев УСТАЛОСТЬ МАЛОУГЛЕРОДИСТЫХ И НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ В УСЛОВИЯХ ФРЕТТИНГА Описана модель предельного исчерпания пластичности для оценки многоцикловой долговечности материалов в условиях блочного нагружения, а также при действии статической составляющей. В модели используются параметры локального неупругого деформирования для определения пре- дельного состояния вследствие критической деградации материала в зоне локализации напряже- ний. Ключевые слова: модель, долговечность, деградация, исчерпание пластичности, неупругая де- формация, блочное нагружение. Введение. Основными очагами зарождения и роста усталостных трещин в элементах конструк- ций являются механические и коррозионные де- фекты, конструкционные концентраторы напряже- ний, очаги фреттинга, локализованные растягива- ющие остаточные напряжения. В последнее время в связи с необходимостью продления ресурса из- делий длительного использования внимание уде- ляется исследованию и учету влияния фреттинга на долговечность материалов при воздействии пе- ременных во времени нагрузок. Это связано с тем, что, как и в случае возникновения коррозионных дефектов, для фреттинг-усталости важным явля- ется не только количество циклов воздействия пе- ременных нагрузок, но и время эксплуатации, так как в условиях фреттинга также присутствует за- висящий от времени процесс прохождения окис- лительных реакций в зоне контакта и скольжения. Разработанные подходы к оценке долговечности в условиях фреттинг-усталости предполагают учет многих факторов механическо-физической при- роды [1-5], однако, отмеченный фактор присут- ствия коррозионных процессов свидетельствует о необходимости включения в расчетные зависимо- сти факторов, отражающих наличие химических, электрохимических, термоэлектрических воздей- ствий металла на металл в зонах трения и сколь- жения [6,7]. В этой связи была поставлена задача оценки влияния факторов немеханической при- роды на циклическую долговечность сталей, ко- торые используются или предполагаются для ис- пользования в элементах грузовых автомобилей. Предварительный экспериментальный результат, который был получен на соединении диска коле- са автомобиля со ступицей, и привел к выводу о необходимости таких исследований – это уста- новление причины разрушения этого соединения в результате фреттинг-усталости диска. На рис. 1 приведены вид соединения, фрактография уста- лостного излома и схема распространения тре- щины. Для повышения долговечности соединения выполнены испытания на образцах, методика и некоторые результаты которых приведены в до- кладе. Методика проведения испытаний. Экспе- риментальные исследования выполнены на ци- линдрических образцах круглого сечения диа- метром 5 мм. Испытания проводили на гладких образцах, таких же образцах с концентратором в виде поперечного отверстия диаметром 1 мм и с накладками в виде П-образных мостиков для создания фреттинга. Расстояние между опора- ми накладки составляет 10 мм, а ширина опо- ры – 1 мм. Образец с фреттинг-накладками по- казан на рис. 2 вместе со схемой для испытаний на фреттинг-усталость. Частота нагружения со- ставляла 36 Гц, контактные напряжения имити- ровали эксплуатационный фактор и составляли 120 МПа. Для их измерения использовали дина- мометрическое кольцо, посредством которого накладки прижимали к образцу. На кольцо на- клеивали полупроводниковые тензорезисторы, электрическое сопротивление которых тариро- вали по величине усилия прижатия и измеряли цифровым прибором. В последнее время в подобных исследованиях используется схема нагружения без П-образного мостика (рис. 3), а величины всех параметров фреттинга и циклического нагружения отслежива- ются персональным компьютером (рис. 4). Исследования выполнены на низколегиро- ванных и малоуглеродистых сталях феррито- перлитного класса. Характеристики их механиче- ских свойств приведены в табл. 1, а химический состав – в табл. 2. В качестве контртела при испы- таниях на фреттинг-усталость использовали сталь 45, широко применяемую в машиностроении. Ее свойства и состав также приведены в табл. 1 и 2. Результаты исследований и их обсуждение. Для испытаний выбраны условия влияния не толь- ко фреттинга, но и концентрации напряжений, чтобы оценить опасность одного и другого фак- торов для выбранного набора сталей. Так как пла- стическая деформация при наличии геометриче- 44 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 11-12, 2009 ского концентратора напряжений играет существенную роль в снижении упругих напряжений, при испытании гладких об- разцов измеряли также значения неупру- гих циклических деформаций в процессе многоциклового напряжения [8], нижний предел измерения составлял 1.10-5 от- носительных единиц деформации. От- метим также, что в последнее время не- которые исследователи трактуют условия фреттинга как специфический концен- тратор напряжений, в связи с чем сопо- ставление влияния на усталость геоме- трического концентратора напряжений и создаваемого фреттингом представля- ет интерес с точки зрения обеспечения и расчета циклической долговечности. Оценку влияния отмеченных концен- траторов выполняли посредством опре- деления эффективных концентраторов напряжений )( )()( н a N NNK σ σ =σ ; (1) )( )()(K фр a фр N NN σ σ = , (2) где σ а (N), σ н (N), σ фр (N) – амплитуды напряжений по кривым усталости гладких образцов, образцов с Рис. 1. Крепления дискового колеса по ГОСТу 10409-74 (а), фрактография разрушения диска (б) и схема роста трещины фреттинг-усталости (в): 1 – гайка; 2 – диск; 3 – ступица; 5 – шпилька ; 5 – очаг зарождения трещины; 6 – фронт роста трещины; стрелкой показан очаг зарождения трещины на фотографии излома а б в Рис. 2. Образец, приспособления и аппаратура для испытаний на фреттинг-усталость при циклическом растяжении–сжатии: 1 – образец; 2 – фреттинг-накладка; 3 – место подсоединения электрода; 4 – динамометриче- ское кольцо; 5 – винт; 6 – шарик Рис. 3. Схема испытаний на фреттинг- усталость плоских образцов при растяжении- сжатии и контакте плоскость-плоскость: Р а – амплитуда циклической нагрузки; Р к – кон- тактное давление; ФК – место фреттинг- процесса, ведущего к разрушению образца Рис. 4. Схема измерительной системы на базе персонального компьютера Таблица 1 Характеристики механических свойств исследованных сталей Марка стали σ в , МПа σ 0,2 , МПа δ, % ψ, % 15кп 15Г2АФДпс 22Г2ТЮ 08ГСЮТ 45 380,0 532,0 600,0 540,0 620,0 230,0 410,0 – 403,0 390,0 32,0 32,0 16,0 30,0 26,0 69,0 72,0 – 75,0 67,0 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 11-12, 2009 45 лам лучше работать в усло- виях геометрической кон- центрации напряжений и иметь более низкие значе- ния Kσ, чем непластичным. Это и наблюдается в пред- ставленных результатах. Анализируя коэффици- енты K фр (N) на уровне преде- ла выносливости в условиях фреттинга исследованных сталей, можно отметить от- сутствие закономерности, установленной для случая концентрации напряжений. Из данных, приведенных на рис. 5, следует, что наибо- лее циклически пластиче- поперечным отверстием и с накладками для фрет- тинга соответственно, взятые при одном и том же значении долговечности; N – число циклов до раз- рушения. Значения σ Н (N) и σ фр (N) определены как номинальные величины, то есть без учета локаль- ного повышения напряжений за счет исследуемых факторов. Результаты анализа всех исследованных ста- лей приведены на рис. 5, где в вертикальном столбце а представлены кривые усталости глад- ких образцов и образцов с наличием исследуемых факторов; в столбце б – диаграммы циклическо- го деформирования, построенные по стабилизи- рованным значениям неупругих деформаций [8]; в столбце в – изменение коэффициентов Kσ(N), K фр (N) определенных по соотношениям (1), (2), в зависимости от циклической долговечности N. Феноменологический анализ полученных ре- зультатов свидетельствует, что низколегирован- ные стали имеют более высокие характеристики сопротивления усталости на гладких образцах, чем малоуглеродистые – соответственно, стали 22Г2ТЮ, 08ГСЮТ, 15Г2АФДпС и стали 15кп, 20кп, что связало их более высокими прочностными ха- рактеристиками при статическом нагружении. Исследование концентрации напряжений по- казывает другие соотношения в циклической прочности низколегированных и малоуглерди- стых сталей. Сравнивая пределы выносливости и значения Kσ этих сталей, можно отметить, что низколегированная сталь 08ГСЮТ имеет такой же предел выносливости (при наличии идентичного концентратора), как и более низкопрочная мало- углеродистая сталь 15кп, и самое высокое значе- ние Kσ = 2,17, в то время как для остальных сталей эта величина составляет 1,3-1,56. Качественное объяснение этому факту может быть получено из анализа циклических диаграмм деформирования (рис. 5, в) из которых следует самая низкая циклическая пластичность стали 08ГСЮТ. Известно, что пластичность и раскрытие микротрещин в надрезе сглаживают локальные напряжения в концентраторах напряжений [9,10], что позволяет циклически пластичным материа- Таблица 2 Химический состав исследованных сталей Химический состав , % Марка стали 15кп 20 кп 15Г2АФДпс 08ГСЮТ 45 C 0,12-0,19 0,17-0,27 0,12-0.18 до 0,09 0,42-0,50 Si до 0,07 0,05-0,17 до 0,17 0,3-0,6 0,17-0,37 Mn 0,25-0,5 0,35-0,65 1,2-1,6 0,7-1,1 0,5-0,8 Ni до 0,25 до 0,25 до 0,3 до 0,3 до 0,25 S до 0,04 до 0,04 до 0,04 до 0,03 до 0,04 P до 0,035 до 0,035 до 0,035 до 0,03 до 0,035 Cr до 0,25 до 0,25 до 0,3 до 0,3 до 0,25 V 0,08-0,15 N 0,015-0,3 Ti до 0,08 0,02-0,08 Al 0,02-0,07 Cu до 0,25 до 0,25 0,2-0,4 до 0,3 до 0,25 As до 0,08 до 0,08 до 0,08 Рис. 5. Результаты испытаний образцов из ма- лоуглеродистых и низколегированных сталей: а – гладкие образцы (1), образцы с концентра- тором (2) и в условиях фреттинга (3); б – диа- граммы циклического деформирования (4) и упругая линия σ a -ε y (5); в – зависимости Kσ, K фр от долговечности N; а-в – вертикальные столбцы на рисунке а б в 46 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 11-12, 2009 выбрали три стали из испытанных на первом этапе: базовая малоуглердистая сталь 15кп, проявляющая самое низкое ухудшение циклической долговечно- сти в условиях фреттинга; сталь 15Г2АФДпс – ци- клически пластичная (как и сталь 15кп) низколеги- рованная сталь, показавшая наибольшее снижение усталостных характеристик в условиях фреттинга; сталь 22Г2ТЮ, у которой фреттинг снижает уста- лостные характеристики несколько меньше, чем у стали 15Г2АФДпс. Испытания выполнены на трех уровнях ампли- туды напряжений σ a для каждой стали, исходя из предварительно полученных кривых фреттинг- усталости и реализации долговечностей многоци- кловой усталости. Результаты экспериментального измерения микротоков фреттинга приведены на рис. 6. Из этих данных видно, что, несмотря на сложную ки- нетику токов, закономерным является их увеличе- ние с наработкой или достижение стабилизации, а также увеличение уровня при повышении ам- плитуды напряжения. Скачкообразное изменение токов с возрастанием, снижением и изменением знака на противоположный связано с процессами схватывания и образованием слоя окислов между контактирующими поверхностями. Из рис. 7, где приведены рассчитанные по уравнению (4) величины Q, следует ее возраста- ние для испытанных сталей с увеличением числа циклов до разрушения. Подобная величина Q’ для наработки n = 0,8 N также возрастает. Кроме отмеченных закономерностей Q = f 1 (σ a ) и Q = f 2 (N), Q = f 3 (n), по результатам исследований наблюдается значительное различие величин Q в зависимости от химического состава сталей: для малоуглеродистой стали 15кп, значения Q на 0,5- 1,0 порядок ниже, чем у низколегированных. При- нимая, что это соотношение характеризует более интенсивные фреттинг-процессы в легированных сталях, на рис. 8 результаты испытаний пред- ставлены в виде графиков зависимости K фр и Q, из которых следует их взаимосвязь: более высо- а б в Рис. 6. Кинетика микротока фреттинга в процессе испытаний сталей 15кп (а), 15Г2АФДпс (б) и 22Г2ТЮ (в): 1 – σ a = 210 МПа, Q = 0,083;10-4 Кл; 2 – σ a = 180 МПа, Q = 0,0854; 10-4 Кл; 3 – σ a = 170 МПа, Q = 1,170; 10-4 Кл; 4 – σ a = 200 МПа, Q = 5,01; 10-4 Кл; 5 – σ a = 160 МПа, Q = 7,88; 10-4 Кл; 6 – σ a = 130 МПа, Q = 23,43; 10-4 Кл; 7 – σ a = 200 МПа, Q = 1,19; 10-4 Кл; 8 – σ a = 180 МПа, Q = 2,28; 10-4 Кл; 9 – σ a = 160 МПа, Q = 5,13; 10-4 Кл ская из исследуемых сталей 15Г2АФДпс снижает свой предел выносливости в условиях фреттин- га несколько больше, чем наименее пластичная сталь 08ГСЮТ, что свидетельствует о снижении роли циклической пластичности в формировании предельного состояния сталей в этих условиях. Из анализа величин K фр на пределе фреттинг- выносливости можно отметить закономерность: эта величина более высокая для низколегирован- ных сталей (K фр = 2,08 – для стали 15Г2АФДпс; 2,0 – для стали 08ГСЮТ; 1,93 – для стали 22Г2ТЮ) и низкая – для малоуглеродистых сталей (K фр = 1,33; 1,11 – для сталей 15кп и 20кп соответственно). Учитывая установленный факт, далее выполнен второй этап исследований. Так как процесс фреттинг-усталости сопрово- ждается химическими реакциями окислительного типа в зоне контакта и сколь- жения с выделением заря- женных частиц в виде ионов и электронов, этот процесс происходит более интенсив- но при наличии легирующих элементов. Для оценки ин- тенсивности процессов раз- личной природы, включая термоэлектрические, галь- ваномагнитные, электроэр- розионные и электрохимиче- ские явления, выбрали сум- марный заряд заряженных частиц, выделившихся в про- цессе фреттинг-усталости. Уровень этого суммарного заряда Q может быть опре- делен интегрированием ве- личин электрических микро- токов фреттинга i, протекающих во время испытаний на фреттинг-усталость t fr через контакт образца с фреттинг-накладкой: ∫= frt dttiQ 0 .)( (3) Дискретные значения микротока i j в тече- ние циклической наработки n j экспериментально определяли с использованием схемы, приведен- ной на рис. 2. Выделенный суммарный заряд как результат фреттинг-процессов определяли чис- ленным интегрированием полученных результа- тов измерения ),( 2 1 1 1 1 jj m f jj nn ii f Q −∑ + = + = + (4) где f – частота циклического нагружения; m – ко- личество измерений величины; i, i j , n j – дискрет- ные значения измеренного микротока фреттинга и циклическая наработка до этого измерения со- ответственно. Для исследований фреттинг-усталости на вто- ром этапе с измерением микротоков фреттинга МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 11-12, 2009 47 кие токи фреттинга соответствуют большему сни- жению характеристик сопротивления усталости в условиях фреттинга и наоборот. Так как величина Q зависит от числа циклов на- гружения, для сравнимости материалов по интен- сивности фреттинг-процессов введем характери- стику удельного заряда q, выделяемого в очаге фреттинга за один цикл нагружения ∫== frt dtti NN Qq .)(1 (5) Кроме того, учитывая, что при прекращении нагружения, то есть отсутствии скольжения в кон- такте (Q = 0), можно считать, что значения Q за- висят от величины взаимного проскальзывания контактирующих поверхностей, которая для ис- пользованной схемы нагружения определяется зависимостью ,5,05,0 a p aa c ε⋅=            σ + σ = L EE LA k (6) МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 11-12, 2009 47 1. Dominguez J. Cyclic variation in friction forces and contact stresses during fret- ting fatigue // Wear. – 1998. – V. 218. – P. 43-53. 2. Szolwinski MP, Farris TN. Observation, analysis and prediction of fretting fatigue in 2024–T351 aluminum alloy // Wear. – 1998. – V. 221. – P. 24-36. 3. Giannakopoulos AE, Suresh S. A three-dimensional analysis of fretting fatigue //Acta Mater. – 1998. – V. 46. – P. 92-177. 4. Hattori T, Nakamura M., Watanabe T. Simulation of fretting-fatigue life by using stress-singularity parameters and fracture mechanics // Tribol Int. – 2003. – V. 36. – P. 87-97. 5. Navarro C., Muooz S., Domonguez J. On the use of multiaxial fatigue criteria for fretting fatigue life assessment//Int.J.Fat. – 2008. – Vol. 30, № 1. – P. 4-32. 6. Uhlig H.H. Mechanism of fretting corrosion // J. Appl. Mech. – 1854. – V. 21, № 4. – P. 401-415. 7. Barbas F., Caton G. Corrosion de frottement // Techigues du petrole. Special Consacre a la Corrosion. – 1961. – № 3. – Р. 64. а б Рис. 7. Взаимосвязь величины накопленного заряда с долговечно- стью образцов (а) и с эффективным коэффициентом фреттинга (б) для стали марок 15кп (светлые точки), 22Г2ТЮ (темные) и 15Г2АФДпс (полузатемненные): 1-3 – значения К фр , рассчитанные соответствен- но для долговечностей 0,8 ⋅ 106; 1,5 ⋅106; 2 ⋅106 цикл (сплошные линии – данные для накопленного заряда, рассчитанные для наработки N; штриховые – то же для 0,8 N) где L – расстояние между опорами П-образной накладки; k, E, Ep – посто- янные упруго-пластического дефор- мирования материала образца. Зависимости q = q (ε a ), приведенные на рис. 8 дают информацию для трак- товки полученных результатов: удельный заряд q возрастает с увеличением амплитуды скольжения у низколегированных сталей и остается постоян- ным для малоуглеродистой стали, что можно свя- зать с прогрессирующим фреттинг-повреждением у первых сталей и их стабилизацией у вторых. Заключение. Несмотря на такой неординарный результат проведенных исследований и описание закономерностей изменения фреттинг-токов при циклическом нагружении, остается открытым во- прос: выявленные закономерности, взаимосвя- зии величины фреттинг-токов связаны непосред- ственно с процессом повреждения материала об- разца этими токами (направление протекания ми- кротоков соответствует движению положительных зарядов – ионов металла – от образца к контртелу, что соответствует разрушению материала образ- ца) или же это только индикатор сложных про- цессов взаимодействия материалов и продуктов фреттинга в зоне контакта и трения? Этому вопро- су будут посвящены последующие исследования с целью нахождения параметра, учитывающего исследованные в данной работе процессы на ци- клическую долговечность материалов и введение этого параметра в алгоритмы расчета долговеч- ности при фреттинг-усталости контактирующих поверхностей. Рис. 8. Зависимость удельного элек- трического заряда от амплитуды де- формации для исследуемой стали ма- рок 15Г2АФДпс (1), 22Г2ТЮ (2) и 15кп (3) 48 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 11-12, 2009 8. Трощенко В. Т., Хамаза Л. А., Цыбанев Г. В. Методы ускоренного определения пределов выносливо сти металлов на основе деформационных и энергетических критериев. – Киев: Наук.думка, 1979. – 175 с. 9. Трощенко В. Т., Драган В. И. Исследование влияния концентрации напряжений на характеристики сопротивления усталостному разрушению сталей по критерию зарождения трещины //Пробл.проч- ности. – 1986. - № 12. – С. 3-8. 10. Цыбанев Г. В. Оценка циклической долговечности образцов с концентраторами напряжений по ве- личине раскрытия надреза // Там же. –1987. – № 3. – С. 26-30. ЦыбАНЕВ Г. В., КУРАш Ю. П. Утома маловуглецевих та низьколегованих сталей в умовах фретингу. Виконано експериментальне дослідження втоми маловуглецевих та низьколегованих сталей за наявності концентрації напружень та зон фретингу. Рівень пошкодження в зонах фретиингу запропо- новано оцінювати величиною електричних мікрострумів або накопиченим електричним зарядом. Ключові слова: концентрація напружень, фретинг-утома, циклічна пластичність, електричний мікрострум при фретингу. TSybAN’OV G. V., KurASh yu. P., PISAreNKO G. S. Fatigue of low-carbon and low-alloys steels under conditions of fretting Experimental investigations have been conducted into fatigue of low-carbon and low-alloy steels with stress concentration and sites of fretting origin. It is proposed to evaluate the level of damage accumulation in the fretting zone by the magnitude of electric microcurrents or by the accumulated electric charge developed across the specimen-pad circuit. Keywords: stress concentrator, fretting fatigue, cyclic plasticity, electric microcurrents in fretting zone. Продолжается подписка журнала на 2010 год Для того, чтобы подписаться на журнал через редакцию, необходимо направить письмо-запрос или факс в адрес редакции. Счет-фактура согласно запросу высы- лается письмом или по факсу. Редакция готова предоставить электронную версию журнала на компакт-диске. Стоимость одного журнала – 28 грн. Годовая подписка – 336 грн. (для Украины). Годовая подписка для зарубежных стран – 90 $.

Усталость малоуглеродистых и низколегированных сталей в условиях фреттинга

Institution

Ähnliche Einträge