Неравномерность погонных сил по длине валков и полосы
Установлена закономерность распределения погонных сил в многовалковой клети в зависимости от силы деформации, ширины полосы и относительной длины межвалкового контакта. Установлены условия, при которых наблюдается минимальная неравномерность распределения погонных сил....
Збережено в:
| Дата: | 2011 |
|---|---|
| Автори: | , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Russian |
| Опубліковано: |
Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
2011
|
| Назва видання: | Металл и литье Украины |
| Онлайн доступ: | http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/104422 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Неравномерность погонных сил по длине валков и полосы / В.А. Николаев, С.В. Жученко // Металл и литье Украины. — 2011. — № 5. — С. 6-10. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
irk-123456789-104422 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
irk-123456789-1044222016-07-10T03:02:10Z Неравномерность погонных сил по длине валков и полосы Николаев, В.А. Жученко, С.В. Установлена закономерность распределения погонных сил в многовалковой клети в зависимости от силы деформации, ширины полосы и относительной длины межвалкового контакта. Установлены условия, при которых наблюдается минимальная неравномерность распределения погонных сил. Встановлено залежність розподілу погонних сил у багатовалковій кліті в залежності від сили деформації, ширини штаби та відносної довжини міжвалкового контакту. Встановлено умови, за яких спостерігається мінімальна нерівномірність розподілу погонних сил. The dependence of linear forces distribution in rolling mill depending on the strength of the deformation band width and relative length rollers contact is established. The conditions of minimal nonuniform distribution of linear forces are identified. 2011 Article Неравномерность погонных сил по длине валков и полосы / В.А. Николаев, С.В. Жученко // Металл и литье Украины. — 2011. — № 5. — С. 6-10. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. 2077-1304 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/104422 621. 771. 06 ru Металл и литье Украины Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Russian |
| description |
Установлена закономерность распределения погонных сил в многовалковой клети в зависимости от силы деформации, ширины полосы и относительной длины межвалкового контакта. Установлены условия, при которых наблюдается минимальная неравномерность распределения погонных сил. |
| format |
Article |
| author |
Николаев, В.А. Жученко, С.В. |
| spellingShingle |
Николаев, В.А. Жученко, С.В. Неравномерность погонных сил по длине валков и полосы Металл и литье Украины |
| author_facet |
Николаев, В.А. Жученко, С.В. |
| author_sort |
Николаев, В.А. |
| title |
Неравномерность погонных сил по длине валков и полосы |
| title_short |
Неравномерность погонных сил по длине валков и полосы |
| title_full |
Неравномерность погонных сил по длине валков и полосы |
| title_fullStr |
Неравномерность погонных сил по длине валков и полосы |
| title_full_unstemmed |
Неравномерность погонных сил по длине валков и полосы |
| title_sort |
неравномерность погонных сил по длине валков и полосы |
| publisher |
Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України |
| publishDate |
2011 |
| url |
http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/104422 |
| citation_txt |
Неравномерность погонных сил по длине валков и полосы / В.А. Николаев, С.В. Жученко // Металл и литье Украины. — 2011. — № 5. — С. 6-10. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
| series |
Металл и литье Украины |
| work_keys_str_mv |
AT nikolaevva neravnomernostʹpogonnyhsilpodlinevalkovipolosy AT žučenkosv neravnomernostʹpogonnyhsilpodlinevalkovipolosy |
| first_indexed |
2025-07-07T15:19:45Z |
| last_indexed |
2025-07-07T15:19:45Z |
| _version_ |
1837001958241599488 |
| fulltext |
6 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 5 (216) ’2011
УДК 621. 771. 06
В. А. Николаев, С. В. Жученко
Национальный технический университет, Запорожье
Неравномерность погонных сил по длине валков и полосы
Установлена закономерность распределения погонных сил в многовалковой клети в зависимости от силы де-
формации, ширины полосы и относительной длины межвалкового контакта. Установлены условия, при которых
наблюдается минимальная неравномерность распределения погонных сил.
Ключевые слова: прокатка, погонная сила, модель расчета, полоса, обжатие
В
работах [1-6 и других] представлены результаты
исследований упругих деформаций и напряже-
ний в контакте рабочего и опорного валков, а так-
же пластических деформаций по ширине контак-
та полосы и рабочего валка. В этих исследованиях
установлено, что закономерности изменения упругих
деформаций валков и погонных сил по ширине поло-
сы в значительной степени обусловлены закономер-
ностями распределения абсолютного (относитель-
ного) обжатия. В свою очередь, характер изменения
обжатия по ширине полосы формируется величи-
нами прогибов валков, их профилировкой, попереч-
ным профилем исходного подката, наличием ушире-
ния на кромках полосы, противоизгиба валков и на-
ки по оси полосы и в любом ином продольном сече-
нии; q0 и qi – погонные межвалковые силы по оси и в
любом ином продольном сечении межвалкового кон-
такта (сила на единицу длины физического межвал-
кового контакта).
В исследованиях [8, 9] установлено лишь влияние
профилировки опорного валка на неравномерность
распределения межвалковых сил.
В предлагаемых исследованиях представлены
закономерности влияния длины активной образую-
щей опорного валка (пластина 2), ширины деформи-
руемой полосы 4 и силы деформирования (величи-
ны обжатия). Исследования выполнены на модели
шестивалковой клети (рис. 1), опорные валки кото-
Схема расположения валков (а) и вид по осям опорного и рабочего валков (б):
1 – опорные валки; 2 – межвалковая пластина; 3 – рабочие валки; 4 – деформируемая
полоса
Рис. 1.
а
1
2
4
3
25
1
P/2 P/2
1
2
4
Lb
Lа
3
б
тяжения полосы. Таким образом,
если эпюра относительных обжа-
тий по ширине полосы имеет вы-
пуклый вид (максимум по оси по-
лосы), то радиальные упругие де-
формации валков и погонные силы
также будут максимальны по оси
(независимо от ширины полосы).
Распределение погонных сил по
ширине полосы в указанных рабо-
тах исследовали при помощи то-
чечных месдоз, вмонтированных в
тело валка. Нарушение сплошно-
сти валка вставками месдоз снижа-
ет его прочность и несколько иска-
жает данные по упругим деформа-
циям валков и полосы.
В работах [7, 8] предложен и исследован способ
экспериментального определения прогиба и ради-
ального сплющивания валков, который может быть
использован в лабораторных и промышленных усло-
виях. Способ основан на определении различия вы-
сотных деформаций при прокатке полосы, состав-
ленной из двух материалов. Основная полоса шири-
ной В изготовлена из прочного материала (сталь,
медь), а вставки – из менее прочного металла (алю-
миний, свинец). В работах [8, 9] неравномерность
распределения межвалковых сил определяли по от-
печаткам межвалкового контакта, рассчитывая с по-
мощью выражения
рой установлены в подушках, а рабочие валки распо-
лагали между опорными валками. Диаметр опорного
валка (мм) Dоп – 22, а рабочего Dр – 10; длина бочек
валков Lb – 100. Размеры межвалкового контакта фик-
сировали пластинами 2 различной ширины из упроч-
ненного алюминия толщиной (h2) 0,5 мм, а размеры
контакта рабочих валков с полосой – алюминиевыми
отожженными полосами толщиной h4 = 1,0 мм. Поло-
сы 2 имели длину (Lа) 40, 50, 60 и 80 мм и имитиро-
вали длину активной образующей опорного валка,
а деформируемые полосы 4 представляли прока-
тываемую полосу, ширина B их была равна 50, 60,
70 и 80 мм. Для каждой ширины В изменяли длину
La в пределах от 40 до 80 мм. Систему валков нагру-
жали через подушки опорных валков на прессе
УПГ 20/2 с силой P = 8, 16, 20, 28 кН. Размеры от-
печатков измеряли на инструментальном микро-
где a0 и ai – длина отпечатка по направлению прокат- скопе с точностью 0,01 мм. Размеры отпечатков
(1),nq
qi
q0
ai
a0
7МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 5 (216) ’2011
замеряли по длине La (со стороны
опорного валка) и ширине B поло-
сы 4 в пяти точках: по оси валков,
на расстоянии 2 мм от краев и на
расстоянии 0,25La (B). Неравно-
мерность погонных сил в контак-
те пластины 2 с опорным валком
qi (q0) определяли по зависимо-
сти (1), а на контакте полосы 4 с
рабочими валками – по формуле
(2),np
pi
p0
bi
b0
где b0 и bi – длина отпечатка по на-
правлению прокатки по оси и в лю-
бом ином продольном сечении Bi
полосы 4; p0 и pi – нормальные по-
гонные силы по оси и в любом ином
сечении ширины Bi полосы 4 (сила
на единицу ширины полосы).
Результаты исследований пред-
ставлены на рис. 2-4. Из рис. 2 сле-
дует, что при P = 8 кН, B/Lb = 0,5,
для La/Lb < 0,65 распределение по-
гонной силы по ширине полосы
близко к равномерному.
При этом в случае La/Lb = 0,4 (то
есть когда B > La) погонная сила
больше на краю полосы и отноше-
ние p1/p0 = 1,05. Увеличение длины
активного межвалкового контакта
(La/Lb > 0,65) вызывает увеличение
неравномерности распределения по-
гонной силы, которая при Lа/Lb = 0,8
максимальна по оси полосы, а от-
ношение p1/p0 ≈ 0,77. При P = 16 кН
и B/Lb = 0,5 погонная сила на поло-
су практически не зависит от пара-
метра La/Lb, и отношение p1/p0 на-
ходится в пределах 0,95...1,05. По-
лучение p1/p0 > 1,05 обусловлено
тем, что при B > La и небольшой
силе деформации P прогиб опор-
ных валков, становится несколь-
ко большим, чем рабочих валков, и
величина обжатия краевых участ-
ков полос 4 оказывается больше,
чем по оси рабочих валков.
При всех других условиях де-
формации максимальная неравно-
мерность погонной силы имеет место
при La/Lb = 0,4, когда p1/p0 ≈ 0,3...0,8.
Очевидно, в этом случае краевые
участки полосы получают меньшее
обжатие вследствие B > La и воз-
можного противопрогиба рабочих
валков.
Из рис. 2 следует, что по мере
увеличения длины активной части La
опорного валка и уменьшения ши-
рины B полосы 4 коэффициент np
увеличивается, что свидетельствует
Изменение p1/p0 по длине рабочих валков в зависимости от длины активной обра-
зующей опорных валков Lа/Lb при B/Lb: 1 – 0,5; 2 – 0,6; 3 – 0,7; 4 – 0,8 (P = 8 (a), 16 (б), 20 (в),
28 (г), кН)
Рис. 2.
Изменение q1/q0 на межвалковом контакте в зависимости от длины активной об-
разующей опорных валков Lа/Lb при B/Lb: 1 – 0,5; 2 – 0,6; 3 – 0,7; 4 – 0,8 (P = 8 (a), 16 (б), 20 (в),
28 (г) кН)
Рис. 3.
4
q 1/q
0
3
21
0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9
Lа/Lb
2,0
1,5
1,0
0,5
2,5
2,0
1,5
1,0
0,5
0
1
2
3
4
q 1/q
0
а
б
2,0
1,5
1,0
0,5
0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9
Lа/Lb
4
3
1
2г
4
2
1, 3
в
1,7
1,5
1,3
1,1
0,9
0,7
p i /p
0
1,1
0,9
0,7
0,5
0,3
0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9
Lа/Lb
2
3
4
в
г
p /p
0
2
1
1,3
1,1
0,9
0,7
0,5
0,3
43
p i /p
0
1,1
0,9
0,7
0,5
4
3
1
б
0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9
Lа/Lb
1
2
3, 4
p i /p
0
1,2
1,1
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
а
Изменение неравномерности погонных сил на межвалковом контакте (шкала
y/La) и на контакте полосы с рабочим валком (шкала y/B) при активной длине бочки опорно-
го валка La/Lb: 1 – 0,4; 2 – 0,5; 3 – 0,6; 4 – 0,8 (P = 20 при B/Lb = 0,5; P = 28 при B/Lb = 0,8)
q y
/q
0
q y
/q
0
1,6
1,5
1,4
1,3
1,2
1,1
1,0
0,9
1,7
1,6
1,5
1,4
1,3
1,2
1,1
1,00,6 0,4 0,2 0 0,2 0,4 0,6
y/La
1,3
1,2
1,1
1,0
0,9
0,8
1,1
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
p i /p
0
p y
/p
0
0,5 0,25 0 0,25 0,5
y/B
1
1
1
1
4
3
2
4
2
3
4
2
3
3
4
Рис. 4.
8 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 5 (216) ’2011
показано на рис. 3, с увеличением силы деформиро-
вания степень неравномерности межвалковых по-
гонных давлений несколько уменьшается. При де-
формации сравнительно узких полос (B/Lb ≤ 0,6 и
Lа/Lb = 0,6…0,8) коэффициент неравномерности nq < 1,
что соответствует выпуклой эпюре межвалковых по-
гонных сил. Зависимости для np и nq на рис. 2, 3 ап-
проксимируются единым выражением
о выравнивании погонных сил pi по ее ширине. Это
имеет место при всех значениях силы P = 8…28 кН, но
более четко указанные зависимости проявляются
при большей силе воздействия на валки. Для рав-
номерного распределения погонной силы pi много-
валкового стана наиболее целесообразно обжатие,
при котором вертикальная сила P = 16 кН, когда ко-
эффициент nр для B/Lb = 0,5…0,8 и La/Lb = 0,4…0,5
имеет максимальные значения по сравнению с дру-
гими случаями нагружения клети. Из данных рис. 2
также следует, что каждому значению B/Lb и силе
Р соответствует свое рациональное значение La/Lb,
при котором имеет место близкое к равномерному
распределение погонной силы под полосой 4 и ко-
эффициент nр ≈ 1,0. Так, для силы 20…28 кН рацио-
нальные отношения La/Lb nр ≈ 1,0 имеют следующие
значения (табл. 1).
P, кН B/Lb Lа/Lb nq
8 0,5…0,8 0,5…0,6 1
16 0,5 0,5 1
16 0,6 0,6 1
16 0,7 0,8 1
16 0,8 0,4…0,8 > 1
20 0,5 0,4…0,8 > 1
20 0,6 0,4…0,5 > 1
20 0,7…0,8 0,4…0,8 > 1
28 0,5 0,5 1
28 0,6 0,70 1
28 0,7…0,8 0,4…0,8 > 1
Таблица 3
Величины деформирования
Таблица 2
Коэффициенты аппроксимаций экспериментальных зависимостей неравномерностей распределения
межвалковых и погонных сил (рис. 2-4)
Параметр
B/Lb
P = 8 кН P = 16 кН P = 20 кН P = 28 кН Номер
рисунка,
np, nqa b c a b c a b c a b c
0,5 0,06 1,78 −0,75 0,78 1,07 −0,78 0,35 1,09 0,68 −0,45 4,2 −2,84 np, рис. 2
0,6 – – – – – – 0,10 1,88 −0,66 – – – –//–
0,7 0,74 1,62 −2,00 −0,09 3,61 −2,59 0,52 −1,34 2,48 0,53 0,3 0,32 –//–
0,8 1,51 6,00 −3,57 0,22 1,35 −0,50 −0,85 3,53 −1,64 −0,73 3,7 −1,91 –//–
0,5 9,30 −24,60 17,15 4,35 −9,61 5,68 3,34 −5,24 2,27 1,47 −0,8 −0,23 nq, рис. 3
0,6 10,30 −29,0 21,50 5,32 −1,05 5,45 – – – −0,54 7,2 −7,27 –//–
0,7 6,90 −15,20 8,75 0,93 3,89 −4,77 2,15 −3,25 2,50 – – – –//–
0,8 6,90 −15,20 8,75 4,46 −7,14 4,66 −0,50 0,41 −5,45 −1,40 10,0 −8,90 –//–
B/Lb Lа/Lb B/Lb La/Lb
0,5 0,45...0,53 0,7 0,75...0,82
0,6 0,55...0,6 0,8 0,8...0,85
Таблица 1
Соотношение Lа/Lb для силы 20-28 кН
Контактные площадки на пластине 2 со стороны
опорных валков характеризуют распределение меж-
валковых сил qi. Отношение nq = q1/q0 показывает сте-
пень неравномерности распределeния межвалковых
сил (q0 – межвалковая сила по оси валков; q1 – межвал-
ковая сила на расстоянии 2 мм от кромок пластинок 2).
Как следует из рис. 3, коэффициент nq неравномерно-
сти межвалковой силы также является функцией гео-
метрических параметров La/Lb и B/La, а также силы де-
формирования P. При небольших значениях Р (8 кН)
и параметра La/Lb = 0,4…0,5 вследствие противоизги-
ба концевых участков рабочих валков за счет действия
полосы коэффициент неравномерности nq межвалко-
вых сил равен nq = 1,7…2,6 (при La < B), то есть межвал-
ковые силы максимальны на краевых участках активной
образующей La опорного валка (вогнутая форма эпюры
межвалковых сил). Такой же характер эпюр межвалко-
вых сил имеет место и при силах, бóльших 16 кН, что со-
ответствует результатам исследований [2, 3, 5]. Как
где а, b, с – коэффициенты, значения которых даны
в табл. 2.
Минимальная неравномерность распределения
межвалковых погонных сил обусловлена совмест-
ным влиянием исходных параметров и при раз-
личных величинах деформирования коэффициент
nq → 1,0 (табл. 3)
Из данных таблицы следует, что, можно воздей-
ствовать на параметры прогибов валков и, следова-
тельно, на степень неравномерности распределения
межвалковых погонных сил, износ опорных валков
и качество поперечного профиля полосы, варьируя
Lа
np(nq) = a + b + с , (3)
2
b
a
L
L
2
b
a
L
L
9МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 5 (216) ’2011
силу прокатки путем изменения коэффициента тре-
ния или величины обжатия.
Из рис. 4 следует, что степень неравномерности
распределения по длине контакта межвалковых по-
гонных сил (q1/q0) и погонных сил между рабочим
валком и полосой 4 (p1/p0) обусловлены профилиров-
кой опорных валков (Lа/Lb), шириной полосы 4 и сило-
выми параметрами деформации.
Исследования показывают, что при деформации
узкой полосы B/Lb = 0,5 для Lа/Lb = 0,4…0,8 распре-
деление погонных сил неравномерно. В результате де-
формации полосы при B/Lb = 0,5, B/Lb ≠ Lа/Lb (P = 20 кН)
погонная сила в контакте рабочего валка с полосой 4
минимальна на краевых участках (B ≈ La, кривые 1, 3),
поскольку возникают противоизгиб рабочих валков и
уменьшение обжатия на краевых участках полосы 4.
При этом межвалковые погонные силы qy на краевых
участках длины Lа оказываются несколько больше,
чем по оси опорного валка (кривые 1-3). Минималь-
ная неравномерность распределения погонных сил
py и qy имеет место при B ≈ La, что соответствует из-
вестным исследованиям. При B/Lb = 0,5 и Lа/Lb= 0,8
(B < La) наблюдается существенное увеличение по-
гонных давлений py и qy (кривая 4), что обусловлено
увеличением прогибов рабочего и опорного валков
и защемлением краевых участков на межвалковом
контакте и в контакте рабочего валка с полосой 4.
При значительной длине межвалкового контак-
та – B/Lb = 0,8 и P = 28 кН (см. рис. 4) – характер нерав-
номерности распределения погонных сил py и qy суще-
ственно изменяется. При деформации полос с B > La
погонные силы py на кромках контактов существенно
меньше погонных сил по оси валка (кривые 1-3), что
связано с большим прогибом валкового узла (p1/p0 < 1).
Наибольшая неравномерность распределения по-
гонной силы py имеет место при деформации наибо-
лее широкой полосы при небольшой длине межвал-
кового контакта (B/Lb = 0,8 и Lа/Lb = 0,4) и представ-
лена кривой 1. Неравномерность погонной силы py
минимальна в случае B/Lb ≈ Lа/Lb (кривая 4). Харак-
тер распределения межвалковых сил при Lа/Lb ≤ 0,6
(кривые 1-3, рис. 3) практически зеркален подоб-
ным зависимостям py/p0. При этом погонные межвал-
ковые силы qy на кромках в 1,3…1,67 раза больше,
чем по оси валков, что является результатом нали-
чия противоизгиба краевых участков рабочих валков
за счет действия на рабочие валки свободных крае-
вых участков полосы при B > Lа.
Выводы
На основании экспериментальных исследований
установлены закономерности распределения погон-
ных сил (по ширине полосы и длине межвалкового
контакта) в многовалковой клети в зависимости от
силы деформации, ширины полосы и относительной
длины межвалкового контакта. Установлены условия,
при которых имеет место минимальная неравномер-
ность распределения погонных сил. Полученные дан-
ные могут быть полезны при выборе профилировки
опорных валков стана (длины активной образующей
бочки).
ЛИТЕРАТУРА
1. Чекмарев А. П. О некоторых вопросах теории прокатки // Теория прокатки. – М.: Металлургиздат, 1962. – С. 31-56.
2. Полухин П. И., Железнов Ю. Д., Полухин В. П. Тонколистовая прокатка и служба валков. – М.: Металлургия, 1967. – 389 с.
3. Полухин В. П. Математическое моделирование и расчет на ЭВМ листовых прокатных станов. – М.: Металлургия,
1972. – 512 с.
4. Железнов Ю. Д. Прокатка ровных листов и полос. – М.: Металлургия, 1971. – 200 с.
5. Контактное взаимодействие металла и инструмента при прокатке / П. И. Полухин, В. А. Николаев, В. П. Полухин и др.
– М.: Металлургия, 1974. – 200 с.
6. Целиков А. И., Никитин Г. С., Рокотян С. Е. Теория продольной прокатки. – М.: Металлургия, 1980. – 320 с.
7. Николаев В. А. Упругие деформации листовых валков // Изв. вузов. Чер. металлургия. – 1988. – № 10. – С. 51-58.
8. Николаев В. А. Профилирование и износостойкость листовых валков. – Киев: Техніка, 1992. – 160 с.
9. Николаев В. А. Влияние профилировки валков на неравномерность распределения межвалковых нагрузок // Изв. ву-
зов. Чер. металлургия. – 1982. – № 4. – С. 68-70.
Ключові слова прокатка, погонна сила, модель розрахунку, полоса, обтиснення
Ніколаєв В. О., Жученко С. В.
Нерівномірність погонних сил по довжині валків та полосиАнотація
Встановлено залежність розподілу погонних сил у багатовалковій кліті в залежності від сили деформації, ширини
штаби та відносної довжини міжвалкового контакту. Встановлено умови, за яких спостерігається мінімальна не-
рівномірність розподілу погонних сил.
10 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 5 (216) ’2011
Nikolaev V., Zhuchenko S.
Nonuniform distribution of linear forces along mill rollers and stripSummary
The dependence of linear forces distribution in rolling mill depending on the strength of the deformation band width and
relative length rollers contact is established. The conditions of minimal nonuniform distribution of linear forces are identified.
Keywords rolling, linear force, calculation model, strip, cogging
Поступила 20.12.10
УДК 621.74:669.131.7
Е. В. Филиппенко, В. М. Карпенко, В. П. Самарай*
УО «Гомельский государственный технический университет им. П. О. Сухого», Гомель (Белоруссия)
*Киевский международный университет, Киев
Использование статистических методов анализа
при мониторинге брака отливок в литейных цехах
Приведены результаты исследования статистических методов контроля качества и их сравнительная теорети-
ко-методическая оценка. Для мониторинга дефектов и брака отливок в литейных цехах разработана методика
на основе использования статистических методов, которая апробирована в цехе высокопрочного чугуна. Данная
методика позволяет выявлять те причины дефектов и брака, устранение которых при прочих равных условиях
приводит к их максимальному снижению.
Ключевые слова: контроль качества, брак отливок, статистические методы, управление качеством, диаграм-
ма Парето
Введение
Н
а современном этапе в условиях обострившейся
международной конкуренции единственной воз-
можностью добиться успешного экономическо-
го развития является достижение высоких потре-
бительских качеств выпускаемой продукции. Именно
поэтому 2010 год был объявлен в Беларуси годом
качества [1]. Повышение качества отечественных
товаров и услуг имеет первостепенное значение для
обеспечения выхода продукции белорусских товаро-
производителей на зарубежные рынки, а также ин-
теграции страны в мировую экономическую систему.
Наращивание объемов экспорта возможно только
при увеличении выпуска конкурентоспособной про-
дукции и расширении ее номенклатуры. Основной
целью Государственной программы, обеспечиваю-
щей реализацию политики государства в области
качества, является создание условий, способству-
ющих развитию производства конкурентоспособных
отечественных товаров, дальнейшему насыщению
потребительского рынка качественными безопас-
ными энергоэффективными товарами, внедрению в
промышленное производство современных методов
и форм управления качеством, оздоровлению окру-
жающей среды, экономии материальных и энергети-
ческих ресурсов [2, 3].
Постановка задачи. Цель данной работы – ис-
следование статистических методов анализа брака
и аргументированный выбор эффективного стати-
стического метода мониторинга брака для цеха вы-
сокопрочного чугуна (ЦВПЧ) РУП «Гомельский завод
литья и нормалей» (ГЗЛиН).
Для реализации поставленной цели необходимо:
– исследовать статистические методы контро-
ля качества, провести их сравнительную теоретико-
методическую оценку и выявить наиболее эффек-
тивный для современной системы управления каче-
ством в литейных цехах ГЗЛиН;
– разработать методику мониторинга качества от-
ливок на основе использования статистических ме-
тодов и апробировать ее в цехе высокопрочного чу-
гуна ГЗЛиН.
Анализ современного состояния вопроса. В со-
временной специальной литературе рассматривается
большое количество способов контроля качества отли-
вок: рентгеноскопия, гаммаскопия, магнитная дефек-
тоскопия, ультразвуковой контроль, люминисцентный
анализ, статистический контроль и другие [4].
Всю совокупность известных методов можно разбить
на две группы: методы, позволяющие выявлять причи-
ны брака, – это методы технологического контроля, они
широко используются на литейных предприятиях, в том
|