Влияние термопластической обработки на структуру, текстуру и механические свойства нержавеющей мартенситностареющей стали

Проведено исследование структуры, текстуры, фазового состава, деформационной стабильности остаточного аустенита, упрочнения и связи этих параметров с технологической пластичностью стали 08Х15Н5Д2Т на различных этапах изготовления холоднокатаных труб. Показано, что при последовательных циклах холодно...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2016
Hauptverfasser:	Эфрос, Б.М., Конакова, И.П., Гребенкин, С.В., Эфрос, Н.Б., Тютенко, В.С.
Format:	Artikel
Sprache:	Russian
Veröffentlicht:	Донецький фізико-технічний інститут ім. О.О. Галкіна НАН України 2016
Schriftenreihe:	Физика и техника высоких давлений
Online Zugang:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/107491
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Влияние термопластической обработки на структуру, текстуру и механические свойства нержавеющей мартенситностареющей стали / Б.М. Эфрос, И.П. Конакова, С.В. Гребенкин, Н.Б. Эфрос, В.С. Тютенко // Физика и техника высоких давлений. — 2016. — Т. 26, № 1-2. — С. 78-85. — Бібліогр.: 8 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-107491
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1074912016-10-21T03:02:57Z Влияние термопластической обработки на структуру, текстуру и механические свойства нержавеющей мартенситностареющей стали Эфрос, Б.М. Конакова, И.П. Гребенкин, С.В. Эфрос, Н.Б. Тютенко, В.С. Проведено исследование структуры, текстуры, фазового состава, деформационной стабильности остаточного аустенита, упрочнения и связи этих параметров с технологической пластичностью стали 08Х15Н5Д2Т на различных этапах изготовления холоднокатаных труб. Показано, что при последовательных циклах холодной прокатки труб из этой стали формируются аксиальные преимущественные ориентировки [110] мартенсита и [111] аустенита, а также монотонно увеличивается количество остаточного аустенита, что обусловлено протеканием α → γ-превращения в ходе пластической деформации и стабилизацией ревертированной γ-фазы. Проведено дослідження структури, текстури, фазового складу, деформаційної стабільності залишкового аустеніту, зміцнення та зв’язку цих параметрiв з технологічною пластичністю сталі 08Х15Н5Д2Т на різних етапах виготовлення холодновальцьованих труб. Показано, що при послідовних циклах холодного вальцювання труб із цiєї сталі формуються аксіальнi переважнi орієнтування [110] мартенситу і [111] аустеніту, а також монотонно збільшується кількість залишкового аустеніту, що обумовлено протіканням α → γ-перетворення під час пластичної деформації та стабілізацією ревертованої γ-фази. The structure, the texture, the phase composition, the deformation stability of residual austenite, the hardening and the relation of these characteristics to the technological plasticity of the Fe–15.2 Cr–5.1 Ni–1.9 Cu–1.3 Ti maraging steel have been investigated at different stages of production of cold-rolled tubes. It has been shown that in the course of successive cycles of cold rolling of the tubes made of the steel, the dominating axial orientations are formed, namely, [110] in martensite and [111] in austenite. Besides, the amount of the residual austenite increases in a monotonic way, being determined by the α → γ transformation in the course of plastic deformation and the stabilization of the reversed γ-phase. 2016 Article Влияние термопластической обработки на структуру, текстуру и механические свойства нержавеющей мартенситностареющей стали / Б.М. Эфрос, И.П. Конакова, С.В. Гребенкин, Н.Б. Эфрос, В.С. Тютенко // Физика и техника высоких давлений. — 2016. — Т. 26, № 1-2. — С. 78-85. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. 0868-5924 PACS: 81.40.–z, 81.40.Ef http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/107491 ru Физика и техника высоких давлений Донецький фізико-технічний інститут ім. О.О. Галкіна НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
description	Проведено исследование структуры, текстуры, фазового состава, деформационной стабильности остаточного аустенита, упрочнения и связи этих параметров с технологической пластичностью стали 08Х15Н5Д2Т на различных этапах изготовления холоднокатаных труб. Показано, что при последовательных циклах холодной прокатки труб из этой стали формируются аксиальные преимущественные ориентировки [110] мартенсита и [111] аустенита, а также монотонно увеличивается количество остаточного аустенита, что обусловлено протеканием α → γ-превращения в ходе пластической деформации и стабилизацией ревертированной γ-фазы.
format	Article
author	Эфрос, Б.М. Конакова, И.П. Гребенкин, С.В. Эфрос, Н.Б. Тютенко, В.С.
spellingShingle	Эфрос, Б.М. Конакова, И.П. Гребенкин, С.В. Эфрос, Н.Б. Тютенко, В.С. Влияние термопластической обработки на структуру, текстуру и механические свойства нержавеющей мартенситностареющей стали Физика и техника высоких давлений
author_facet	Эфрос, Б.М. Конакова, И.П. Гребенкин, С.В. Эфрос, Н.Б. Тютенко, В.С.
author_sort	Эфрос, Б.М.
title	Влияние термопластической обработки на структуру, текстуру и механические свойства нержавеющей мартенситностареющей стали
title_short	Влияние термопластической обработки на структуру, текстуру и механические свойства нержавеющей мартенситностареющей стали
title_full	Влияние термопластической обработки на структуру, текстуру и механические свойства нержавеющей мартенситностареющей стали
title_fullStr	Влияние термопластической обработки на структуру, текстуру и механические свойства нержавеющей мартенситностареющей стали
title_full_unstemmed	Влияние термопластической обработки на структуру, текстуру и механические свойства нержавеющей мартенситностареющей стали
title_sort	влияние термопластической обработки на структуру, текстуру и механические свойства нержавеющей мартенситностареющей стали
publisher	Донецький фізико-технічний інститут ім. О.О. Галкіна НАН України
publishDate	2016
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/107491
citation_txt	Влияние термопластической обработки на структуру, текстуру и механические свойства нержавеющей мартенситностареющей стали / Б.М. Эфрос, И.П. Конакова, С.В. Гребенкин, Н.Б. Эфрос, В.С. Тютенко // Физика и техника высоких давлений. — 2016. — Т. 26, № 1-2. — С. 78-85. — Бібліогр.: 8 назв. — рос.
series	Физика и техника высоких давлений
work_keys_str_mv	AT éfrosbm vliânietermoplastičeskojobrabotkinastrukturuteksturuimehaničeskiesvojstvaneržaveûŝejmartensitnostareûŝejstali AT konakovaip vliânietermoplastičeskojobrabotkinastrukturuteksturuimehaničeskiesvojstvaneržaveûŝejmartensitnostareûŝejstali AT grebenkinsv vliânietermoplastičeskojobrabotkinastrukturuteksturuimehaničeskiesvojstvaneržaveûŝejmartensitnostareûŝejstali AT éfrosnb vliânietermoplastičeskojobrabotkinastrukturuteksturuimehaničeskiesvojstvaneržaveûŝejmartensitnostareûŝejstali AT tûtenkovs vliânietermoplastičeskojobrabotkinastrukturuteksturuimehaničeskiesvojstvaneržaveûŝejmartensitnostareûŝejstali
first_indexed	2025-07-07T20:01:04Z
last_indexed	2025-07-07T20:01:04Z
_version_	1837019656377860096
fulltext	Физика и техника высоких давлений 2016, том 26, № 1–2 © Б.М. Эфрос, И.П. Конакова, С.В. Гребенкин, Н.Б. Эфрос, В.С. Тютенко, 2016 PACS: 81.40.–z, 81.40.Ef Б.М. Эфрос1, И.П. Конакова2, С.В. Гребенкин2, Н.Б. Эфрос1, В.С. Тютенко1 ВЛИЯНИЕ ТЕРМОПЛАСТИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ НА СТРУКТУРУ, ТЕКСТУРУ И МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА НЕРЖАВЕЮЩЕЙ МАРТЕНСИТНОСТАРЕЮЩЕЙ СТАЛИ 1Донецкий физико-технический институт им. А.А. Галкина НАН Украины 2Уральский федеральный университет – УПИ Статья поступила в редакцию 5 ноября 2015 года Проведено исследование структуры, текстуры, фазового состава, деформацион- ной стабильности остаточного аустенита, упрочнения и связи этих параметров с технологической пластичностью стали 08Х15Н5Д2Т на различных этапах изготов- ления холоднокатаных труб. Показано, что при последовательных циклах холодной прокатки труб из этой стали формируются аксиальные преимущественные ориен- тировки 110 мартенсита и 111 аустенита, а также монотонно увеличивается количество остаточного аустенита, что обусловлено протеканием   -превра- щения в ходе пластической деформации и стабилизацией ревертированной -фазы. Ключевые слова: нержавеющая мартенситностареющая сталь, фазовый состав, структура, текстура, упрочнение, технологическая пластичность Проведено дослідження структури, текстури, фазового складу, деформаційної стабільності залишкового аустеніту, зміцнення та зв’язку цих параметрiв з техно- логічною пластичністю сталі 08Х15Н5Д2Т на різних етапах виготовлення холодно- вальцьованих труб. Показано, що при послідовних циклах холодного вальцювання труб із цiєї сталі формуються аксіальнi переважнi орієнтування 110 мартенситу і 111 аустеніту, а також монотонно збільшується кількість залишкового аусте- ніту, що обумовлено протіканням   -перетворення під час пластичної деформа- ції та стабілізацією ревертованої -фази. Ключовi слова: нержавіюча мартенситностаріюча сталь, фазовий склад, структура, текстура, зміцнення, технологічна пластичність Введение В последние годы все большее применение для изготовления ответствен- ных изделий находят мартенситностареющие стали, к классу которых отно- сится нержавеющая сталь Х15Н5Д2Т, обладающая оптимальным сочетанием высоких механических свойств и хорошей свариваемостью. Это делает ее весьма перспективной для многих отраслей промышленности, в частности Физика и техника высоких давлений 2016, том 26, № 1–2 79 она используется для производства холоднодеформируемых труб. Техноло- гическая схема изготовления труб включает в себя ряд последовательных операций холодной прокатки на валковых (ХПТ) и (или) роликовых (ХПТР) станах и термической обработки, которая проводится с целью получения оп- тимального сочетания структуры и фазового состава, обеспечивающего по- вышенную деформируемость данной стали [1]. Кроме того, существенное влияние на анизотропию пластичности и сопротивления деформации оказы- вает кристаллографическая текстура [2–4]. В связи с этим представляет интерес исследование закономерностей фор- мирования фазового состава, структуры, текстуры и механических свойств нержавеющей стали Х15Н5Д2Т на различных этапах производства из нее хо- лоднокатаных труб. Материал и методика эксперимента Исследуемая сталь Х15Н5Д2Т по химическому составу (mass%: 15.2 Cr, 5.1 Ni, 1.9 Cu, 1.3 Ti, 0.005 S, 0.005 P, остальное – Fe) относится к мартенсит- ным слабостареющим сталям. Однако по содержанию углерода C  0.08 mass%, положению критических точек Ms–Мf и наличию после за- калки ~ 10% остаточного аустенита ее можно рассматривать как сталь пере- ходного класса. Текстуру изучали с помощью обратных полюсных фигур, снимаемых с по- перечного сечения труб. Параметры рассеяния отдельных текстурных компо- нент определяли по методике [5]. Съемку дифрактограмм производили в K-излучениях молибдена и кобальта на рентгеновском аппарате ДРОН-3М. Функцию распределения интенсивности рентгеновского отражения {110} и {111} аппроксимировали следующей зависимостью: P() = Дexp(–2), где 0   (0 – значение угла, которое соответствует максимуму на кри- вой распределения); Д – максимальное значение функции распределения P();  – дисперсия распределения. Значения параметров Д и  характери- зуют рассеяние кристаллографической текстуры. Фазовый состав определяли магнитометрическим и рентгеноструктурным методами. Структурные изменения исследовали металлографическим и элек- тронно-микроскопическим методами на микроскопах «NU-2», «Reichert» и JЕМ-100С соответственно. Для оценки упрочнения стали проводили измере- ния микротвердости на приборе ПМТ-3 с нагрузкой 1.98 N. Результаты эксперимента и обсуждение Технологические особенности производства холоднокатаных труб мел- кого сортамента и режимов промежуточных термических обработок опреде- ляются классом стали. Поэтому преимущества и недостатки мартенситноста- реющих и сталей переходного класса могут проявляться в той или иной мере Физика и техника высоких давлений 2016, том 26, № 1–2 80 и в стали Х15Н5Д2Т и, следовательно, определять технологическую схему производства холоднокатаных труб. Для снижения прочностных характери- стик и увеличения технологической пластичности данной стали в схему про- изводства труб введена термическая обработка в интервале температур   -превращения, приводящая к увеличению количества остаточного аустенита в структуре стали. Критические точки /-превращения в исходном состоянии стали Х15Н5Д2Т составляют следующие значения: Ас1  550C; Ас3  680C; Мs  130C; Мf  30C (рис. 1). Количественные соотношения между - и - фазами, определяющие в значительной мере технологическую пластичность, существенно зависят от температурно-временных параметров отпуска в двух- фазной ( + )-области (рис. 2). Результаты исследования фазового состава, параметров текстуры - и -фаз, а также изменения микротвердости на раз- личных этапах технологического цикла производства труб из стали Х15Н5Д2Т приведены на рис. 1–3 и в таблице. Рис. 1. Дилатограммы образцов стали Х15Н5Д2Т после различных предварительных обработок в процессе производства труб: 1 – горячекатаное состояние, 2 – закалка (950C, 1 h), 3 – ХПТ-1, 4 – ХПТ-2; зачерненные символы – нагрев, незачерненные – охлаждение Рис. 2. Влияние предварительной обработки и температуры изотермической вы- держки ( = 3.5 h) на фазовый состав стали Х15Н5Д2Т в процессе производства труб: а – замеры фазового состава произведены при температуре 250C; б – замеры фазо- вого состава произведены после охлаждения до комнатной температуры: 1, 4 – горя- чекатаное состояние; 2, 5 – закалка (950C, 1 h); 3, 6 – ХПТ-1 T, C T, C l/l, 10–3 , % ret, % T, 0C а б Физика и техника высоких давлений 2016, том 26, № 1–2 81 Таблица Изменение фазового состава, степени упрочнения и параметров текстуры на различных этапах технологического цикла производства труб из стали Х15Н5Д2Т Обработка ret, % H, MPa Параметры рассеяния текстуры 110 111 Д, puls/s , deg Д, puls/s , deg Горячая прокатка (81   7.5 mm) 15 3410 850 – 120 – Отжиг при 650C, 2 h 21 3120 750 – 135 – ХПТ-1 (63  5.1 mm) 6 3840 4120 12.0 176 14.5 Отжиг при 650C, 3.5 h 20 3580 1883 16.5 270 15.5 ХТП-2 (48  3.8 mm) 25 3860 6500 8.8 1400 10.0 Отжиг при 650C, 3.5 h 35 3495 5670 8.8 1750 9.0 ХТП-3 (35  2.7 mm) 46 3440 10000 6.8 5800 6.8 Закалка при 950C, 5 min 39 3015 4285 11.5 1850 10.6 Стан ХПТР (с размеров 20  1.9 на 18  1.4 mm) + + закалка при 950C, 5 min 27 – 1170 22.0 270 17.5 Волочение (с размеров 18  1.4 на 16  1.2 mm) 7 – 1260 21.5 65 25.0 Исходным материалом для холодной прокатки служили горячекатаные трубы размером 81  7.5 mm, которые предварительно подвергались отжигу при температуре 650C в течение 2 h. Характерной особенностью сформиро- ванной структуры является зубчатое строение границ мартенситных пластин. Как вдоль направления прокатки, так и в поперечном направлении в струк- туре зерна равноосные, а по их границам не отмечается выделений, при этом границы тонкие и четкие. Сталь Х15Н5Д2Т в горячекатаном состоянии характеризуется практически бестекстурным состоянием (рис. 3,а). Отжиг горячедеформированных труб при температуре 650C в течение 2 h не приводит к заметному изменению микроструктуры и размера аустенитных зерен. Содержание остаточного аустенита ret повышается при этом примерно до 20% и электронно-микроско- пически выявляется в виде прослоек между мартенситными рейками. Первая холодная прокатка на стане ХПТ (ХПТ-1) приводит к существен- ному упрочнению труб из стали Х15Н5Д2Т, почти полному превращению остаточного аустенита в мартенсит деформации и развитию преимуществен- ных ориентировок 110 мартенсита (рис. 3,б) и 111 аустенита (таблица). Электронно-микроскопические исследования показывают также наличие чет- кой ориентации пластин -мартенсита вдоль направления прокатки. Физика и техника высоких давлений 2016, том 26, № 1–2 82 Рис. 3. Обратные полюсные фигуры для -фазы в структуре труб из стали Х15Н5Д2Т после различных обработок: а – горячекатаное состояние; б – ХПТ-1; в – ХПТ-1 + + отпуск (650C, 3.5 h); г – ХПТ-2; д – ХПТ-3; е – ХПТ-3 + закалка (950C, 20 min) В результате отжига холоднокатаных труб (после ХПТ-1) при температуре 650C в течение 3.5 h происходит заметное детекстурирование стали (рис. 3,в), о чем свидетельствуют существенное уменьшение интенсивности основной текстурной компоненты 110 мартенсита и увеличение ее рассея- ния относительно оси преимущественного ориентирования (таблица). Это, по-видимому, вызвано процессами рекристаллизации. Между тем полного разупрочнения труб из исследованной стали не наблюдается. Последнее ука- зывает на то, что при данных температуре и продолжительности отжига ре- кристаллизация протекает лишь частично. Отметим, что обычный металло- графический анализ не позволил однозначно ответить на вопрос о степени развития рекристаллизации: существенных изменений в структуре не наблю- далось, лишь несколько уменьшилась полосчатость вдоль направления про- катки. Более определенная картина возникла в результате электронно-микроско- пических исследований: в различных микрообъемах образца встречались участки как рекристаллизованной, так и холоднодеформированной струк- туры. Отжиг холоднокатаных труб при температуре 650C приводит к увели- чению остаточного аустенита в стали Х15Н5Д2Т, который оказывается де- формационно-стабильным и не претерпевает превращения при последующей холодной прокатке. Более того, после ХПТ-2 количество ret даже несколько Физика и техника высоких давлений 2016, том 26, № 1–2 83 увеличивается (таблица). При этом вновь повышается интенсивность тек- стуры 110 мартенсита (рис. 3,г), а также усиливается преимущественная ориентировка 111 аустенита. Эти ориентировки типичны для текстуры рас- тяжения ОЦК- и ГЦК-металлов соответственно. Следует обратить внимание, что наряду с ориентировкой 110 в мартенсите холоднодеформированных труб возникает еще и компонента 114 (рис. 3,г). После ХПТ-2 трубы из стали Х15Н5Д2Т вновь подвергали отжигу при тем- пературе 650C (выдержка 3.5 h), в результате которого наблюдалось разупрочнение материала и увеличение содержания -фазы за счет стабили- зации ревертированного аустенита. Каких-либо существенных изменений в текстуре мартенсита не происходило. Рассеяние основной компоненты тек- стуры -фазы 110 сохраняется на прежнем уровне (8.8 deg), а некоторое уменьшение интенсивности текстуры связано с уменьшением объемной фракции -фазы (рис. 3,д). При этом наблюдается не только заметное повы- шение интенсивности линии (111) -фазы за счет наследования текстуры 110 мартенсита ориентационно связанной с ней текстурой 111 ревертиро- ванного аустенита, но и уменьшение рассеяния ориентировки 111. Это, по- видимому, связано с тем, что в деформированном состоянии совершенство ориентировки 110 несколько выше, чем 111 (таблица). В результате стабилизации ревертированного аустенита преимуществен- ная ориентировка 111 при строгом выполнении ориентационного соотно- шения {110}  {111} в процессе -перехода должна обладать меньшим рассеянием по сравнению с деформационной компонентой 111, однако в итоге рассеяние ориентировки 111 несколько уменьшается. Второй причи- ной этого, по-видимому, является протекание полигонизационных процессов, обнаруживаемое в отдельных микрообъемах стали при электронно-микроско- пических исследованиях, что сопровождается уменьшением разориентации субзерен и повышением совершенства текстуры. Рекристаллизационные же процессы при отжиге стали Х15Н5Д2Т после ХПТ-2 сильно заторможены, что и обусловливает почти полное сохранение текстуры деформационного происхождения. Очень сильная текстура формируется в результате третьей холодной про- катки (ХПТ-3). Так, например, полюсная плотность компоненты 110 -фазы достигает 8–9 единиц (рис. 3,д) (Д  10000 puls/s), а рассеяние ориентировок 110 и 111 не превышает ~ 7 deg. Важно отметить, что при этом, как и в случае ХПТ-2, наблюдается заметный прирост количества остаточного аусте- нита (до ret = 46%), что свидетельствует о протекании в процессе деформации обратного -превращения. Хотя температура   -перехода при нагреве стали Х15Н5Д2Т достаточно высока (Аs  550–600C [6]) по сравнению с ис- пользованными температурами нагрева стали под прокатку 200–250C, де- формационное   -превращение оказывается возможным, по-видимому, в результате дополнительного разогрева труб при ХПТ-3. Кроме того, пласти- Физика и техника высоких давлений 2016, том 26, № 1–2 84 ческая деформация может значительно снижать точку As [7]. При этом аусте- нит, образовавшийся в результате   -превращения в процессе пластиче- ской деформации, оказывается весьма стабильным и не превращается в мар- тенсит при последующем охлаждении труб до комнатной температуры. Дальнейший нагрев холоднокатаных труб под закалку (950C, 5 min) обес- печивает протекание рекристаллизации. При этом происходят существенное измельчение зерна, разупрочнение материала и значительное ослабление кри- сталлографической текстуры (рис. 3,е). При изготовлении труб мелкого сортамента используются прокатка на стане ХПТР и волочение. В результате деформации труб на стане ХПТР во- локнистая текстура, сформированная на предыдущих стадиях холодной про- катки, практически разрушается: резко уменьшается интенсивность ориенти- ровки 110 и увеличивается ее рассеяние (таблица). Известно [8], что тип текстуры, возникающей в трубах, зависит от отношения величины уменьше- ния толщины стенки к величине уменьшения диаметра трубы. В частности, если толщина стенки и диаметр трубы уменьшаются в одинаковой степени, то в трубах, как и в проволоке, возникает волокнистая текстура, что и было обнаружено при исследовании труб, прокатанных на станах ХПТ. В случае существенного увеличения указанного отношения возможен переход тек- стуры от волокнистой к ограниченной (текстуре прокатки), что и приводит к наблюдаемому в данном случае разрушению исходной аксиальной текстуры как -, так и -фаз при прокатке на стане ХПТ с размеров 20  1.9 на 18  1.4 mm. При последующем волочении труб из стали Х15Н5Д2Т с размеров 18  1.4 на 16  1.2 mm, сопровождающемся примерно одинаковым уменьше- нием толщины стенки и диаметра, сколько-нибудь существенного развития аксиальной текстуры не происходит, что, по-видимому, обусловлено недоста- точно высокой степенью деформации для формирования устойчивых преиму- щественных ориентировок. Выводы Обнаружено, что при последовательных циклах холодной прокатки труб из стали Х15Н5Д2Т происходит формирование аксиальных преимуществен- ных ориентировок 110 -мартенсита и 111 -аустенита. Кроме того, в ре- зультате протекания   -превращения в ходе пластической деформации и стабилизации ревертированной -фазы монотонно увеличивается количество остаточного аустенита. Промежуточные отжиги при температуре 650C в те- чение 3.5 h сопровождаются лишь самыми начальными стадиями рекристал- лизации, не вызывая полного разупрочнения металла. 1. Н.В. Звигинцев, И.П. Конакова, Изв.вузов. Черная металлургия № 10, 154 (1987). 2. В.И. Юшков, Р.А. Адамеску, Т.М. Гапека, ФММ 52, 1289 (1981). Физика и техника высоких давлений 2016, том 26, № 1–2 85 3. П.М. Юшкевич, О.С. Вильямс, О.В. Олейник, Сталь № 11, 867 (1979). 4. Н.В. Звигинцев, В.И. Юшков, Б.М. Эфрос, ФММ 61, 1178 (1986). 5. Р.А. Адамеску, Ю.Н. Марков, В.И. Юшков, Физические методы исследования твердого тела, Изд-во УПИ, Свердловск (1975). 6. Я.М. Потак, Высокопрочные стали, Металлургия, Москва (1972). 7. L. Kaufmann, M. Cohen, J. Metals 8, 1393 (1956). 8. Г. Вассерман, И. Гревен, Текстуры металлических материалов, Металлургия, Москва (1969). B.M. Efros, I.P. Konakova, S.V. Grebenkin, N.B. Efros, V.S. Tyutenko EFFECT OF THERMOPLASTIC TREATMENT ON THE STRUCTURE, THE TEXTURE AND THE MECHANICAL PROPERTIES OF STAINLESS MARAGING STEEL The structure, the texture, the phase composition, the deformation stability of residual aus- tenite, the hardening and the relation of these characteristics to the technological plasticity of the Fe–15.2 Cr–5.1 Ni–1.9 Cu–1.3 Ti maraging steel have been investigated at different stages of production of cold-rolled tubes. It has been shown that in the course of successive cycles of cold rolling of the tubes made of the steel, the dominating axial orientations are formed, namely, 110 in martensite and 111 in austenite. Besides, the amount of the residual austenite increases in a monotonic way, being determined by the    transfor- mation in the course of plastic deformation and the stabilization of the reversed -phase. Keywords: stainless maraging steel, phase composition, structure, texture, hardening, manufacturing plasticity Fig. 1. Dilatograms of the the Fe–15.2 Cr–5.1 Ni–1.9 Cu–1.3 Ti steel samples after the varied pre-processing in the course of tube production: 1 – hot-rolled state, 2 – quenching (950C, 1 h), 3 – ХПТ-1, 4 – ХПТ-2; black symbols – heating, white symbols – cooling Fig. 2. Effect of the pre-processing and the temperature of the isothermal holding ( = 3.5 h) on the phase composition of the Fe–15.2 Cr–5.1 Ni–1.9 Cu–1.3 Ti steel in the course of tube production: а – the phase composition was measured at the temperature of 250C; б – the phase composition was measured after the cooling down to the room temperature: 1, 4 – hiot-rolled state; 2, 5 – quenching (950C, 1 h); 3, 6 – ХПТ-1 Fig. 3. Reverse pole figures of the - phase in the structure of the tubes of the Fe–15.2 Cr– 5.1 Ni–1.9 Cu–1.3 Ti steel after the processing: а – hot-rolled state; б – ХПТ-1; в – ХПТ-1 + tempering (650C, 3.5 h); г – ХПТ-2; д – ХПТ-3; е – ХПТ-3 + quenching (950C, 20 min)

Влияние термопластической обработки на структуру, текстуру и механические свойства нержавеющей мартенситностареющей стали

Institution

Ähnliche Einträge