Изготовление коаксиальных медно-алюминиевых трубчатых деталей с помощью сварки взрывом и протяжки

Замена меди при производстве токоведущих шин на алюминиевые, плакированные тонким слоем меди, позволяет снизить металлоемкость изделий при сохранении высокой электропроводности. Предложена технология изготовления коаксиальных медно-алюминиевых токоведущих прутков с помощью сварки взрывом и протяжки....

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2015
Автори:	Брызгалин, А.Г., Добрушин, Л.Д., Шленский, П.С., Лавренко, И.Г., Ромашко, И.М.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2015
Назва видання:	Автоматическая сварка
Теми:	Производственный раздел
Онлайн доступ:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/113001
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Изготовление коаксиальных медно-алюминиевых трубчатых деталей с помощью сварки взрывом и протяжки / А.Г. Брызгалин, Л.Д. Добрушин, П.С. Шленский, И.Г. Лавренко, И.М. Ромашко // Автоматическая сварка. — 2015. — № 3-4 (741). — С. 72-76. — Бібліогр.: 5 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-113001
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1130012017-01-31T03:03:01Z Изготовление коаксиальных медно-алюминиевых трубчатых деталей с помощью сварки взрывом и протяжки Брызгалин, А.Г. Добрушин, Л.Д. Шленский, П.С. Лавренко, И.Г. Ромашко, И.М. Производственный раздел Замена меди при производстве токоведущих шин на алюминиевые, плакированные тонким слоем меди, позволяет снизить металлоемкость изделий при сохранении высокой электропроводности. Предложена технология изготовления коаксиальных медно-алюминиевых токоведущих прутков с помощью сварки взрывом и протяжки. Экспериментально подобраны режимы термообработки прутков после протяжки, обеспечивающие требуемые механические свойства при минимальном количестве образующихся при этом интерметаллидов. Описана методика расчета размеров исходных заготовок, позволяющих получить требуемые геометрические параметры изделия. Показана возможность применения обжатия взрывом заготовок вместо сварки взрывом. Replacement of copper during production of current-conducting busbars by aluminium clad with a thin layer of copper allows reducing metal intensity of products preserving the high electric conductivity. The technology of manufacture of coaxial copper-aluminium current-conducting rods using explosion welding and drawing was offered. The modes of heat treatment of rods after drawing were experimentally selected providing the required mechanical properties at a minimum number of forming intermetallics. The methods of calculation of sizes of initial billets providing obtaining the required geometric parameters of a product were described. The possibility of application of explosion reduction of billets instead of explosion welding is shown. 2015 Article Изготовление коаксиальных медно-алюминиевых трубчатых деталей с помощью сварки взрывом и протяжки / А.Г. Брызгалин, Л.Д. Добрушин, П.С. Шленский, И.Г. Лавренко, И.М. Ромашко // Автоматическая сварка. — 2015. — № 3-4 (741). — С. 72-76. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. 0005-111X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/113001 621.791.76:621.7.044.2 ru Автоматическая сварка Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Производственный раздел Производственный раздел
spellingShingle	Производственный раздел Производственный раздел Брызгалин, А.Г. Добрушин, Л.Д. Шленский, П.С. Лавренко, И.Г. Ромашко, И.М. Изготовление коаксиальных медно-алюминиевых трубчатых деталей с помощью сварки взрывом и протяжки Автоматическая сварка
description	Замена меди при производстве токоведущих шин на алюминиевые, плакированные тонким слоем меди, позволяет снизить металлоемкость изделий при сохранении высокой электропроводности. Предложена технология изготовления коаксиальных медно-алюминиевых токоведущих прутков с помощью сварки взрывом и протяжки. Экспериментально подобраны режимы термообработки прутков после протяжки, обеспечивающие требуемые механические свойства при минимальном количестве образующихся при этом интерметаллидов. Описана методика расчета размеров исходных заготовок, позволяющих получить требуемые геометрические параметры изделия. Показана возможность применения обжатия взрывом заготовок вместо сварки взрывом.
format	Article
author	Брызгалин, А.Г. Добрушин, Л.Д. Шленский, П.С. Лавренко, И.Г. Ромашко, И.М.
author_facet	Брызгалин, А.Г. Добрушин, Л.Д. Шленский, П.С. Лавренко, И.Г. Ромашко, И.М.
author_sort	Брызгалин, А.Г.
title	Изготовление коаксиальных медно-алюминиевых трубчатых деталей с помощью сварки взрывом и протяжки
title_short	Изготовление коаксиальных медно-алюминиевых трубчатых деталей с помощью сварки взрывом и протяжки
title_full	Изготовление коаксиальных медно-алюминиевых трубчатых деталей с помощью сварки взрывом и протяжки
title_fullStr	Изготовление коаксиальных медно-алюминиевых трубчатых деталей с помощью сварки взрывом и протяжки
title_full_unstemmed	Изготовление коаксиальных медно-алюминиевых трубчатых деталей с помощью сварки взрывом и протяжки
title_sort	изготовление коаксиальных медно-алюминиевых трубчатых деталей с помощью сварки взрывом и протяжки
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
publishDate	2015
topic_facet	Производственный раздел
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/113001
citation_txt	Изготовление коаксиальных медно-алюминиевых трубчатых деталей с помощью сварки взрывом и протяжки / А.Г. Брызгалин, Л.Д. Добрушин, П.С. Шленский, И.Г. Лавренко, И.М. Ромашко // Автоматическая сварка. — 2015. — № 3-4 (741). — С. 72-76. — Бібліогр.: 5 назв. — рос.
series	Автоматическая сварка
work_keys_str_mv	AT bryzgalinag izgotovleniekoaksialʹnyhmednoalûminievyhtrubčatyhdetalejspomoŝʹûsvarkivzryvomiprotâžki AT dobrušinld izgotovleniekoaksialʹnyhmednoalûminievyhtrubčatyhdetalejspomoŝʹûsvarkivzryvomiprotâžki AT šlenskijps izgotovleniekoaksialʹnyhmednoalûminievyhtrubčatyhdetalejspomoŝʹûsvarkivzryvomiprotâžki AT lavrenkoig izgotovleniekoaksialʹnyhmednoalûminievyhtrubčatyhdetalejspomoŝʹûsvarkivzryvomiprotâžki AT romaškoim izgotovleniekoaksialʹnyhmednoalûminievyhtrubčatyhdetalejspomoŝʹûsvarkivzryvomiprotâžki
first_indexed	2025-07-08T05:01:52Z
last_indexed	2025-07-08T05:01:52Z
_version_	1837053682664865792
fulltext	72 3-4/2015 УДК 621.791.76:621.7.044.2 ИЗГОТОВЛЕНИЕ КОАКСИАЛьНых МЕДНО-АЛЮМИНИЕВых ПРУТКОВ С ПОМОЩьЮ СВАРКИ ВЗРыВОМ И ПРОТЯЖКИ А.Г. БРЫЗГАЛИН1, Л.Д. ДОБРУШИН1, П.С. ШЛЕНСКИЙ1, И.Г. ЛАВРЕНКО2, И.М. РОМАШКО2 1 ИЭС им. Е.О.Патона НАН Украины. 03680, г. Киев-150, ул. Боженко 11. Е-mail: office@paton.kiev.ua 2 ГП «Антонов». 03082, г. Киев, ул. Туполева, 1. E-mail: info@antonov.com Замена меди при производстве токоведущих шин на алюминиевые, плакированные тонким слоем меди, позволяет снизить металлоемкость изделий при сохранении высокой электропроводности. Предложена технология изготовления коаксиальных медно-алюминиевых токоведущих прутков с помощью сварки взрывом и протяжки. Экспериментально подобраны режимы термообработки прутков после протяжки, обеспечивающие требуемые механические свойства при минимальном количестве образующихся при этом интерметаллидов. Описана методика расчета размеров исходных заготовок, позволяющих получить требуемые геометрические параметры изделия. Показана возможность применения обжатия взрывом заготовок вместо сварки взрывом. Библиогр. 5, табл. 2, рис. 7. К л ю ч е в ы е с л о в а : медно-алюминиевые прутки, электропроводность, сварка взрывом, протяжка, биметалл Токоведущие шины электроаппаратуры ответ- ственного назначения выполняются из меди, име- ющей высокую электропроводность и, в то же время, высокую плотность [1]. Замена сплошных медных шин на алюминиевые, плакированные тонким слоем меди, обеспечивает значительное снижение массы изделий при сохранении их элек- тропроводности. Однако существующие техно- логии, которые позволяли бы получать биметал- лические заготовки, допускающие последующие прокатку и изгиб под большими углами без на- рушений механической сплошности и надежного электрического контакта, предполагают использо- вание весьма дорогостоящего импортного обору- дования. Для получения биметалла медь-алюми- ний в Украине и за рубежом широко применяется сварка взрывом. Этот материал находит применение в энергоемких отраслях промышленности в качестве токоподводящих и переходных элементов благодаря близкому к нулю переходному сопротивлению сое- динения. Несмотря на то, что оба материала отли- чаются высокими пластическими свойствами, что необходимо для получения качественного сварного соединения, обеспечение равнопрочности и безде- фектности при сварке взрывом проблематично по ряду причин, связанных с существенным различи- ем физико-механических свойств металлов, а также крайне неблагоприятным с позиций свариваемости типом металлургического взаимодействия с обра- зованием ряда интерметаллидов типа Al2Cu, AlCu, AlCu2, Al2Cu3 [2]. В ИЭС им. Е.О. Патона разработана техноло- гия изготовления биметаллических медно-алю- миниевых прутков с помощью соединения взры- вом медной оболочки с алюминиевым прутком и последующей протяжки. По техническому зада- нию (ТЗ) необходимо было изготовить биметал- лические прутки диаметром 8 и 9 мм с толщиной медного покрытия не менее 0,3 мм и требуемым уровнем механических свойств: временным со- противлением разрыву прутка не менее 90 МПа и относительным удлинением не менее 25 %. Биметаллическую заготовку изготавливали путем приварки медной трубки с наружным диа- метром 28 мм и толщиной стенки 1 мм к алюми- ниевому прутку диаметром 24 мм. Приведенные геометрические параметры выбирали исходя из допущения о сохранности массы и объема приме- няемых материалов при протяжке, условий обе- спечения требуемых конечных размеров прутка и оптимальных режимов сварки взрывом. Алю- миниевый пруток 2 (рис. 1) протачивали для при- дания ему формы, обеспечивающей установку сварочного зазора и формовку хвостовика для по- следующей протяжки. Сборку под сварку взрывом © А.Г. Брызгалин, Л.Д. Добрушин, П.С. Шленский, И.Г. Лавренко, И.М. Ромашко, 2015 Рис. 1. Основные составляющие элементы для сварки взры- вом биметаллического прутка: 1 — медная трубка; 2 — алю- миниевый пруток; 3 — полиэтиленовая труба, служащая кон- тейнером для взрывчатого вещества 733-4/2015 осуществляли путем размещения алюминиевого прутка внутри медной трубки 1 со сварочным за- зором 1 мм. Медную трубку в свою очередь ко- аксиально вставляли в полиэтиленовую трубу с внутренним диаметром 47 мм, которая служила контейнером для взрывчатого вещества 3 (рис. 1). Толщина заряда, представляющего собой смесь аммонита 6ЖВ с аммиачной селитрой, составля- ла 9,5 мм. Выбранный режим сварки обеспечивал получение качественных заготовок для последую- щей протяжки (рис. 2). Граница соединения не имела характерного для сварки взрывом волнообразования, что свиде- тельствует о выполнении сварки на нижней гра- нице допустимых режимов, т. е. с минимальным энерговложением [3]. Это позволило свести к ми- нимуму (порядка 10 % по длине соединения) ко- личество образующихся при сварке интерметал- лидов (рис. 3, а). Протяжка биметаллических прутков осущест- влялась на оборудовании НИЦ «Материалообра- ботка взрывом» ИЭС им. Е.О. Патона. Установ- лено, что оптимальное уменьшение диаметра биметаллической заготовки за один проход со- ставляет 0,5 мм. При этом не требуется проведе- ние термообработки заготовок на всех этапах опе- рации протяжки. Исследование механических свойств биметал- лических прутков после протяжки показало, что они не удовлетворяют требованиям, предъявляе- мым заказчиком. В связи с этим прутки подверга- лись термообработке по режимам, приведенным в табл. 1. На рис. 3 приведены фотографии микро- структуры соединения в исходном после сварки и протяжки состоянии и после термообработки по некоторым из указанных режимов. В исходном со- стоянии практически нет интерметаллидов, после термообработки по режиму № 2 (табл. 1, строка 2) появились интерметаллиды, термообработка по режиму № 5 (табл. 1, строка 5) привела к увеличе- нию их числа и размеров. Механические свойства биметаллических прутков диаметром 9 мм, полученных сваркой взрывом и протяжкой, а также биметалличе- ских прутков, полученных на установке фирмы «Copperweld» (США), диаметром 8 мм и требова- ния ТЗ, приведены в табл. 1. Требованиям ТЗ удовлетворяют биметалличе- ские прутки, подвергнутые термообработке при температуре 300 °С в течение 40 мин. Такие изде- лия проявили достаточно высокую способность к деформированию как при стандартных испытани- ях на загиб (рис. 4) [5], так и при формообразова- нии контактных площадок токоведущих шин. При испытаниях на загиб нетермообработан- ные прутки выдерживали три загиба на 180° и имели излом с отслоением медного слоя от алю- миниевой основы, термообработанные прутки по режиму № 4 выдерживали 24 загиба, излом не имел расслоений. Измерение удельного электрического сопро- тивления R отожженного биметаллического прут- ка (режим № 4) постоянному току в пересчете на температуру 20°С составило 0,027·10–6 Ом·м, что удовлетворяет требованиям ТЗ. Получение качественной сварки взрывом за- готовок требует тщательного соблюдения пара- метров сварки, что предопределяет высокую тру- доемкость подготовительных операций. В связи с этим особый интерес представляет возможность Т а б л и ц а 1 . Механические свойства биметаллических прутков, полученных сваркой взрывом и протяжкой Номер режима Состояние образца σт, МПа σв, МПа δ, % 1 Исходное 121 150 12 2 ТО 180 °С, 30 мин 143 150 13 3 ТО 250 °С, 60 мин 171 187 18 4 ТО 300 °С, 40 мин 127 149 28 5 ТО 350 °С, 60 мин 44 113 57 6 Биметаллический пруток фирмы «Copperweld» 186 - 11 Примечание. Требования ТЗ: σт ≥ 90 МПа и δ ≥ 25 %. Рис. 2. Заготовка для протяжки биметаллического прутка, по- лученная сваркой взрывом Рис. 3. Микроструктура (×200) соединения медь–алюминий. а — в исходном после сварки и протяжки состоянии; б — после термообработки 180 °С, выдержка 30 мин; в — после термообработки 350 °С, выдержка 60 мин 74 3-4/2015 получения коаксиальных прутков по схеме «обжа- тие взрывом+протяжка». Соединение биметаллической заготовки обжа- тием без обязательного образования сварного сое- динения имеет ряд преимуществ: менее жесткие требования к режимам обработ- ки взрывом по сравнению со сваркой взрывом и, соответственно, увеличение производительности и снижение себестоимости; уменьшение массы используемого заряда взры- вчатого вещества; возможность использования взрывчатых ве- ществ с любой скоростью детонации. При этом взрывное обжатие обеспечивает ку- мулятивную очистку соединяемых поверхностей, что дает основания ожидать возможность диффу- зионной сварки, процесс которой ускоряется при протяжке и термообработке заготовок. Для изготовления коаксиальных биметалличе- ских прутков по схеме «обжатие+протяжка» были использованы заготовки: алюминиевый пруток марки АД1 диаметром 15 мм длиной 300 мм; медная трубка (М2) наружным диаметром 20 мм, толщина стенки 1 мм, длина 300 мм. После обжатия взрывом получена биметал- лическая заготовка с переменным диаметром 17,5…18,0 мм. Различие в диаметре по длине заго- товки объясняется наличием воздушных пузырей между слоем меди и алюминиевым стержнем. Объ- ем пузырей по отношению к объему исходных заго- товок составил 10 % (объем пузырей рассчитывался как разность объема исходных заготовок и биметал- лической заготовки после обжатия взрывом). Биметаллический пруток получили протяжкой с шагом уменьшения диаметра 0,5 мм без проме- жуточной термообработки. Длина полученного прутка, с учетом технологических потерь на из- готовление хвостовиков для зажима заготовки при протяжке, составила 930 мм. Длина прутка с качественным покрытием после удаления нача- ла и конца прутка с бракованным покрытием со- ставила 845 мм, внешним осмотром установлено отсутствие воздушных пузырей и поверхностных дефектов. Диаметр полученного после протяжки прутка составлял 8,91…8,94 мм, среднее значение (по 10 измерениям) 8,92 мм. Толщина медного слоя 0,535…0,600 мм, среднее значение — 0,587 мм. Механические свойства биметаллических об- разцов определяли непосредственно после про- тяжки, а также после отжига по режимам: 1: 180 °С в течение 0,5 ч; 2: 350°С, 1 ч. Данные ис- пытаний на растяжение приведены в табл. 2. Исследование микроструктуры провели на шлифах в исходном состоянии и после термообра- ботки по режимам 1, 2 (рис. 5). Для оценки влияния термообработки на состо- яние интерметаллидов выбрали участок шлифа в исходном после обжатия и протяжки состоянии (рис. 5, а). Этот же участок шлифа с характер- ными интерметаллидными включениями пред- ставлен на рис. 5, б, в после термообработки вна- чале по режиму 1, а затем по режиму 2. Режим 1 не привел к образованию интерметаллидной про- слойки и росту имеющихся интерметаллидов. При отпуске по режиму 2 образовалась интерме- таллидная прослойка толщиной около 10 мкм. Линия соединения медь–алюминий не име- ет расслоений и других дефектов несплошно- сти. Наблюдаются участки с образованием свар- ки взрывом с характерным волнообразованием, деформированным после протяжки. На некото- рых безволновых участках вдоль линии соеди- нения в зоне сварки взрывом заметны цепоч- ки включений алюминия в медную основу. По всей видимости, в этих местах волны от сварки взрывом были разрушены при протяжке, что и привело к внедрению частиц алюминия в мед- ную основу (рис. 6). Т а б л и ц а 2 . Механические свойства биметаллических прутков, полученных обжатием взрывом и протяжкой Номер режима Вид образца σт, МПа σв, МПа δ, % 1 Исходный 144 150 12 2 ТО 180 °С, 30 мин 143 150 13 3 ТО 350 °С, 60 мин 44 113 57 Рис. 4. Общий вид способа испытаний на загиб (а) и вид излома прутка (б) 753-4/2015 Выявлено также образование на некоторых участках интерметаллидов в виде цепочки зерен вдоль линии соединения. Общая протяженность участков с интерметаллидами составляет поряд- ка 20…25 %. Обеспечение требуемых механиче- ских и электрических параметров прутка требует подбора оптимальных режимов обжатия взрывом (в данном случае снижение энергетики заряда и уменьшение зазора) и термообработки. Для выбора оптимального типоразмера исход- ных заготовок алюминиевого прутка и медной трубки (рис. 7) предложен метод расчетной оцен- ки их геометрических параметров. При этом пред- полагается, что сварочный зазор между медью и алюминием равен толщине стенки медной трубки (что соответствует практическим режимам свар- ки) и пренебрегаются расчетные величины второ- го порядка малости. Заказчиком заданы диаметр прутка d, который должен быть изготовлен, и допустимая толщина слоя меди в нем hи. При изготовлении заготовок ориентируются на приобретаемую медную тру- бу, имеющую стандартный типоразмер, опреде- ляемый ее наружным диаметром DCu и толщиной стенки h. Для повышения производительности DCu должен быть как можно большим и ограничен возможностями волочильного оборудования. Ис- ходя из этих соображений выбирается стандарт- ный диаметр медной трубы и определяется рас- четная толщина стенки по выражению: hр = hиDCu/d. Значение h определяется округлением hр до наибольшего стандартного. Толщина медного слоя в изделии оценивается по выражению: hи = hd/DCu, и будет заведомо больше определенного заказчи- ком. Варьируя стандартным диаметром медной трубы, можно подобрать наиболее оптимальный ее типоразмер с учетом требований к величине hи и производительности процесса изготовления прутка. Диаметр алюминиевого прутка DAl рассчиты- вается следующим образом: DAl = DCu – 2h – 2s, Рис. 5. Микроструктура (×200) соединения: а — в исходном состоянии после обжатия и протяжки; б — термообработка 180 ºС, 30 мин; в — термообработка 350 ºС, 60 мин Рис. 6. Микроструктура (×200) соединения медь–алюминий после обжатия взрывом и протяжки: а — безволновое соедине- ние; б — внедрение частиц алюминия в медную основу Рис. 7. Параметры коаксиальной заготовки под сварку взрывом 76 3-4/2015 где s — сварочный зазор. Определяется коэффициент удлинения при протяжке K: 2 2( 4 ) / . Cu Al K D D h d= − Длина цилиндрической части заготовок Lз определяется, исходя из заданной заказчиком ми- нимальной длины прутка Lпр: Lз ≥ Lпр/К + Lх, где Lх — длина заготовки, учитывающая изготов- ление промежуточных хвостовиков и определяет- ся технологией протяжки. По результатам НИР изготовлена партия мед- но-алюминиевых прутков диаметром 8 и 9 мм, по- зволившая отработать технологию изготовления токоведущих шин и провести их испытания. Выводы 1. Разработана технология изготовления мед- но-алюминиевых прутков для электротехниче- ских целей с помощью сварки взрывом и протяж- ки, обеспечивающая их высокие пластические и электропроводные свойства. 2. Показана принципиальная возможность из- готовления прутка с помощью обжатия взрывом и протяжки. 3. Разработаны технические условия на изго- товление и поставку медно-алюминиевых прут- ков диаметром 8…10 мм наименованием «Пруток алюмомедный электротехнический марки ПАМ». 1. ГОСТ 434–78. Проволока прямоугольного сечения и шины медные для электротехнических целей. Техниче- ские условия. 2. Кудинов В.М., Коротеев А.Я. Сварка взрывом в метал- лургии. – М.: Металлургия, 1978. – 168 с. 3. Лысак В.И., Кузьмин С.В. Сварка взрывом. – М.: Маши- ностроение, 2005. – 544 с. 4. ГОСТ 1579–93. Проволока. Испытания на перегиб. 5. ГОСТ 7229–76. Кабели, провода и шнуры. Метод опре- деления электрического сопротивления токопроводящих жил и проводников. Поступила в редакцию 26.01.2015 НОВЫЕ КНИГИ Fronius. CMT Welding Technology. ISBN 978-3-945023-36-5. DVS Media GmbH, Duesseldorf, 2014, 96 с. (Eng.). В книге рассматривается новая технология дуговой сварки с возврат- ным движением сварочной проволоки, которая является расширением процесса сварки с короткой дугой. Благодаря пониженному вводу тепла этот процесс получил название «Cold Metal Transfer» (CMT) — технология холодного переноса металла. Представлены различные варианты процесса и новые области ис- пользования применительно к процессам сварки, пайки, наплавки раз- личных материалов в сравнении с традиционными технологиями. Книгу можно заказть в редакции журнала «Автоматическая сварка». Математическое моделирование и информационные техно- логии в сварке и родственных процессах: Сб. докл. Седьмой межд. конф. / Под ред. проф. И.В. Кривцуна. – Киев: Междуна- родная ассоциация «Сварка», 2014. – 132 с. (электронное изда- ние http: // patonpublishinghouse.com.proceedings/mmw2014.pdf). В сборнике представлены доклады Седьмой международной конфе- ренции «Математическое моделирование и информационные техноло- гии в сварке и родственных процессах», в которых отражены достижения за последние годы в области математического моделирования физиче- ских явлений, протекающих при сварке, наплавке и других родственных процессах. Авторами докладов являются известные ученые и специали- сты. Для научных и инженерно-технических работников, занятых в обла- сти сварки, резки, наплавки, пайки, нанесения защитных покрытий и дру- гих родственных процессов.

Изготовление коаксиальных медно-алюминиевых трубчатых деталей с помощью сварки взрывом и протяжки

Репозитарії

Схожі ресурси