Комплексна технологія збільшення вуглеводневилучення з виснажених газоконденсатних родовищ

Розроблена комплексна технологія збільшення вуглеводневилучення з виснажених газоконденсатних родовищ. Вона включає нагнітання в родовище через систему нагнітальних свердловин запропонованих витіснювальних агентів, витіснення ними з пористого середовища до видобувних свердловин сконденсованих вугл...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2005
Автори:	Кондрат, Р.М., Кондрат, О.Р.
Формат:	Стаття
Мова:	Ukrainian
Опубліковано:	Видавничий дім "Академперіодика" НАН України 2005
Теми:	Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу
Онлайн доступ:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/113074
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Комплексна технологія збільшення вуглеводневилучення з виснажених газоконденсатних родовищ / Р.М. Кондрат, О.Р. Кондрат // Наука та інновації. — 2005. — Т. 1, № 5. — С. 24-39. — Бібліогр.: 25 назв. — укр.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-113074
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1130742017-02-18T21:31:34Z Комплексна технологія збільшення вуглеводневилучення з виснажених газоконденсатних родовищ Кондрат, Р.М. Кондрат, О.Р. Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу Розроблена комплексна технологія збільшення вуглеводневилучення з виснажених газоконденсатних родовищ. Вона включає нагнітання в родовище через систему нагнітальних свердловин запропонованих витіснювальних агентів, витіснення ними з пористого середовища до видобувних свердловин сконденсованих вуглеводнів і пластового газу, обробку привибійних зон видобувних свердловин запропонованими робочими розчинами для зменшення насиченості пористого середовища сконденсованими вуглеводнями та інтенсифікації припливу газоконденсатної суміші до свердловин і використання запропонованих методів забезпечення стабільної роботи видобувних свердловин з високим вмістом рідини у пластовій продукції. Основні наукові розробки пройшли приймальні випробування, здані відомчим комісіям і використовуються на виробництві згідно з виданими нормативними документами. Реалізація комплексної технології дозволяє збільшити поточні відбори газу і конденсату і ступінь вилучення вуглеводнів з виснажених газоконденсатних родовищ. Разработана комплексная технология увеличения углеводородоотдачи истощенных газоконденсатных месторождений. Она включает нагнетание в месторождение через систему нагнетальных скважин предложенных вытесняющих агентов, вытеснение ими с пористой среды к добывающим скважинам сконденсированных углеводородов и пластового газа, обработку призабойных зон добывающих скважин предложенными рабочими растворами с целью уменьшения насыщенности пористой среды сконденсированными углеводородами и интенсификации притока газоконденсатной смеси к скважинам и использование предложенных методов обеспечения стабильной работы добывающих скважин с высоким содержанием жидкости в пластовой продукции. Основные научные разработки прошли приемочные испытания, сданы ведомственным комиссиям и используются на производстве согласно изданным нормативным документам. Реализация комплексной технологии позволяет увеличить текущие отборы газа и конденсата степень извлечения углеводородов с истощенных газоконденсатных месторождений. According to the results received from the executed research work there has been developed a complex technology to increase hydrocarbon extraction from depleted gas condensate fields. This technology includes: injection of the offered displacement agents into a field through the system of injected wells, displacement of condensed hydrocarbons and reservoir gas from porous medium by the above-mentioned agents, treatment of wellbottom zones of producing wells by the offered work solutions to decrease the saturation of porous medium by condensed hydrocarbons, intensification of gas condensate mixture inflow into a well and usage of the proposed methods for stabilizing work of producing wells with a high content of fluid in reservoir products. The main research developments have been preliminary tested, handed over to the departmental committee and applied in industry according to the issued regulations. The realization of complex technology gives possibility to increase current extraction of gas and condensate and increase level of hydrocarbon extraction from depleted gas condensate fields. 2005 Article Комплексна технологія збільшення вуглеводневилучення з виснажених газоконденсатних родовищ / Р.М. Кондрат, О.Р. Кондрат // Наука та інновації. — 2005. — Т. 1, № 5. — С. 24-39. — Бібліогр.: 25 назв. — укр. 1815-2066 DOI: doi.org/10.15407/scin1.05.024 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/113074 uk Видавничий дім "Академперіодика" НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Ukrainian
topic	Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу
spellingShingle	Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу Кондрат, Р.М. Кондрат, О.Р. Комплексна технологія збільшення вуглеводневилучення з виснажених газоконденсатних родовищ
description	Розроблена комплексна технологія збільшення вуглеводневилучення з виснажених газоконденсатних родовищ. Вона включає нагнітання в родовище через систему нагнітальних свердловин запропонованих витіснювальних агентів, витіснення ними з пористого середовища до видобувних свердловин сконденсованих вуглеводнів і пластового газу, обробку привибійних зон видобувних свердловин запропонованими робочими розчинами для зменшення насиченості пористого середовища сконденсованими вуглеводнями та інтенсифікації припливу газоконденсатної суміші до свердловин і використання запропонованих методів забезпечення стабільної роботи видобувних свердловин з високим вмістом рідини у пластовій продукції. Основні наукові розробки пройшли приймальні випробування, здані відомчим комісіям і використовуються на виробництві згідно з виданими нормативними документами. Реалізація комплексної технології дозволяє збільшити поточні відбори газу і конденсату і ступінь вилучення вуглеводнів з виснажених газоконденсатних родовищ.
format	Article
author	Кондрат, Р.М. Кондрат, О.Р.
author_facet	Кондрат, Р.М. Кондрат, О.Р.
author_sort	Кондрат, Р.М.
title	Комплексна технологія збільшення вуглеводневилучення з виснажених газоконденсатних родовищ
title_short	Комплексна технологія збільшення вуглеводневилучення з виснажених газоконденсатних родовищ
title_full	Комплексна технологія збільшення вуглеводневилучення з виснажених газоконденсатних родовищ
title_fullStr	Комплексна технологія збільшення вуглеводневилучення з виснажених газоконденсатних родовищ
title_full_unstemmed	Комплексна технологія збільшення вуглеводневилучення з виснажених газоконденсатних родовищ
title_sort	комплексна технологія збільшення вуглеводневилучення з виснажених газоконденсатних родовищ
publisher	Видавничий дім "Академперіодика" НАН України
publishDate	2005
topic_facet	Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/113074
citation_txt	Комплексна технологія збільшення вуглеводневилучення з виснажених газоконденсатних родовищ / Р.М. Кондрат, О.Р. Кондрат // Наука та інновації. — 2005. — Т. 1, № 5. — С. 24-39. — Бібліогр.: 25 назв. — укр.
work_keys_str_mv	AT kondratrm kompleksnatehnologíâzbílʹšennâvuglevodnevilučennâzvisnaženihgazokondensatnihrodoviŝ AT kondrator kompleksnatehnologíâzbílʹšennâvuglevodnevilučennâzvisnaženihgazokondensatnihrodoviŝ
first_indexed	2025-07-08T05:08:34Z
last_indexed	2025-07-08T05:08:34Z
_version_	1837054103911399424
fulltext	24 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу © НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. 2005 КОМПЛЕКСНА ТЕХНОЛОГІЯ ЗБІЛЬШЕННЯ ВУГЛЕВОДНЕВИЛУЧЕННЯ З ВИСНАЖЕНИХ ГАЗОКОНДЕНСАТНИХ РОДОВИЩ Р. М. Кондрат, О. Р. Кондрат Івано'Франківський національний технічний університет нафти і газу, Івано'Франківськ Надійшла до редакції 19.08.05 Резюме: Розроблена комплексна технологія збільшення вуглеводневилучення з виснажених газо� конденсатних родовищ. Вона включає нагнітання в родовище через систему нагнітальних свердловин запропонованих витіснювальних агентів, витіснення ними з пористого середовища до видобувних свердловин сконденсованих вуглеводнів і пластового газу, обробку привибійних зон видобувних свердловин запропонованими робочими розчинами для зменшення насиченості пористого середови� ща сконденсованими вуглеводнями та інтенсифікації припливу газоконденсатної суміші до свердло� вин і використання запропонованих методів забезпечення стабільної роботи видобувних свердловин з високим вмістом рідини у пластовій продукції. Основні наукові розробки пройшли приймальні ви� пробування, здані відомчим комісіям і використовуються на виробництві згідно з виданими норма� тивними документами. Реалізація комплексної технології дозволяє збільшити поточні відбори газу і конденсату і ступінь вилучення вуглеводнів з виснажених газоконденсатних родовищ. Ключові слова: родовище, пласт, свердловина, газ, сконденсовані вуглеводні, розробка, експлуатація, вуглеводневилучення, витіснювальний агент. Р. М. Кондрат, А. Р. Кондрат. КОМПЛЕКСНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ УВЕЛИЧЕНИЯ УГЛЕВОДО� РОДООТДАЧИ ИСТОЩЕННЫХ ГАЗОКОНДЕНСАТНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ. Резюме: Разработана комплексная технология увеличения углеводородоотдачи истощенных газо� конденсатных месторождений. Она включает нагнетание в месторождение через систему нагнеталь� ных скважин предложенных вытесняющих агентов, вытеснение ими с пористой среды к добывающим скважинам сконденсированных углеводородов и пластового газа, обработку призабойных зон добы� вающих скважин предложенными рабочими растворами с целью уменьшения насыщенности порис� той среды сконденсированными углеводородами и интенсификации притока газоконденсатной сме� си к скважинам и использование предложенных методов обеспечения стабильной работы добываю� щих скважин с высоким содержанием жидкости в пластовой продукции. Основные научные разра� ботки прошли приемочные испытания, сданы ведомственным комиссиям и используются на произ� водстве согласно изданным нормативным документам. Реализация комплексной технологии позво� ляет увеличить текущие отборы газа и конденсата степень извлечения углеводородов с истощенных газоконденсатных месторождений. Ключевые слова: месторождение, пласт, скважина, газ, сконденсированные углеводороды, разработ� ка, эксплуатация, углеводородоотдача, вытесняющий агент. Наука та інновації.2005.Т 1.№ 5.С. 24–39. 25НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу Переважна більшість газоконденсатних ро� довищ, на яких наразі отримують основний видобуток газу і вуглеводневого конденсату, розробляються в режимі виснаження пласто� вої енергії. Тільки на окремих покладах Коте� левського газоконденсатного, Новотроїцько� го, Тимофіївського і Куличихінського нафто� газоконденсатних родовищ підтримується пластовий тиск шляхом зворотного нагнітан� ня сухого газу в пласт. Здійснюється промис� ловий експеримент на Березівському газо� конденсатному родовищі по перепуску в га� зоконденсатний поклад високонапірного газу з іншого горизонту. Розробка газоконденсатних родовищ у режимі виснаження пластової енергії супро� воджується випаданням частини конденсату (фракції С5Н12 + вищі) з газу в пористому се� редовищі, а також у стовбурі свердловин і промислових комунікаціях в межах зміни ти� ску від початкової до максимальної конден� сації вуглеводневої суміші [1–10]. Основний об'єм конденсату випадає з газу в пласті. Для пластових газоконденсатних систем з почат� ковим вмістом важких вуглеводнів у газі до 300–600 г/м3 насиченість пор пласта скон� денсованими вуглеводнями не перевищує 10–15 % і в більшості випадків нижча кри� тичного (рівноважного) значення (близько 20–25 %), при якому вони починають руха� тись. Тому практично весь конденсат, що ви� пав з газу в пласті, не видобувається і втрача� ється. Рух конденсату можливий тільки в об� меженій за розмірами (від декількох метрів до 10–20 м) присвердловинній зоні пласта, в якій насиченість пористого середовища скон� денсованими вуглеводнями перевищує кри� тичне значення за рахунок додаткової кон� денсації вуглеводневої суміші при зменшенні тиску від поточного пластового до вибійно� го [11, 12]. Але видобуток конденсату з цієї зони мало впливає на коефіцієнт конденсато� вилучення. Також незначний видобуток кон� денсату за рахунок випаровування сконден� сованих вуглеводнів в газову фазу в області тисків, менших тиску максимальної конден� сації вуглеводневої суміші, і подальшого ви� добутку разом з газом. Конденсація з газу важких вуглеводнів та їх накопичення на ви� боях і у привибійній зоні призводять до зни� ження дебіту газу і поступової зупинки видо� бувних свердловин, коли дебіт газу стає ниж� чим необхідного мінімального значення для винесення конденсату з вибою на поверхню. Через вказані причини коефіцієнт конденса� товилучення при розробці виснажених газо� конденсатних родовищ на виснаження може досягати дуже низьких значень – 13–40 %. R. M. Kondrat, O. R. Kondrat. COMPLEX TECHNOLOGY TO INCREASE HYDROCARBON EXTRACTION FROM DEPLETED GAS CONDENSATE FIELDS. Abstract: According to the results received from the executed research work there has been developed a complex technology to increase hydrocarbon extraction from depleted gas condensate fields. This technolo� gy includes: injection of the offered displacement agents into a field through the system of injected wells, displacement of condensed hydrocarbons and reservoir gas from porous medium by the above�mentioned agents, treatment of wellbottom zones of producing wells by the offered work solutions to decrease the satu� ration of porous medium by condensed hydrocarbons, intensification of gas condensate mixture inflow into a well and usage of the proposed methods for stabilizing work of producing wells with a high content of fluid in reservoir products. The main research developments have been preliminary tested, handed over to the departmental committee and applied in industry according to the issued regulations. The realization of com� plex technology gives possibility to increase current extraction of gas and condensate and increase level of hydrocarbon extraction from depleted gas condensate fields. Keywords: field, reservoir, well, gas, condensed hydrocarbons, development, exploitation, hydrocarbon extraction, displacement agent. 26 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 Запаси сконденсованих вуглеводнів на родо� вищах України обчислюються десятками мільйонів тон. А якщо взяти до уваги, що за виходом світлих нафтопродуктів одна тонна конденсату еквівалентна 2–4 тоннам сирої нафти, то цілком логічно виникає питання про видобуток сконденсованих вуглеводнів з виснажених родовищ. Для одержання високих значень коефіці� єнтів газоконденсатовилучення і підвищення техніко�економічних показників видобуван� ня вуглеводнів газоконденсатні родовища, як і нафтові, потрібно розробляти з підтриман� ням пластового тиску. Підтримання пласто� вого тиску в газоконденсатних родовищах може здійснюватися зворотним нагнітанням сухого відсепарованого газу (так званий сайк� лінг�процес); використанням сухого газу наф� тових покладів, невуглеводневих газів (азоту, вуглекислого газу, повітря, димових і вих� лопних газів), штучного вуглеводневого газу, який отримують шляхом конверсії вуглевод� нів водяною парою, суміші вуглеводневого і невуглеводневого газів; нагнітанням води і газоводяних сумішей [1, 3–10]. У промисловій практиці переважно за� стосовується повний чи частковий сайклінг� процес з нагнітанням в пласт всього чи час� тини відсепарованого сухого газу. І. М. Фиком (УкрНДІгаз) запропоновано технології, які дають можливість підвищити ефективність сайклінг�процесу в неоднорід� них пластах за рахунок збільшення коефіцієнта охоплення витісненням пластового газу су� хим газом, почергове проведення сайклінг� процесу і розробки на виснаження у випадку різнопроникних контактуючих і мікронеод� норідних пластів та попереднього підняття пластового тиску в газоконденсатних родо� вищах шляхом нагнітання сухого газу до по� чатку сайклінг�процесу [13–14]. Сайклінг�процес забезпечує більші кое� фіцієнти конденсатовилучення (до 55–75 %) порівняно з розробкою газоконденсатних ро� довищ на виснаження. При його реалізації відсутні пластові втрати газу, оскільки весь закачаний в пласт газ добувається при подаль� шій дорозробці родовища на виснаження. Проте сайклінг�процес вимагає тривалої кон� сервації запасів газу, який впродовж реаліза� ції процесу закачується в пласт і не подається споживачам для реалізації, тривалих строків розробки родовища і великих капітальних та експлуатаційних витрат. Незважаючи на ви� соку технологічну ефективність сайклінг�про� цесу, дефіцит газу і необхідність одноразового вкладення великих коштів для облаштування родовища є обмежуючими факторами для ши� рокого впровадження цього методу на родови� щах України. А при малих і великих запасах газу, значних глибинах залягання продуктив� них пластів і для морських родовищ сайклінг� процес може бути економічно невигідним. З метою пошуку альтернативних сайклінг� процесу методів підтримання пластового тис� ку в газоконденсатних родовищах в Івано� Франківському національному технічному університеті нафти і газу (ІФНТУНГ) вико� нано експериментальні дослідження на моде� лях пласта з використанням як робочого агента води, водогазових сумішей, облямівок водних розчинів поверхнево�активних речо� вин (ПАР) і вуглеводневих розчинників. За результатами досліджень запропоновано ряд технологій підвищення конденсатовилучен� ня [1, 2, 15–17]: – заводнення при тиску, що дорівнює або близький до тиску початкової конденса� ції вуглеводневої суміші; – заводнення при тиску, який відповідає тиску конденсації з газу важких фракцій вуглеводневого конденсату і гідрофобіза� ції ними поверхні порових каналів; – заводнення при тиску максимальної кон� денсації вуглеводневої суміші; – заводнення при тиску, при якому густина і в'язкість конденсату, що випав з газу в пористому середовищі, є мінімальними; 27НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу – підтримання пластового тиску нагнітан� ням облямівки вуглеводневого розчин� ника (вуглеводневий конденсат, широка фракція легких вуглеводнів, побічні про� дукти нешкідливих хімічних виробництв) з подальшим нагнітанням води чи водо� газових сумішей; – підтримання пластового тиску нагнітан� ням облямівок водних розчинів ПАР чи піни (поперемінне (циклічне) нагнітання водних розчинів ПАР і газу) з подальшим нагнітанням води чи водогазових сумішей; – підтримання пластового тиску в газокон� денсатних родовищах з різко неоднорід� ними колекторами поєднанням заводнен� ня із сайклінг�процесом шляхом нагнітан� ня води у високопроникні пласти і сухо� го газу – у низькопроникні. Наведені технології підтримання пласто� вого тиску в газоконденсатних родовищах за� безпечують більший коефіцієнт конденсато� вилучення, ніж при розробці на виснаження, і є альтернативними сайклінг�процесу у тих випадках, коли сухий газ недоцільно викори� стовувати через його дефіцит чи з економіч� них міркувань. У зв'язку з тим, що переважна більшість газоконденсатних родовищ розробляється на режимі виснаження пластової енергії і в них знаходяться десятки мільйонів тонн сконден� сованих вуглеводнів, залучення їх в розробку в умовах гострого дефіциту вуглеводневої си� ровини в Україні відноситься до числа най� важливіших задач нафтогазової галузі. Можливими напрямками видобування конденсату, що випав з газу у пласті, є пере� ведення його в газову фазу з подальшим ви� добуванням разом з газом, витіснення з порис� того середовища різними робочими агентами та їх поєднання [1, 2, 7, 18]. Переведення конденсату в газову фазу може бути здійснено нагнітанням у пласт су� хого газу високого тиску; нагнітанням газу, збагаченого пропан�бутановою фракцією чи проміжними вуглеводнями; тривалим прока� чуванням через пласт низьконапірного сухо� го газу при тиску, близькому до поточного пластового; створенням на базі виснажених газоконденсатних родовищ підземних сховищ газу, якщо в них є потреба; застосуванням тер� мічних методів. Як газоподібний агент можна також використовувати невуглеводневі гази (азот, вуглеводневий газ, димогарні гази, вих� лопні гази двигунів внутрішнього згорання і газотурбінних двигунів), штучні вуглеводне� ві гази, які отримують в результаті парової об� робки торфу, вугілля, нафти, конденсату, а та� кож побічні газоподібні продукти при отри� манні метанолу з природного газу шляхом неповного окислення природного газу повіт� рям [1, 2, 7–10, 18, 19]. Серед способів переведення сконденсо� ваних вуглеводнів у газову фазу високопер� спективним є метод нагнітання в газоконден� сатні родовища сухого вуглеводневого газу низького тиску, який близький до поточного пластового, з подальшим видобуванням газу з конденсатом. Величина тиску закачуваного газу вибирається за умови підтримання у вис� наженому газоконденсатному родовищі пос� тійним поточного пластового тиску. Цей ме� тод простий в реалізації, сприяє вилученню сконденсованих вуглеводнів з низькопро� никних ділянок пласта і найдрібніших поро� вих каналів, а весь закачаний газ добувається з родовища. Він від 1993 р. успішно реалізу� ється на Вуктильському газоконденсатному родовищі шляхом тривалого прокачування через окремі ділянки родовища сухого тю� менського газу, який подають в пласт під вла� сним тиском з газопроводу, що проходить по� руч з родовищем [20]. Цей метод можна було би впровадити на більшості виснажених га� зоконденсатних родовищ України, але його реалізація ускладнюється дефіцитом газу в державі і необхідністю певних капітальних вкладень, зокрема для будівництва компре� 28 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 сорної станції, якщо вона відсутня на родо� вищі. Слід зазначити, що для реалізації мето� ду потрібний порівняно невеликий одноразо� вий об'єм газу. В подальшому він постійно циркулюватиме в системі. Цей об'єм газу ма� ло вплине на загальний видобуток і спожи� вання газу в державі. Заміна сухого вуглевод� невого газу невуглеводневим (наприклад, азо� том чи сумішшю азоту з вуглеводневим га� зом) має певні недоліки. Потрібні відповідні установки для отримання азоту з повітря, по� гіршується якість газу, що добувається із свердловин, і його не можна подавати спожи� вачеві, залишаються пластовий газ і сконден� совані вуглеводні в зонах пласта, не охопле� них витісненням. Тому при використанні не� вуглеводневих газів не завжди можуть бути досягнуті високі коефіцієнти газо� і конден� сатовилучення. Альтернативними варіантами вилучення сконденсованих вуглеводнів з виснажених га� зоконденсатних родовищ є витіснення їх різ� ними витіснювальними агентами. Методи ви� тіснення з пласта рідких вуглеводнів широко використовуються при розробці нафтових ро� довищ. Щодо вилучення з газоконденсатних родовищ сконденсованих вуглеводнів ці мето� ди знаходяться в стадії лабораторного експе� рименту. Однією з причин такої ситуації є від� сутність ефективних витіснювальних агентів. З метою вибору робочих агентів для ви� тіснення з газоконденсатних родовищ скон� денсованих вуглеводнів в ІФНТУНГ прове� дений комплекс лабораторних досліджень [17, 21, 22]. Експерименти виконувались на насипних моделях пласта довжиною 0,42 м, діаметром 0,015 м, абсолютною проникністю 1 мкм2, відкритою пористістю 0,4 при тиску 2 МПа і температурі 110 °С і на зцементова� них моделях пласта з використанням реаль� них зразків пісковиків і пластових флюїдів з горизонтів В–20 і В–22 Рудівсько�Червоноза� водського газоконденсатного родовища при тиску 30 МПа і температурі 90 °С. Довжина моделей з реальних зразків порід становила 0,42–0,45 м, діаметр – 0,03 м, коефіцієнт аб� солютної проникності – 40,1⋅10–3 мкм2 (кое� фіцієнт відкритої пористості – 0,103–0,348), 96⋅10–3 мкм2 (коефіцієнт відкритої пористо� сті – 0,142), 172⋅10–3 мкм2 (коефіцієнт від� критої пористості – 0,159–0,367). Експериментально моделювали насиче� ність пористого середовища зв'язаною водою (22–51 %) і різну початкову конденсатонаси� ченість – від 5 до 45 %. Витісняли конденсат водою, водними розчинами миролу�1, саве� нолу SWP, полімеру поліакриламіду (ПАА); послідовно нагнітали облямівки водних роз� чинів миролу�1 і полімеру ПАА, водні розчини суміші миролу�1 з полімером ПАА (поверхне� во�активна полімервмісна система (ПАПС)), конденсатні розчини жириноксу, облямівки вуглекислого газу, які переміщувались по мо� делі пласта водою, облямівки конденсату; по черзі закачували воду і газ. Наведені ПАР (мирол�1, савенол SWP і жиринокс) характе� ризуються низьким міжфазним натягом їх водних розчинів на межі з конденсатом (мен� ше 1 мН/м), що є необхідною умовою для от� римання високих значень коефіцієнтів кон� денсатовитіснення, і серійно випускаються промисловістю. Найнижчий міжфазний натяг на межі з конденсатом має водний розчин миролу�1 (0,0035 мН/м при масовій концен� трації миролу у воді 4 % і температурі 80 °С). Тому основні дослідження витіснювальних властивостей ПАР проведено з миролом�1. У дослідах з розчинами ПАР для створення гідродинамічно стабільної системи у процесі витіснення з пористого середовища сконден� сованих вуглеводнів слідом за розчинами ПАР закачували водний розчин полімеру ПАА. Полімер підвищує в'язкість води, зменшує її рухливість і завдяки цьому попереджається "язикоутворення" та підвищується коефіцієнт охоплення пластів витісненням. При підготовці до дослідів модель вакуу� мували і насичували водою з мінералізацією 29НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу 50 г/л NaCl. Потім воду витісняли трансфор� маторною оливою і гасом, останній вимивав� ся пропан�бутановою сумішшю, а зниженням тиску в моделі пропан�бутанова суміш випа� ровувалась. Вода, що залишилась у пористо� му середовищі моделювала насиченість зв'язаною водою. Для створення насиченості пористого середовища сконденсованими вуг� леводнями в модель закачували сирий (не� стабільний) конденсат і прокачували його до тих пір, поки параметри конденсату на виході моделі не ставали ідентичними його парамет� рам на вході. Після цього в модель закачували газоконденсатну суміш, яку при відповідних тисках і температурі гранично насичували конденсатом. Прокачуванням різних об'ємів газоконденсатної суміші витісняли з моделі різну кількість конденсату, що давало можли� вість створювати моделі з різними початкови� ми конденсатонасиченостями. З метою визначення оптимальної кон� центрації миролу�1 і полімеру ПАА в робочо� му розчині та оцінки їх витіснювальних здат� ностей були проведені дослідження на на� сипних моделях пласта для різних масових концентрацій ПАР – 1; 3; 5; 7 % і полімеру – 0,01; 0,03; 0,05 % та різних значень початкової конденсатонасиченості – від 5 до 45 %. Ре� зультати досліджень оброблялись у вигляді залежностей коефіцієнта конденсатовитіс� нення βк від початкової конденсатонасичено� сті αк (рис. 1, 2). Згідно з результатами виконаних дослід� жень коефіцієнт конденсатовитіснення зрос� Рис. 1. Залежності коефіцієнта витіснення конденсату з пористого середовища водним розчином миролу�1 різної масової концентрації від коефіцієнта початкової конденсатонасиченості: 1 – 7; 2 – 5; 3 – 3; 4 – 1 % мас. Рис. 2. Залежності коефіцієнта витіснення конденсату з пористого середовища водним розчином полімеру ПАА різної масової концентрації від коефіцієнта початкової конденсатонасиченості: 1 – 0,01; 2 – 0,03; 3 – 0,05 % мас. 30 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 тає із збільшенням початкової конденсатона� сиченості пористого середовища і масової концентрації ПАР і полімеру в робочому роз� чині. Так, при конденсатонасиченості 15 % і масовій концентрації миролу�1 – 1 % він ста� новить 21 %, при 3 % – 33 %, при 5 % – 42 %, при 7 % – 49 % (рис. 1). При початковій кон� денсатонасиченості 30% βк дорівнює відпо� відно: – при 1% мас. – 47 %; при 3 % мас. – 59 %; при 5 % мас. – 68 %; при 7 % мас. – 73 %. Для водного розчину полімеру ПАА от� римані нижчі значення коефіцієнта конден� сатовитіснення (рис. 2). При початковій кон� денсатонасиченості 15 % βк для розчинів з різ� ним масовим вмістом полімеру дорівнює: при 0,01 % мас. – 9 %; 0,03 % мас. – 15 %; 0,05 % мас. – 18 %. При початковій конденсатонасиче� ності 30 % βк дорівнює відповідно: при 0,01 % мас. – 6 %; 0,03 % мас. – 30 %; 0,05 % мас. – 32 %. Згідно з дослідними даними критичне значення конденсатонасиченості, від якого частина конденсату починає витіснятись ро� бочим агентом з пористого середовища, зрос� тає із збільшенням концентрації миролу�1 і полімеру ПАА в робочому розчині. Для умов виконаних досліджень значення критичної конденсатонасиченості для різних масових концентрацій миролу�1 у водному розчині становило: для 1 % мас. – 8 %; для 3 % мас. – 6,5 %; для 5 % мас. – 4,5 %; для 7 % мас. – 3,5 %, а для різних масових концентрацій полімеру ПАА у водному розчині дорівнювало: для 0,01 % мас. – 11 %; для 0,03 % мас. – 8 %; 0,05 % мас. – 7 %. Вплив концентрації ПАР і полімеру на критичні значення конденсато� насиченості було отримано вперше. Для визначення оптимальної концентра� ції миролу�1 і полімеру ПАА в робочому роз� чині результати досліджень оброблялись в напівлогарифмічній системі координат βк = f(lgCк), в якій вони апроксимуються двома прямими лініями: першою – з великим кутом нахилу до осі абсцис і другою – більш похилою. За точкою їх перетину оптимальна масова концентрація миролу�1 в робочому розчині становить 5 %, полімеру ПАА – 0,03 %. Для визначення оптимального об'єму за� качуваних робочих агентів було проведене дослідження впливу об'єму робочих агентів на коефіцієнт конденсатовитіснення. Для за� безпечення можливості зіставлення отрима� них результатів досліди проводились при конденсатонасиченості близько 30 %. Об'єм закачуваного робочого агента становив 0,1; 0,2; 0,3 і 0,4 від об'єму пор. Після закачування облямівки робочого агента певного об'єму за� качувалась вода. На рис. 3 для прикладу на� Рис. 3. Залежності коефіцієнта витіснення конденсату з пористого середовища різними об'ємами водних роз� чинів полімеру ПАА (0,03 % мас) і миролу�1 (5 % мас): 1 – 0,1Vпор.к; 2 – 0,2Vпор.к; 3 – 0,3Vпор.к 31НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу ведено результати дослідів з облямівками вод� ного розчину миролу�1 різного об'єму. Згідно з результатами досліджень, збіль� шення об'єму закачування як ПАР, так і полі� меру веде до збільшення коефіцієнта конден� сатовитіснення. Так, при закачуванні 0,1Vпор миролу�1 (5 % мас.) + 0,1 Vпор ПАА (0,03 % мас.) коефіцієнт конденсатовитіснення становить 58,7 %. Збільшення об'єму закачування полі� меру при постійній величині об'єму закачу� вання ПАР (0,1Vпор миролу�1) веде до зрос� тання коефіцієнта витіснення конденсату. Так, при закачуванні 0,2Vпор ПАА (0,03 % мас.) кое� фіцієнт конденсатовитіснення становить 76,31 %, при закачуванні 0,3Vпор ПАА (0,03 % мас.) – 82,33%, при закачуванні 0,4Vпор ПАА (0,03 % мас.) – 82,8 %. Аналогічно при пос� тійному об'ємі закачування полімеру ПАА (0,03 % мас.) – 0,1Vпор із зростанням об'єму закачування миролу�1 від 0,1Vпор до 0,2Vпор і 0,3Vпор βк зростає від 58,7 до 74,8 і 86 %. Ана� ліз залежностей коефіцієнта конденсатови� тіснення від об'єму закачуваних робочих аген� тів, побудованих в напівлогарифмічній сис� темі координат βк = f(Vпор), показує, що оп� тимальними об'ємами закачування як робо� чих розчинів миролу�1, так і робочих розчи� нів полімеру ПАА є 0,2Vпор. Аналогічні дослідження були виконані на насипних моделях пласта з іншими витісню� вальними агентами: водою; облямівками кон� денсату, вуглекислого газу, 5 % мас. водного розчину савенолу SWP, 1, 3, 5 і 7 % мас. роз� чину жириноксу в конденсаті, 5 % мас. водно� го розчину миролу�1 з вмістом 0,03 % мас. полімеру ПАА, які переміщувались по моделі пласта водою. Об'єм облямівок становив 20 % від об'єму пор. Були проведені також моде� лювання витіснення сконденсованих вугле� воднів з обводнених пластів послідовним на� гнітанням облямівок 5 % мас. водного розчи� ну миролу�1 і 0,03 % мас. водного розчину полімеру ПАА і нагнітанням облямівки 5 % мас. водного розчину миролу�1 з вмістом 0,03 % мас. полімеру ПАА з подальшим на� гнітанням облямівки 0,03 % мас. водного роз� чину полімеру ПАА і води. Узагальнені ре� зультати виконаних досліджень наведено на рис. 4. Рис. 4. Залежності коефіцієнта витіснення конденсату з пористого середовища різними робочими агентами від коефіцієнта початкової конденсатонасиченості: 1 – 0,2Vпор ПАПС (мирол�1 (5 % мас.) + ПАА (0,03 % мас.)) + 0,2Vпор ПАА (0,03 % мас.); 2 – 0,2Vпор (мирол�1 (5 % мас.)) + 0,2Vпор ПАА (0,03 % мас.); 3 – ПАПС + 0,2Vпор ПАА (0,03 % мас.) після закачки води; 4 – жиринокс в конденсаті; 5 – конденсат; 6 – 0,2Vпор мирол�1 (5 % мас.) + 0,2Vпор ПАА (0,03 % мас.) після закачки води; 7 – СО2; 8 – вода 32 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 Згідно з дослідами на насипних моделях пласта найкращі витіснювальні властивості має 5 % мас. розчин миролу�1 з вмістом 0,03 % мас. полімеру ПАА, так звана поверхне� во�активна полімервмісна система (ПАПС) (крива 1, рис. 4). Так, при значенні початкової конденсатонасиченості 15 % коефіцієнт кон� денсатовитіснення для ПАПС становить 80 %, при початковій конденсатонасиченості – 30–93 %. Досить високі витіснювальні властивості має також почергове закачування 5 % мас. водного розчину миролу�1 і 0,03 % мас. вод� ного розчину полімеру ПАА (крива 2, рис. 4). При значенні початкової конденсатонасиче� ності 15 % коефіцієнт конденсатовитіснення для цих витіснювальних агентів становить 70 %, при початковій конденсатонасиченості – 30–86,7 %. У дослідах з 5 %мас. водним розчином са� венолу при початковій конденсатонасиченості 15 % коефіцієнт конденсатовитіснення ста� новить 60 %, при початковій конденсатона� сиченості – 30–70 %. Із порівняння витіснювальних властиво� стей конденсату (крива 5, рис. 4) і розчину жириноксу в конденсаті масовою концент� рацією 5 % (крива 4, рис. 4) видно, що ефек� тивнішим є 5 % мас. розчин жириноксу в конденсаті. При значенні початкової конден� сатонасиченості 15 % коефіцієнт конденсато� витіснення для конденсату становить 32 %, а для розчину жириноксу в конденсаті – 38 %. Найнижчі витіснювальні властивості має во� да (крива 8, рис. 4). При значенні початкової конденсатонасиченості 15 % коефіцієнт кон� денсатовитіснення для води дорівнює 15 %, при початковій конденсатонасиченості – 30–25 %. При дослідженні витіснювальних влас� тивостей облямівки вуглекислого газу об'є� мом 20 % від об'єму пор з наступним закачу� ванням води на насипних моделях пласта очі� куваного ефекту не отримали, оскільки ефек� тивне витіснення сконденсованих вуглевод� нів вуглекислим газом має місце тільки при змішуваному витісненні (крива 7, рис. 4). Для значень температури досліду 110 °С і молеку� лярної маси досліджуваного конденсату 136–145,8 змішуване витіснення конденсату можливе при тисках понад 16 МПа. Фактич� ний тиск, при якому виконувались досліди, становив 2 МПа. Тому відбувалося тільки ча� сткове витіснення сконденсованих вугле� воднів вуглекислим газом. Результати досліджень свідчать про мож� ливість вилучення защемленого конденсату з обводнених газоконденсатних родовищ нагні� танням водних розчинів ПАР і полімеру. Ви� сокими витіснювальними властивостями для обводнених пластів характеризується 5 % мас. водний розчин миролу�1 з вмістом 0,03 % мас. полімеру ПАА (ПАПС) з наступним закачу� ванням облямівки 0,03 % мас. водного розчи� ну полімеру ПАА (крива 3, рис. 4). Так, при значенні початкової конденсатонасиченості 15 % коефіцієнт конденсатовитіснення зрос� тає від 15 % на момент заводнення моделі до 27 % після послідовного закачування облямі� вок 5 % мас. водного розчину миролу�1 і 0,03 % мас. водного розчину полімеру ПАА (крива 6, рис. 4) і до 60 % після послідовного закачування облямівок ПАПС (5 % мас. вод� ного розчину миролу�1 з вмістом 0,03 % мас. полімеру ПАА) та 0,03 % мас. водного розчи� ну полімеру ПАА (крива 3, рис. 4), а при зна� ченні початкової конденсатонасиченості 30 % βк зростає від 25 % на момент заводнен� ня моделі до 43 % і 76 % відповідно. Таким чином, результати досліджень на насипних моделях пласта свідчать про низькі витіснювальні властивості води і можливість істотного (у 4–5 разів) підвищення коефіці� єнта конденсатовитіснення за рахунок засто� сування водних розчинів ПАР і міцелярних розчинів (поверхнево�активних полімервміс� них систем), зокрема водних розчинів суміші миролу�1 та полімеру ПАА. Підібрані робочі 33НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу розчини також дають можливість вилучити защемлений конденсат з обводнених газо� конденсатних покладів. Звертає увагу досить висока концентра� ція ПАР (миролу�1) в розчині – 5 % мас. Тому необхідні додаткові дослідження з іншими ПАР з метою вибору високоефективних ПАР малої концентрації. Перспективним у цьому напрямі може бути використання суміші по� лімеру і декількох ПАР. У дослідах на насипних моделях пласта були отримані досить високі значення коефі� цієнта конденсатовитіснення, що пояснюєть� ся однорідністю структури порового просто� ру моделі, яка була складена з відсортовано� го піску, високими значеннями коефіцієнтів проникності (1 мкм2) і пористості (40 %). Ре� альні пласти характеризуються складною структурою порового простору та меншими значеннями коефіцієнтів проникності і пори� стості. Тому з метою оцінки ефективності ви� тіснення сконденсованих вуглеводнів з ре� альних пористих середовищ було проведене дослідження на моделях пласта з викорис� танням реальних зразків пісковиків і пласто� вих флюїдів з горизонтів В–20 і В–22 Рудівсь� ко�Червонозаводського газоконденсатного родовища. В експериментах досліджувалось витіс� нення сконденсованих вуглеводнів водою почерговим закачуванням води і газу, обля� мівками вуглекислого газу і міцелярного роз� чину (ПАПС) з моделей пласта різної про� никності і пористості. Аналіз результатів досліджень з витіс� нення конденсату водою з моделей пласта різної проникності свідчить про низьку ефек� тивність заводнення виснажених газоконден� сатних пластів і деяке зростання коефіцієнта конденсатовитіснення із збільшенням коефі� цієнта проникності (рис. 5). Для моделі плас� та з абсолютною проникністю 40,1⋅10–3 мкм2 і початковою конденсатонасиченістю 34,8 % залишкова конденсатонасиченість становить 31,1 %, а коефіцієнт конденсатовитіснення – 10,6 %. Для моделі пласта з абсолютною про� никністю 172⋅10–3 мкм2 і початковою конден� сатонасиченістю 36,7 % залишкова конденса� тонасиченість дорівнює 31,6 %, а коефіцієнт конденсатовитіснення – 13,9 %. Таким чином, при початкових конденсатонасиченостях по� рядку (29,6–36,7) % заводнення дає можли� Рис. 5. Залежності коефіцієнтів залишкового конденсатонасичення (1, 1’), витіснення газу (2, 2’) і конденсату (3, 3’) від об'єму закачаної води: 1, 2, 3 – 172⋅10–3 мкм2 ; 1’, 2’, 3’ – 40,1⋅10–3 мкм2 34 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 вість вилучити тільки (10,6–13,9) % сконден� сованих вуглеводнів. При менших значеннях початкової конденсатонасиченості, що має міс� це в реальних умовах, коефіцієнт витіснення сконденсованих вуглеводнів водою буде ще нижчим, а процес заводнення неефективним. Тому необхідні пошуки інших витіснюваль� них агентів для вилучення з виснажених га� зоконденсатних пластів сконденсованих вуг� леводнів. Для оцінки ефективності застосування водогазової репресії після витіснення скон� денсованих вуглеводнів водою було проведе� не дослідження на моделі пласта з абсолют� ною проникністю 40,1⋅10–3 мкм2. Результати досліджень показані на рис. 6, на якому об'єм закачаного газу (крива 3) наведено в частках від сумарного об'єму закачаного газу. При по� чатковій конденсатонасиченості пористого середовища 29,6 % коефіцієнт витіснення конденсату водою становив 11,8 %, після чо� го провели почергове закачування газу і води (водогазова репресія). Було здійснено п'ять циклів закачування агентів в об'ємі по 20 % від об'єму пор. За результатами проведених досліджень коефіцієнт конденсатовитіснення Рис. 6. Залежності коефіцієнтів залишкового конденсатонасичення (1) і витіснення конденсату (2) та відносно� го значення сумарного об'єму закачаного газу (3) від об'єму закачаних робочих агентів (води з наступним пере� ходом у водогазову суміш) для моделі пласта з абсолютною проникністю 40,1⋅10–3 мкм2 Рис. 7. Залежності коефіцієнтів залишкового конденсатонасичення (1, 1’) і витіснення конденсату (2, 2’) та відносного значення сумарного об'єму закачаного газу (3, 3’) від об'єму циклічно закачаних води і газу для різних значень проникності моделі пласта: 1, 2, 3 – 172⋅10–3мкм2 ; 1’, 2’, 3’ – 40,1⋅10–3мкм2 35НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу зріс від 11,8 % на момент заводнення моделі до 55,4 % після п'яти циклів закачування газу і води, тобто збільшився в 4,69 разів. Для оцінки ефективності застосування водогазової репресії для витіснення сконден� сованих вуглеводнів з виснаженого газокон� денсатного пласта і після його попереднього заводнення були проведені порівняльні екс� перименти на моделях пласта з абсолютною проникністю 40,1⋅10–3 і 172⋅10–3 мкм2. Було здійснено по 5 циклів закачування води і га� зу в об'ємі по 20 % від об'єму пор. Результати цих досліджень наведені на рис. 7, на якому за аналогією з рис. 6 об'єм закачаного газу пода� ний у частках до сумарного об'єму закачано� го газу. Згідно з результатами проведених досліджень для моделі пласта з абсолютною проникністю 172⋅10–3 мкм2 і початковою кон� денсатонасиченістю 40,2 % коефіцієнт витіс� нення конденсату при здійсненні водогазової репресії становить 65,8 %. Для порівняння в дослідах з початковою конденсатонасиче� ністю 36,7 % коефіцієнт конденсатовилучен� ня після заводнення становив 13,9 %. Для мо� делі пласта з абсолютною проникністю 40,1⋅10–3 мкм2 і початковою конденсатонаси� ченістю 34 % коефіцієнт витіснення конден� сату при здійсненні водогазової репресії ста� новить 63,4 %. Для порівняння в дослідах з початковою конденсатонасиченістю 29,6 % коефіцієнт конденсатовитіснення після завод� нення моделі водою дорівнював 11,8 %, а піс� ля додаткового проведення газоводяної ре� пресії досяг значення 55,4 %. Це на 8 % нижче, ніж для газоводяної репресії у виснаженому газоконденсатному пласті (63,4 і 55,4 %). Наведені дані підтверджують високу ефективність застосування водогазової репре� сії для вилучення сконденсованих вуглевод� нів як з виснажених, так і з обводнених газо� конденсатних покладів і показують, що попе� реднє заводнення призводить до деякого зниження коефіцієнта конденсатовилучення. Окрім цього, заводнення вимагає додаткових капітальних і експлуатаційних витрат і при� зводить до зростання тривалості дорозробки газоконденсатного покладу. Найвищі значення коефіцієнта конден� сатовитіснення були одержані в дослідах з використанням облямівки вуглекислого газу (СО2) об'ємом 20 % від об'єму пор. В до� слідженнях облямівка СО2 переміщувалась по моделі пласта водою. Після появи води на виході моделі здійснювалось по 5 циклів за� качування води і газу по 20 % від об'єму пор. Результати проведених досліджень на моделі Рис. 8. Залежності коефіцієнтів залишкового конденсатонасичення (1) і витіснення конденсату (2) та відносно� го значення сумарного об'єму закачаного газу (3) від об'єму закачаних робочих агентів (води з наступним пере� ходом у водогазову суміш) для моделі пласта з абсолютною проникністю 40,1⋅10–3 мкм2 36 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 пласта з абсолютною проникністю 172⋅10–3 мкм2 і початковою конденсатонаси� ченістю 23,5 % наведені на рис. 8. За дослід� ними даними в результаті застосування об� лямівки СО2 для витіснення сконденсованих вуглеводнів з моделі пласта з проштовхуван� ням її водою коефіцієнт конденсатовитіснен� ня становить 61 %, а наступна водогазова дія дає можливість збільшити коефіцієнт кон� денсатовитіснення до 80,2 %. Таке високе зна� чення коефіцієнта конденсатовитіснення свід� чить про ефективність комплексного викори� стання облямівки вуглекислого газу і водога� зової репресії для вилучення сконденсованих вуглеводнів з частково виснажених газокон� денсатних покладів. У цих дослідах тиск в моделі пласта був вищий за тиск змішувано� сті конденсату і вуглекислого газу, що і зумо� вило високі значення коефіцієнта конденса� товитіснення. В експериментах на моделі пласта з абсо� лютною проникністю 96⋅10–3 мкм2 і початко� вою конденсатонасиченістю 24,5 % здійсню� валося витіснення сконденсованих вуглевод� нів облямівкою ПАПС об'ємом 20 % від об'є� му пор з подальшим нагнітанням облямівки 0,03 % мас. водного розчину полімеру ПАА об'ємом 20 % від об'єму пор і проштовхуван� ням їх водою. Коефіцієнт конденсатовитіс� нення становив 46,5 %, що в 3,35–4,39 разів більше коефіцієнта витіснення сконденсова� них вуглеводнів водою. Наступне почергове закачування води і газу по 5 циклів дало мо� жливість збільшити коефіцієнт конденсато� витіснення до 57,2 %. Порівняно з послідовним нагнітанням облямівок ПАПС і полімеру інші робочі агенти мають нижчі витіснювальні характе� ристики, але вони кращі, ніж у води, і в по� рядку зменшення коефіцієнта конденсато� витіснення розміщуються в такій послідовно� сті: послідовне нагнітання облямівок 5% мас. водного розчину миролу�1 і 0,03 % мас. вод� ного розчину полімеру ПАА; 5 % мас. водний розчин миролу�1; 5 % водний розчин савено� лу SWP; 5 % мас. конденсатний розчин жи� риноксу; конденсат; 0,03 % мас. водний роз� чин полімеру ПАА. Ефективним є використання водних роз� чинів ПАР для вилучення защемлених скон� денсованих вуглеводнів з обводнених плас� тів. У дослідах на моделях пласта з наведени� ми вище характеристиками сконденсовані вуглеводні витіснялися водою, а потім в об� воднену модель пласта послідовно закачува� ли облямівки ПАПС і полімер ПАА. В ре� зультаті їх застосування коефіцієнт конденса� товитіснення додатково збільшився в серед� ньому у 2,4 разів порівняно із заводненням. За результатами виконаних досліджень для практичного використання в процесах ви� лучення сконденсованих вуглеводнів з висна� жених газоконденсатних родовищ можна ре� комендувати такі технології: 1) здійснення водогазової репресії (цикліч� ного нагнітання газу і води) як в необвод� нених, так і в обводнених пластах; 2) застосування облямівки СО2 в необвод� нених пластах з переміщенням її по плас� ту водою з подальшим здійсненням водо� газової репресії; 3) застосування облямівки ПАПС (суміші одного або декількох ПАР і полімеру), облямівки конденсату чи облямівки кон� денсатного розчину ПАР методом пере� міщення їх по пласту водою з подальшим застосуванням водогазової репресії чи з безпосереднім здійсненням водогазової репресії без попереднього закачування води. Експлуатація видобувних свердловин на газоконденсатних родовищах ускладнюється накопиченням конденсату у привибійних зо� нах пласта, що призводить до зниження фа� зової проникності для газу і, відповідно, де� бітів свердловин. Коли дебіт газу стає ниж� чим необхідного мінімального значення для 37НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу винесення конденсату з вибою на поверхню, експлуатація свердловини припиняється. В ІФНТУНГ за результатами виконаних до� сліджень на моделях пористого середовища розроблені технології підвищення продук� тивності газоконденсатних свердловин шля� хом періодичних обробок привибійних зон розчинами ПАР [1, 2, 23]. Під дією розчину ПАР на пористе середовище, насичене вугле� водневим конденсатом, відбувається руйну� вання плівки конденсату на поверхні порових каналів. ПАР, адсорбуючись на пористому се� редовищі, гідрофілізує його. Робочий розчин заповнює частину об'єму пор, яка відповідає насиченості пористого середовища нерухомою фазою. Це створює умови для руху всього конденсату, що поступає разом з газом із пла� ста у привибійну зону чи випадає з газу у привибійній зоні, і попереджує накопичення його у цій зоні. Суть технологій полягає в закачуванні у привибійну зону розчину ПАР, витримуванні його у пласті впродовж 8–12 годин і подаль� шому освоєнні свердловини. Залежно від проникності порід, насиченості зв'язаною во� дою і міри забруднення пористого середови� ща використовують водні, водометанольні, метанольні, кислотометанольні розчини во� дорозчинних ПАР (савенол, ТЕАС, неонол, сольпен та ін.) або конденсатні розчини наф� торозчинних ПАР (ріпокс, жиринокс та ін.). У випадку високої водонасиченості і забруд� нення пористого середовища важкими вугле� воднями у привибійну зону може попередньо закачуватись вуглеводневий розчинник, на� приклад широка фракція легких вуглеводнів чи метанол. Кількість вуглеводневого роз� чинника і метанолу вибирають з розрахунку 0,6–0,8 м3 на 1 м розкритої газонасиченої товщини пласта, кількість робочого розчину ПАР – відповідно 0,8–1,2 м3 на 1 м, масову концентрацію ПАР у робочому розчині – 3–5 %. У випадку низьконапірних свердло� вин, що спостерігається на виснажених газо� конденсатних родовищах, робочий розчин ПАР закачують у привибійну зону в аерова� ному вигляді. Протискування робочого роз� чину ПАР у привибійну зону свердловин здійснюють за допомогою газу високого тис� ку (за наявності його на промислі), аеровано� го водного розчину ПАР (піни) або вуглевод� невого конденсату. За даними обробок газо� конденсатних свердловин на родовищах Ук� раїни тривалість ефекту становить від одного до декількох місяців, в окремих випадках – до шести місяців. За результатами виконаних досліджень розроблена комплексна технологія збільшен� ня вуглеводневилучення з виснажених газо� конденсатних родовищ, яка передбачає сис� темний підхід до вирішення проблем розроб� ки газоконденсатних родовищ і комплексний активний вплив на пласт, привибійну зону і стовбур свердловин. Вона включає нагнітання в родовище че� рез систему нагнітальних свердловин запро� понованих витіснювальних агентів, витіснен� ня ними з пористого середовища до видобув� них свердловин сконденсованих вуглеводнів і газоконденсатної суміші, обробку приви� бійних зон видобувних свердловин запропо� нованими робочими розчинами для зменшен� ня насиченості пористого середовища скон� денсованими вуглеводнями та інтенсифікації припливу газоконденсатної суміші до сверд� ловин і використання запропонованих мето� дів забезпечення стабільної роботи видобув� них свердловин з високим вмістом рідини в продукції. З метою підвищення приймаль� ності нагнітальних свердловин і коефіцієнта охоплення пластів розробкою нижня частина насосно�компресорних труб в нагнітальних свердловинах обладнується спеціальними пристроями�вібраторами для акустичного впливу на привибійну зону. Запропоновані витіснювальні агенти для витіснення з пори� стого середовища сконденсованих вугле� воднів і робочі розчини для обробок при� 38 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 вибійних зон газоконденсатних свердловин наведені вище. Для забезпечення стабільної роботи видобувних свердловин з високим вмістом рідини в продукції передбачається почергове використання запропонованих га� зогідродинамічних, фізико�хімічних і механі� зованих методів винесення рідини із сверд� ловин: допуск колони НКТ до нижніх отво� рів інтервалу перфорації, зменшення діамет� ру НКТ; зниження робочого тиску на гирлі свердловин; обладнання колони НКТ запро� понованими диспергуючими пристроями для створення однорідного газорідинного потоку в НКТ; застосування спінюючих ПАР, в т. ч. розроблених в ІФНТУНГ і технологій їх пе� ріодичного введення в свердловину; викори� стання плунжерного ліфта із запропоновани� ми конструкціями плунжерів, в т. ч. пінопа� керного плунжера; використання газліфта із розосередженим введенням газу в потік пла� стової продукції по довжині колони НКТ, свердловинних ежекторних пристроїв та стру� минних насосів. Основні наукові розробки ІФНТУНГ по збільшенню вуглеводневилучення з висна� жених газоконденсатних родовищ захищені 8 авторськими свідоцтвами і патентами. Пройшли приймальні випробування, здані відомчим комісіям, оформлені відповідними керівними документами, інструкціями та стандартами підприємств і впроваджені на газоконденсатних свердловинах родовищ України та Ямбургському родовищі Російсь� кої Федерації. За результатами наукових до� сліджень в 1984 р. складено перший в колиш� ньому СРСР "Проект дорозробки Гадяцького газоконденсатного родовища (горизонт В–16) із застосуванням внутрішньоконтурного (осе� редкового) заводнення". Наукові розробки щодо збільшення вуглеводневилучення з виснажених газоконденсатних родовищ ви� користані при проектуванні вторинного ви� добування конденсату з частково виснаженого газоконденсатного покладу горизонту В–19б Анастасіївського нафтогазоконденсатного родовища [24]. Використання наукових розробок дає мо� жливість збільшити поточні відбирання газу і конденсату і підвищити коефіцієнт вугле� водневилучення з виснажених газоконден� сатних родовищ за рахунок витіснення з по� ристого середовища сконденсованих вугле� воднів, інтенсифікації припливу вуглеводне� вої суміші до видобувних свердловин, підви� щення їх продуктивності і забезпечення ста� більної роботи за умов високого вмісту ріди� ни у пластовій продукції. Результати виконаних досліджень свід� чать про ефективність використання запро� понованих технологій комплексного актив� ного впливу на пласт, привибійну зону і стов� бур свердловин як родовищ, що розробля� ються в умовах водонапірного режиму [25], так і газоконденсатних родовищ на різних стадіях їх розробки. ЛІТЕРАТУРА 1. Кондрат Р. М. Газоконденсатоотдача пластов. – М.: Недра, 1992. – 255 с. 2. Довідник з нафтогазової справи. // За заг. ред. докторів технічних наук В. С. Бойка, Р. М. Кондра� та, Р. С. Яремійчука. – К.: Львів, 1996. – 620 с. (с. 218–262, 286–307, 456–473, 487–517, 519–520). 3. Закиров С. Н. Теория и проектирование разра� ботки газовых и газокон�денсатных месторожде� ний: Учебн. Пособие для вузов. – М.: Недра, 1989. – 334 с. 4. Закиров С. Н. Разработка газовых, газоконден� сатных и нефтегазоконденсатных месторождений. – М.: Струна, 1998. – 628 с. 5. Совершенствование технологий разработки мес� торождений нефти и газа / Под ред. С. Н. Закиро� ва. – М.: Грааль, 2000. – 643 с. 6. Закиров С. Н., Закиров Э. С., Закиров И. С. и др. Новые принципы и технологии разработки ме� сторождений нефти и газа. – М.: изд�во, 2004. – 520 с. 7. Гуревич Г. Р. Способы повышения конденсатоот� дачи пластов. // Ежегодник "Итоги науки и техни� ки", сер. Разработка нефтяных и газовых место� рождений. – М.: ВИНИТИ, 1985, т.16. – С. 132–184. 39НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу 8. Шмыгля П. Т. Разработка газовых и газоконден� сатных месторождений. – М.: Недра, 1967, – 258 с. 9. Гуревич Г. Р., Соколов В. А., Шмыгля П. Т. Раз� работка газоконденсатных месторождений с под� держанием пластового давления. – М.:Недра,1976. – 183 с. 10. Мирзаджанзаде А. Х., Дурмишьян А. Г., Кова� лев А. Г., Аллахвердиев Т. А. Разработка газо� конденсатных месторождений. – М.: Недра,1987. – 356 с. 11. Панфилов М. Б. Накопление конденсата в плас� те. / Реф. сб., сер. Разработка и эксплуатация газо� вых и газоконденсатных месторождений. – М.: ВНИИЭгазпром, 1980, вып. 9.– С. 17–19. 12. Тер�Саркисов Р. М., Пешкин М. А., Гужов Н. А. Накопление ретроградного конденсата при фильт� рации со значительными градиентами давления. // Газовая пром�сть.–1996, № 5–6.– С. 59–61. 13. Фик І. М. Спосіб запобігання випаданню конден� сату в пласті. // Нафт. і газова пром�сть. – 1997, № 3. – С. 21–26. 14. Фик І. М. Проблеми збільшення конденсатови� лучення з газоконденсатних родовищ України і шляхи їх вирішення. // Збірник праць УкрНДІга� зу "Питання розвитку газової промисловості Ук� раїни"; Вип. ХХУІІ, Харків, 1999. – С. 164–169. 15. Кондрат Р. М. Повышение конденсатоотдачи продуктивных пластов с применением заводнения / Обзорн. информ., сер. Разработка и эксплуата� ция газовых и газоконденсатных месторождений. – М.: ВНИИЭгазпром, 1982. – Вып.7. – 58 с. 16. Кондрат Р. М. Підвищення газонафтоконденсато� віддачі родовищ. // Нафтова і газова промисло� вість. – 1992, № 2 – С. 35–38. 17. Кондрат Р. М. Проблеми видобування залишко� вих вуглеводнів з виснажених газових і газокон� денсатних родовищ. // Розвідка і розробка нафто� вих і газових родовищ: Всеукраїнський щоквар� тальний науково�технічний журнал. – Івано�Фран� ківськ: ІФДТУНГ, 2001, № 1. – С. 71–74. 18. Гриценко А. И, Тер�Саркисов Р. М., Андреев О. Ф. и др. Методическое руководство по применению методов извлечения конденсата, выпавшего в про� цессе разработки (вторичные методы повышения конденсатотдачи). – М.: ВНИИгаз, 1987. – 106 с. 19. Щербаков П. М., Егоров С. А., Боброва С. Ф. Получение метанола методом неполного окисле� ния природного газа. // Нефт. и газовая пром�сть. – 1986, № 1. – С. 40–41. 20. Гриценко А. И., Тер�Саркисов Р. М., Никола� ев В. А. и др. Закачка сухого неравновесного газа на Вуктыльском НГКМ. // Газовая пром�сть.� 1996, № 11–12. – С. 30–32. 21. Кондрат Р. М., Кондрат О. Р. Извлечение оста� точных углеводородов из истощенных газовых и газоконденсатных месторождений. // ХІІ Между� народная научно�техническая конференция "Но� вые методы и технологии в нефтяной геологии, бурении, добыче нефти и газа" (Краков, 20–21 ию� ня 2001 р.). Том І. – Краков, 2001. – С. 227–232. 22. Кондрат Р. М., Кондрат О. Р. Технологічна схема вилучення сконденсованих вуглеводнів з висна� жених газоконденсатних родовищ різними робо� чими агентами. // Розвідка і розробка нафтових і газових родовищ: Державний міжвідомчий науко� во�технічний збірник. Вип. 38, том ІІІ. – Івано� Франківськ: ІФДТУНГ, 2001. – С. 44–49. 23. Кондрат Р. М., Марчук Ю. В. Технология и тех� ника эксплуатации газоконденсатных скважин в осложненных условиях. // Обз. информ.: Сер. Разработка и эксплуатация газовых и газоконден� сатных месторождений. – М.: ВНИИЭгазпром, 1989, вып. 7. – 38 с. 24. Закиров С. Н., Василевская Е. И., Талдай И. В. и др. Технология вторичной добычи конденсата из частично истощенной газоконденсатной залежи (на примере горизонта В–19б Анастасиевского месторождения Украинской ССР). – М.: 1985, вып. № 2. – 59 с. (Препр. ИПНГ АН СССР и Ми� нобразования СССР). 25. Кондрат Р. М. Активний вплив на процеси роз� робки родовищ природних газів з водонапірним режимом з метою збільшення газоконденсатови� лучення // Наука та інновації.–2005.–№ 5. –С. 12–23. << /ASCII85EncodePages false /AllowTransparency false /AutoPositionEPSFiles true /AutoRotatePages /None /Binding /Left /CalGrayProfile (Dot Gain 20%) /CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2) /sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CannotEmbedFontPolicy /Error /CompatibilityLevel 1.4 /CompressObjects /Tags /CompressPages true /ConvertImagesToIndexed true /PassThroughJPEGImages true /CreateJobTicket false /DefaultRenderingIntent /Default /DetectBlends true /DetectCurves 0.0000 /ColorConversionStrategy /CMYK /DoThumbnails false /EmbedAllFonts true /EmbedOpenType false /ParseICCProfilesInComments true /EmbedJobOptions true /DSCReportingLevel 0 /EmitDSCWarnings false /EndPage -1 /ImageMemory 1048576 /LockDistillerParams false /MaxSubsetPct 100 /Optimize true /OPM 1 /ParseDSCComments true /ParseDSCCommentsForDocInfo true /PreserveCopyPage true /PreserveDICMYKValues true /PreserveEPSInfo true /PreserveFlatness true /PreserveHalftoneInfo false /PreserveOPIComments false /PreserveOverprintSettings true /StartPage 1 /SubsetFonts true /TransferFunctionInfo /Apply /UCRandBGInfo /Preserve /UsePrologue false /ColorSettingsFile () /AlwaysEmbed [ true ] /NeverEmbed [ true ] /AntiAliasColorImages false /CropColorImages true /ColorImageMinResolution 300 /ColorImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleColorImages true /ColorImageDownsampleType /Bicubic /ColorImageResolution 1200 /ColorImageDepth -1 /ColorImageMinDownsampleDepth 1 /ColorImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeColorImages false /ColorImageFilter /DCTEncode /AutoFilterColorImages true /ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG /ColorACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /ColorImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000ColorACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000ColorImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasGrayImages false /CropGrayImages true /GrayImageMinResolution 300 /GrayImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleGrayImages true /GrayImageDownsampleType /Bicubic /GrayImageResolution 1200 /GrayImageDepth -1 /GrayImageMinDownsampleDepth 2 /GrayImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeGrayImages false /GrayImageFilter /DCTEncode /AutoFilterGrayImages true /GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG /GrayACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /GrayImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000GrayACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000GrayImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasMonoImages false /CropMonoImages true /MonoImageMinResolution 1200 /MonoImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleMonoImages true /MonoImageDownsampleType /Bicubic /MonoImageResolution 1200 /MonoImageDepth -1 /MonoImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeMonoImages false /MonoImageFilter /CCITTFaxEncode /MonoImageDict << /K -1 >> /AllowPSXObjects false /CheckCompliance [ /None ] /PDFX1aCheck false /PDFX3Check false /PDFXCompliantPDFOnly false /PDFXNoTrimBoxError true /PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXSetBleedBoxToMediaBox true /PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXOutputIntentProfile (None) /PDFXOutputConditionIdentifier () /PDFXOutputCondition () /PDFXRegistryName () /PDFXTrapped /False /CreateJDFFile false /Description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> /CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000410064006f006200650020005000440046002065876863900275284e8e9ad88d2891cf76845370524d53705237300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002> /CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef69069752865bc9ad854c18cea76845370524d5370523786557406300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002> /CZE <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> /DAN <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> /DEU <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> /ESP <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> /ETI <FEFF004b00610073007500740061006700650020006e0065006900640020007300e4007400740065006900640020006b00760061006c006900740065006500740073006500200074007200fc006b006900650065006c007300650020007000720069006e00740069006d0069007300650020006a0061006f006b007300200073006f00620069006c0069006b0065002000410064006f006200650020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e00740069006400650020006c006f006f006d006900730065006b0073002e00200020004c006f006f0064007500640020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e00740065002000730061006100740065002000610076006100640061002000700072006f006700720061006d006d006900640065006700610020004100630072006f0062006100740020006e0069006e0067002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020006a00610020007500750065006d006100740065002000760065007200730069006f006f006e00690064006500670061002e000d000a> /FRA <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> /GRE <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a stvaranje Adobe PDF dokumenata najpogodnijih za visokokvalitetni ispis prije tiskanja koristite ove postavke. Stvoreni PDF dokumenti mogu se otvoriti Acrobat i Adobe Reader 5.0 i kasnijim verzijama.) /HUN <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> /ITA <FEFF005500740069006c0069007a007a006100720065002000710075006500730074006500200069006d0070006f007300740061007a0069006f006e00690020007000650072002000630072006500610072006500200064006f00630075006d0065006e00740069002000410064006f00620065002000500044004600200070006900f900200061006400610074007400690020006100200075006e00610020007000720065007300740061006d0070006100200064006900200061006c007400610020007100750061006c0069007400e0002e0020004900200064006f00630075006d0065006e007400690020005000440046002000630072006500610074006900200070006f00730073006f006e006f0020006500730073006500720065002000610070006500720074006900200063006f006e0020004100630072006f00620061007400200065002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000200065002000760065007200730069006f006e006900200073007500630063006500730073006900760065002e> /JPN <FEFF9ad854c18cea306a30d730ea30d730ec30b951fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002> /KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020ace0d488c9c80020c2dcd5d80020c778c1c4c5d00020ac00c7a50020c801d569d55c002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e> /LTH <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> /LVI <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> /NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken die zijn geoptimaliseerd voor prepress-afdrukken van hoge kwaliteit. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.) /NOR <FEFF004200720075006b00200064006900730073006500200069006e006e007300740069006c006c0069006e00670065006e0065002000740069006c002000e50020006f0070007000720065007400740065002000410064006f006200650020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e00740065007200200073006f006d00200065007200200062006500730074002000650067006e0065007400200066006f00720020006600f80072007400720079006b006b0073007500740073006b00720069006600740020006100760020006800f800790020006b00760061006c0069007400650074002e0020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e00740065006e00650020006b0061006e002000e50070006e00650073002000690020004100630072006f00620061007400200065006c006c00650072002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000200065006c006c00650072002000730065006e006500720065002e> /POL <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> /PTB <FEFF005500740069006c0069007a006500200065007300730061007300200063006f006e00660069006700750072006100e700f50065007300200064006500200066006f0072006d00610020006100200063007200690061007200200064006f00630075006d0065006e0074006f0073002000410064006f0062006500200050004400460020006d00610069007300200061006400650071007500610064006f00730020007000610072006100200070007200e9002d0069006d0070007200650073007300f50065007300200064006500200061006c007400610020007100750061006c00690064006100640065002e0020004f007300200064006f00630075006d0065006e0074006f00730020005000440046002000630072006900610064006f007300200070006f00640065006d0020007300650072002000610062006500720074006f007300200063006f006d0020006f0020004100630072006f006200610074002000650020006f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e0030002000650020007600650072007300f50065007300200070006f00730074006500720069006f007200650073002e> /RUM <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> /RUS <FEFF04180441043f043e043b044c04370443043904420435002004340430043d043d044b04350020043d0430044104420440043e0439043a043800200434043b044f00200441043e043704340430043d0438044f00200434043e043a0443043c0435043d0442043e0432002000410064006f006200650020005000440046002c0020043c0430043a04410438043c0430043b044c043d043e0020043f043e04340445043e0434044f04490438044500200434043b044f00200432044b0441043e043a043e043a0430044704350441044204320435043d043d043e0433043e00200434043e043f0435044704300442043d043e0433043e00200432044b0432043e04340430002e002000200421043e043704340430043d043d044b04350020005000440046002d0434043e043a0443043c0435043d0442044b0020043c043e0436043d043e0020043e0442043a0440044b043204300442044c002004410020043f043e043c043e0449044c044e0020004100630072006f00620061007400200438002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020043800200431043e043b043504350020043f043e04370434043d043804450020043204350440044104380439002e> /SKY <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> /SLV <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> /SUO <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> /SVE <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> /TUR <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> /ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents best suited for high-quality prepress printing. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.) /UKR <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> >> /Namespace [ (Adobe) (Common) (1.0) ] /OtherNamespaces [ << /AsReaderSpreads false /CropImagesToFrames true /ErrorControl /WarnAndContinue /FlattenerIgnoreSpreadOverrides false /IncludeGuidesGrids false /IncludeNonPrinting false /IncludeSlug false /Namespace [ (Adobe) (InDesign) (4.0) ] /OmitPlacedBitmaps false /OmitPlacedEPS false /OmitPlacedPDF false /SimulateOverprint /Legacy >> << /AddBleedMarks false /AddColorBars false /AddCropMarks false /AddPageInfo false /AddRegMarks false /ConvertColors /ConvertToCMYK /DestinationProfileName () /DestinationProfileSelector /DocumentCMYK /Downsample16BitImages true /FlattenerPreset << /PresetSelector /MediumResolution >> /FormElements false /GenerateStructure false /IncludeBookmarks false /IncludeHyperlinks false /IncludeInteractive false /IncludeLayers false /IncludeProfiles false /MultimediaHandling /UseObjectSettings /Namespace [ (Adobe) (CreativeSuite) (2.0) ] /PDFXOutputIntentProfileSelector /DocumentCMYK /PreserveEditing true /UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged /UntaggedRGBHandling /UseDocumentProfile /UseDocumentBleed false >> ] >> setdistillerparams << /HWResolution [2400 2400] /PageSize [612.000 792.000] >> setpagedevice

Комплексна технологія збільшення вуглеводневилучення з виснажених газоконденсатних родовищ

Репозитарії

Схожі ресурси