Діагностика гідравлічного стану складних газотранспортних систем

Наведені результати аналітичних досліджень гідравлічної ефективності складних газотранспортних систем, проведений відбір діагностичних моделей для визначення кількості рідини в газопроводі і її розподілу по довжині лінійної ділянки і в часі експлуатації. Запропоновані методи параметричного діагносту...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2005
Автор:	Грудз, В.Я.
Формат:	Стаття
Мова:	Ukrainian
Опубліковано:	Видавничий дім "Академперіодика" НАН України 2005
Теми:	Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу
Онлайн доступ:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/113079
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Діагностика гідравлічного стану складних газотранспортних систем / В.Я. Грудз // Наука та інновації. — 2005. — Т. 1, № 5. — С. 87-100. — Бібліогр.: 4 назв. — укр.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-113079
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1130792017-02-18T21:36:54Z Діагностика гідравлічного стану складних газотранспортних систем Грудз, В.Я. Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу Наведені результати аналітичних досліджень гідравлічної ефективності складних газотранспортних систем, проведений відбір діагностичних моделей для визначення кількості рідини в газопроводі і її розподілу по довжині лінійної ділянки і в часі експлуатації. Запропоновані методи параметричного діагностування складних систем газопроводів. Приведены результаты аналитических исследований гидравлической эффективности сложных газотранспортных систем, проведен отбор диагностических моделей для определения количества жидкости в газопроводе и ее распределения по длине линейного участка и во времени эксплуатации. Предложены методы параметрического диагностирования сложных систем газопроводов. The results of analytical researches of hydraulic efficiency of the difficult gas-transport systems among which choice of diagnostic models for conducting of calculations are resulted, decision of amount of liquid in a gas pipeline and its distributing on length of linear area and in time of exploitation. The methods of the parametricheskogo diagnosing of the difficult systems of gas pipelines are offered. 2005 Article Діагностика гідравлічного стану складних газотранспортних систем / В.Я. Грудз // Наука та інновації. — 2005. — Т. 1, № 5. — С. 87-100. — Бібліогр.: 4 назв. — укр. 1815-2066 DOI: doi.org/10.15407/scin1.05.087 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/113079 uk Видавничий дім "Академперіодика" НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Ukrainian
topic	Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу
spellingShingle	Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу Грудз, В.Я. Діагностика гідравлічного стану складних газотранспортних систем
description	Наведені результати аналітичних досліджень гідравлічної ефективності складних газотранспортних систем, проведений відбір діагностичних моделей для визначення кількості рідини в газопроводі і її розподілу по довжині лінійної ділянки і в часі експлуатації. Запропоновані методи параметричного діагностування складних систем газопроводів.
format	Article
author	Грудз, В.Я.
author_facet	Грудз, В.Я.
author_sort	Грудз, В.Я.
title	Діагностика гідравлічного стану складних газотранспортних систем
title_short	Діагностика гідравлічного стану складних газотранспортних систем
title_full	Діагностика гідравлічного стану складних газотранспортних систем
title_fullStr	Діагностика гідравлічного стану складних газотранспортних систем
title_full_unstemmed	Діагностика гідравлічного стану складних газотранспортних систем
title_sort	діагностика гідравлічного стану складних газотранспортних систем
publisher	Видавничий дім "Академперіодика" НАН України
publishDate	2005
topic_facet	Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/113079
citation_txt	Діагностика гідравлічного стану складних газотранспортних систем / В.Я. Грудз // Наука та інновації. — 2005. — Т. 1, № 5. — С. 87-100. — Бібліогр.: 4 назв. — укр.
work_keys_str_mv	AT grudzvâ díagnostikagídravlíčnogostanuskladnihgazotransportnihsistem
first_indexed	2025-07-08T05:09:06Z
last_indexed	2025-07-08T05:09:06Z
_version_	1837054136046059520
fulltext	87© НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. 2005 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу Старіння магістральних газопроводів та їх систем з часом експлуатації з точки зору га� зодинамічних властивостей визначається по зростанню гідравлічного опору рухові газу в трубах. При фіксованому перепаді тиску на початку і в кінці лінійної ділянки газопрово� ду зростання гідравлічного опору призво� дить до зменшення пропускної здатності си� стеми. З фізичної точки зору до збільшення гідравлічного опору газопроводу призводить випадання рідинної фази в порожнині труб та зростання шорсткості їх внутрішньої по� верхні. Джерелом надходження рідинної фа� зи в газопровід є сам потік газу: при високих тисках і відповідних температурах в трубах досягається точка роси відносно води та важ� ких вуглеводнів, що призводить до конденса� ції рідини. Зростання шорсткості внутріш� ньої поверхні стінок труб відбувається в ре� зультаті корозії. Досвід експлуатації газопро� ДІАГНОСТИКА ГІДРАВЛІЧНОГО СТАНУ СКЛАДНИХ ГАЗОТРАНСПОРТНИХ СИСТЕМ В. Я. Грудз Івано'Франківський національний технічний університет нафти і газу, Івано'Франківськ Надійшла до редакції 12.08.05 Резюме: Наведені результати аналітичних досліджень гідравлічної ефективності складних газотран� спортних систем, проведений відбір діагностичних моделей для визначення кількості рідини в газо� проводі і її розподілу по довжині лінійної ділянки і в часі експлуатації. Запропоновані методи пара� метричного діагностування складних систем газопроводів. Ключові слова: гідравлічна ефективність, діагностична модель, рідинні відкладення. В. Я. Грудз. ДИАГНОСТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ СЛОЖНЫХ ГАЗОТРАНС� ПОРТНЫХ СИСТЕМ. Резюме: Приведены результаты аналитических исследований гидравлической эффективности слож� ных газотранспортных систем, проведен отбор диагностических моделей для определения количест� ва жидкости в газопроводе и ее распределения по длине линейного участка и во времени эксплуата� ции. Предложены методы параметрического диагностирования сложных систем газопроводов. Ключевые слова: гидравлическая эффективность, диагностическая модель, жидкостные отложения. V. Ya. Grudz. DIAGNOSTICS OF HYDRAULIC BEING OF DIFFICULT GAS�TRANSPORT SYS� TEMS. Abstract: The results of analytical researches of hydraulic efficiency of the difficult gas�transport systems among which choice of diagnostic models for conducting of calculations are resulted, decision of amount of liquid in a gas pipeline and its distributing on length of linear area and in time of exploitation. The methods of the parametricheskogo diagnosing of the difficult systems of gas pipelines are offered. Keywords: hydraulic efficiency, diagnostic model, liquid deposits. Наука та інновації.2005.Т 1.№ 5.С. 87–100. 88 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 водів показує, що основною причиною зни� ження пропускної здатності газопроводів є наявність у трубах рідинної фази. Для оцінки міри зниження пропускної здатності газо� проводу в результаті збільшення гідравлічно� го опору труб прийнято користуватися ко� ефіцієнтом гідравлічної ефективності [1, 4]. Коефіцієнт гідравлічної ефективності складної газотранспортної системи, що скла� дається з кінцевого числа паралельних ниток із лупінгами і вставками, визначається відно� шенням пропускної здатності системи на да� ний момент експлуатації до її проектної (роз� рахункової) величини. В такому плані розра� хунки не викликають ніяких ускладнень. Проте в практиці експлуатації газотранс� портних систем з метою оптимізації їх обслу� говування потрібно визначати коефіцієнти гідравлічної ефективності не всієї системи в цілому, а кожної із паралельних ниток, що входять у систему, або ділянок цих ниток. У такому разі виникають ускладнення, оскіль� ки витрата газу вимірюється на практиці су� марно по всіх нитках системи, а для визна� чення коефіцієнтів ефективності кожної з ниток необхідно знати його розподіл між па� ралельними нитками. Відомо, що в паралель� них системах газопроводів витрата між нит� ками розподіляється обернено пропорційно до їх фактичного гідравлічного опору. Отже, для оцінки розподілу витрати газу між нит� ками необхідно знати фактичні значення ко� ефіцієнтів гідравлічного опору кожної нитки, що є кінцевою метою визначення ефективно� сті. Таким чином, задача визначення коефіці� єнтів гідравлічної ефективності паралельних систем газопроводів фактично не розв'язна. Необхідно мати додаткові умови, що давали б можливість оцінити розподіл витрати газу між паралельними нитками системи. Проаналізувавши рівняння стаціонарного потоку газу в газопроводі шляхом несклад� них перетворень, можна одержати залеж� ності, що пов'язують коефіцієнти гідрав� лічної ефективності системи в цілому та ок� ремих її ділянок. При паралельному з'єднанні лінійних ділянок таку залежність можна на� вести у вигляді: , (1) де i = 1...n – число паралельних ділянок різ� ного діаметра di; λit – теоретичне значення ко� ефіцієнта гідравлічного опору для кожної з ниток. При послідовному з'єднанні лінійних ді� лянок різного діаметра di і різної довжини Li коефіцієнт гідравлічної ефективності системи . (2) Формули (1) і (2) є рекурентними і да� ють можливість визначити коефіцієнт гідра� влічної ефективності довільної складної га� зотранспортної системи в умовах квазіста� ціонарного режиму, якщо відомі коефіцієнти гідравлічної ефективності кожної з її діля� нок. Але практично важливою є обернена за� дача: визначити коефіцієнти гідравлічної ефективності кожної з ділянок, якщо відо� мий коефіцієнт системи в цілому. Ця задача є невирішеною, оскільки з одного рівняння, що представляє собою комбінацію (1) і (2), потрібно визначити, скільки невідомих діля� нок має система. Для усунення цієї невизна� ченості передбачається виконання техноло� гічних змін системи транспорту газу шляхом відключення окремих ділянок на період про� ведення вимірів, необхідних для розрахунків коефіцієнта гідравлічної ефективності систе� ми. Якщо система складається з n лінійних ділянок, то необхідно виконати n – 1 техно� логічних переключень. Проте в моменти пе� 89НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу реключень буде виникати нестаціонарність протікання газу в газопроводі, що не дасть можливості визначити параметри для розра� хунку коефіцієнтів гідравлічної ефективно� сті Ecj системи на кожному технологічному переключенні. Очікувати тривалий час вста� новлення нового стаціонарного режиму та� кож не доцільно, оскільки в процесі відклю� чення деяких лінійних ділянок можливі пе� рерозподіли рідини між ділянками, що зали� шилися в експлуатації, а це призведе до змі� ни гідравлічної ефективності як окремих ді� лянок, так і системи в цілому. Тому виміри параметрів режимів необхідно проводити в період перехідного процесу, а коефіцієнти гідравлічної ефективності системи на кожно� му технологічному переключенні визначати на основі нестаціонарних математичних мо� делей. Зазначене припущення може бути ре� алізоване і дасть змогу одержати достовірні результати тільки в тому випадку, якщо спів� відношення (1) і (2), а також заміна складної газотранспортної системи еквівалентним га� зопроводом будуть справедливими при неста� ціонарному режимі. Для розв'язку поставленої задачі нами виконувалося моделювання нестаціонарного процесу в системі газопроводів "Братерство", що представляє собою двохнитковий газопро� від з перемичками. На першому етапі моде� лювання система представлялась у вигляді комбінованого з'єднання чотирьох лінійних ділянок, на кожній з яких коефіцієнт гідрав� лічної ефективності (а отже, і коефіцієнт гідравлічного опору) мав своє визначене зна� чення. На другому етапі реальна система за� мінялася еквівалентним газопроводом із діа� метром de, a загальний коефіцієнт гідравліч� ної ефективності визначався на основі (1) і (2). На границях системи задавалися функції зміни тиску і температури (на початку) і ма� сової витрати (в кінці), що відповідають змінам параметрів реального несталого про� цесу в системі, викликаного відключенням газоперекачувального агрегату (ГПА) на компресорній станції (КС). З метою моделювання нестаціонарного неізотермічного процесу в системі газопро� водів "Братерство" і еквівалентному газопро� воді була розроблена методика реалізації ма� тематичної моделі процесу, що базується на системі рівнянь, які включають рівняння ру� ху, нерозривності і енергії: (3) Тут, крім зазначених вище позначень, прий� нято: ср, cc – ізобарна теплоємність газу та теплоємного матеріалу труб; Tнав, Tс – темпе� ратура навколишнього середовища і стінки трубопроводу; α1, α2 – коефіцієнти тепловід� дачі від газу до стінки і від стінки в навко� лишнє середовище; D, d – зовнішній і внут� рішній діаметри труби; ξ, ξc – коефіцієнти теплопровідності газу і стінки труби; F, Fc – площа перерізу стінки газопроводу; ; h – геодезична позначка траси газопроводу. При реалізації моделі для газотранспорт� ної системи був використаний агрегатний метод побудови моделі. Технологічна схема траси газопроводу розбивалася на ряд куско� во�лінійних агрегатів (КЛА). Кожний КЛА являє собою ділянку простого газопроводу, обмежену точками підключення перемичок, з постійними значеннями коефіцієнтів гідрав� лічного опору і геометричного нахилу. 90 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 У середині кожного КЛА взаємозв'язок між технологічними параметрами потоку га� зу визначають системою диференційних рів� нянь, яка складається з рівнянь руху, нероз� ривності і енергії, що реалізується методом сіток із тимчасовим кроком h. З цією метою будуються вузлові точки, у яких знаходяться значення тиску, температури і масової витра� ти. Якщо число вузлових точок по довжині газопроводу є Nx, то стани агрегатів можуть бути представлені у вигляді , де v(t) – номер інтервалу часу довжиною h, Тут Zv1 – час, що залишився до закінчення інтервалу; Zvi+1 = Pi – тиск у i�му вузлі сітки (i=l...Nx); Zvi+N+1 = Мі – масова витрата в i�му вузлі сітки; Zvi+2N+1 = Ті – температура газу в i�му вузлі сітки; Zvi+3N+1 = Тсі – температура стінки трубопроводу в i+Nх�вузлі сітки. Крім того, для сполучення агрегатів необ� хідно знати параметри газу на початку нас� тупного агрегату і розмір його розбивки по просторовій координаті. Якщо наступний аг� регат має номер j + 1, тоді для агрегату з но� мером j ZvнN+2 – температура газу в другому вузлі j + l агрегату; Zv4N+3 – температура стін� ки в Nx + 2�вузлі j + 1 агрегату; Zv4N+4 – крок інтегрування по довжині j + 1 агрегату. При моделюванні нестаціонарного про� цесу в еквівалентному газопроводі також за� стосовувався агрегатний метод. У цьому ви� падку кожний КЛА характеризувався постій� ним геометричним нахилом газопроводу до горизонту. У гідравлічних розрахунках вико� ристовувалося поняття еквівалентного діа� метра системи. Аналіз результатів розрахунків показує, що використані математичні моделі адекват� но описують реальний технологічний процес. У порівнянні з фактичними параметрами і динамікою їхньої зміни в часі максимальна похибка у визначенні тиску математичної моделі, реалізованої для системи газопро� водів, складає 3,1 %. Середні значення похи� бок в інтервалі часу всього перехідного про� цесу в цьому випадку складають відповідно по тиску – 0,4 %, по температурі – 0,5 % і по масовій витраті – 1,4 %. При заміні реальної двониткової системи еквівалентним газопроводом максимальна похибка у визначенні тиску в динаміці його зміни склала 6,2 %, у визначенні температури – 3,5 %, у визначенні масової витрати – 6,6 %. Середні за період нестаціонарного процесу розміри похибок у цьому випадку склали: по тиску – 0,8 %, по температурі – 0,64 %, по ма� совій витраті – 2,6 %. Розбіжності між параметрами нестаціо� нарного процесу у випадку реалізації матема� тичної моделі для реальної системи і еквіва� лентного газопроводу склали: відповідно мак� симальні по тиску – 3,1 %, по температурі – 1,5 %, по масовій витраті – 3,2 %, середні по ти� ску – 0,35 %, по температурі – 0,28 %, по масо� вій витраті – 1,1 %. Крім того, слід відзначити, що моделювання у вигляді реальної системи в порівнянні з еквівалентним газопроводом пред� ставляє більш швидку зміну параметрів у часі. На підставі аналізу результатів розрахун� ків і похибок, викликаних заміною реальної системи еквівалентним газопроводом, можна зробити висновок про адекватність в обох ви� падках, а отже, і про можливість використан� ня співвідношень (1) і (2) для визначення ко� ефіцієнтів гідравлічної ефективності склад� них газотранспортних систем як додаткових умов. Це дає можливість використовувати методику зміни технологічної схеми газо� транспортної системи з метою проведення вимірів, необхідних для розрахунку коефіці� єнтів гідравлічної ефективності окремих ді� лянок системи. Розглянемо докладно суть методики на прикладі розрахунку коефіцієнтів гідравліч� ної ефективності системи газопроводів "Брат� ( )vZvZ ,= { }...., 4421 += Nvvvv ZZZZ 91НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу ство" на ділянці Долина�Россош. Система складається з двох рівнобіжних газопроводів з діаметрами d1 = 1 420 18 мм і d2 = 820 14 мм. Загальна протяжність траси L = 96 км. На від� мітці l1 = 48,3 км знаходиться міжниткова пе� ремичка, що поділяє систему на 4 ділянки, кож� на з яких у період проведення вимірів за запро� понованою методикою підлягає відключенню. Вважається, що в межах однієї ділянки ко� ефіцієнт гідравлічної ефективності Ei (i = 1...4) постійний за значеннями довжини і часу. Для визначення коефіцієнтів гідравліч� ної ефективності системи в період відклю� чення кожної з ділянок Есі необхідно визна� чити фактичні коефіцієнти гідравлічного опору. З цією метою в моменти відключень кожної з ділянок протягом перехідного про� цесу вимірювалися параметри несталого ре� жиму на початку і в кінці системи як функції часу. На підставі цих вимірів будувалися функції зміни з часом тиску і витрат на по� чатку ділянки і в кінці. Нестаціонарний характер руху газу в га� зопроводах при виконанні технологічних пе� реключень вимагає застосування нестаціо� нарних математичних моделей для виконан� ня діагностичних розрахунків. Найбільш загальною діагностичною мо� деллю, що враховує нестаціонарний характер руху газу в газопроводі, є модель, яка базуєть� ся на рівняннях системи (3) без її спрощень. Цю модель можна представити у вигляді (4) ×× Для визначення значень діагностичних коефіцієнтів λ і α2 необхідно задовольнити відповідно два перших і два останніх рівнян� ня системи (4). При цьому в обох випадках рівняння, що залишилися, є допоміжними. Із останніх двох рівнянь маємо (5) За умови відомих початкових наближень λi 0 і d2 0, визначених у результаті вирішення відповідної стаціонарної задачі методом по� слідовних наближень, визначають значення фактичних коефіцієнтів гідравлічного опору та тепловіддачі від трубопроводу в навко� лишнє середовище. Розглянута діагностична модель є най� більш загальною, тому що базується на сис� темі рівнянь нестаціонарного неізотермічно� го потоку газу в газопроводі. Однак склад� ність обчислювань, необхідність застосуван� ня обчислювальних систем з досить великою оперативною пам'яттю заважають широкому застосуванню розглянутої методики на об'єк� тах, які безпосередньо експлуатують газо� транспортні магістралі. У зв'язку з цим назрі� ла необхідність у спрощенні діагностичної моделі. Такого спрощення можна досягнути шляхом введення припущення ізотермічно� сті потоку газу в газопроводі. Система рівнянь ізотермічного несталого руху газу в газопроводі може бути отримана із системи (4) у припущенні Т(х, t) = const. При цьому в рівнянні руху не слід враховува� ти член, що визначає гідравлічні втрати вна� слідок впливу коріолісової сили на потік, оскільки припущення щодо ізотермічності 92 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 потоку спричиняє більш істотну погрішність. Тоді система вихідних рівнянь може бути представлена у вигляді (6) Для газового стану можна використову� вати поліномне рівняння, необхідне для за� микання системи, у якому варто припустити, що Т = Тсер = const (Тсер – середня по довжині газопроводу температура газу). Як граничні умови в цьому випадку повинні бути побудо� вані залежності зміни в часі тиску й масової витрати на кінцях лінійної ділянки. Якщо характер зміни тиску на границях ділянки при середній температурі відомий, то із рівняння стану можна побудувати функції зміни густини газу у вигляді (0, t) і (L, t). Тоді, інтегруючи систему (6), на проміжку часу [0, t] одержимо (7) Для визначення коефіцієнта гідравлічно� го опору доцільно використовувати метод по� слідовних наближень, що у результаті спро� щення рівнянь забезпечить досить швидку збіжність. Як початкове наближення варто задати значення λ , отримане на основі рішен� ня стаціонарної задачі. Тоді рішення можна навести у вигляді (8) Результати розрахунків, виконаних для умов, аналогічних нестаціонарній неізотерміч� ній моделі, показали, що після четвертої іте� рації отриманий результат дорівнює 0,00918. Таким чином, погрішність розглянутої діаг� ностичної моделі у порівнянні з базовою складає 0,99 %. Подальше спрощення діагно� стичної моделі вимагає спрощення рівняння руху газу в системі (4). Це рівняння неліній� не за швидкістю w, у зв'язку з чим не допус� кає аналітичного розв'язку. За І. А. Чарним, лінеаризація рівняння руху за швидкістю з метою одержання аналітичного рішення при� зводить до похибки за параметрами, що не перевищує 5 %. Наступний крок спрощення діагностич� ної моделі приводить до моделі, що базується на рівняннях стаціонарного руху газу в тру� бопроводах. Таким чином, отримано чотири діагнос� тичні моделі, які базуються на різних матема� тичних описах руху газу в газопроводі. Пер� ша з розглянутих моделей базується на сис� темі диференціальних рівнянь нестаціонар� ного неізотермічного руху; далі будемо іме� нувати її нестаціонарною неізотермічною мо� деллю (ННМ). Другу з розглянутих моделей назвемо нестаціонарною ізотермічною (НІМ), оскільки в її основі лежать рівняння неста� ціонарного ізотермічного руху газу. В основу третьої моделі покладено лінеаризоване рів� няння руху, тому її будемо називати лінеари� зованою ізотермічною моделлю (ЛІМ). На� решті, остання модель побудована на основі рівнянь стаціонарного ізотермічного руху га� зу, у зв'язку з чим будемо називати її стаціо� нарною ізотермічною (СІМ). Очевидно, що найбільш простою для користування є остан� ня модель, однак унаслідок того, що вона не враховує нестаціонарності процесу транс� порту газу, одержувані результати обтяжені значною похибкою. Найбільш точна перша мо� дель занадто складна в реалізації. Тому успіх вирішення задач в подальших дослідженнях полягає в тому, щоб раціонально визначити області застосування кожної моделі. Очевидно, що мірою, яка характеризує ступінь нестаціонарності потоку газу, є відно� 93НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу шення сил інерції в потоці до сил тертя. Ко� ристуючись рівнянням руху, це відношення можна представити у вигляді: . (9) Використовуючи операцію приведення диференціального оператора для переходу до безрозмірного комплексу і замінюючи зміну масової швидкості відносною зміною масової витрати, одержимо безрозмірний комплекс, який можна розглядати як критерій неста� ціонарності: . (10) Необхідно відзначити, що представлений комплекс залежить не тільки від зміни масо� вої витрати в газопроводі, але й від тиску та температури в газопроводі, оскільки ці пара� метри впливають на величину лінійної швид� кості газу. Принцип побудови критерію не� стаціонарності дає можливість стверджувати, що при зростанні його величини будуть зро� стати збурення в потоці, що збільшить сту� пінь нестаціонарності. Рівняння нерозривності пов'язує між со� бою градієнт масової швидкості з темпом па� діння густини газу в потоці. На основі рівнян� ня нерозривності може бути складений лише один характеристичний комплекс, що, після приведення диференціальних операторів, дає відомий критерій Струхаля: . (11) За змістом зв'язків, що визначаються цим критерієм, його відносять до числа кри� теріїв гомохронності. Він установлює відпо� відність між характерним значенням часу і його характеристичним значенням, що виз� начає темп тих змін, які виникають у системі внаслідок руху середовища. Тому критерій Струхаля повинен характеризувати ступінь нестаціонарності технологічного процесу в га� зопроводі. З його збільшенням ступінь неста� ціонарності повинен зростати. Третє і четверте рівняння системи (4) ха� рактеризують нестаціонарні теплові процеси в газовому потоці, тісно пов'язані з процесами газодинамічними. Слід зазначити, що три� валість нестаціонарних теплових процесів набагато перевершує тривалість газодинаміч� них. Тому для характеристики теплової не� стаціонарності варто визначати власний кри� терій гомохронності, яким вважається крите� рій Фур'є: . (12) У результаті аналізу похибок, виклика� них відхиленням реального процесу від спро� щеної математичної моделі, встановлено, що граничне значення критерію нестаціонарно� сті Nt, при якому допускається застосування стаціонарної неізотермічної методики, дорів� нює 1,4·10�6. Для критерію Струхаля гранич� не значення, при якому допускається викори� стання зазначеної моделі, складає Sh = 1,85. При перевищенні цього значення допуска� ється використання лінеаризованої ізотерміч� ної моделі. Для критерію Фур'є F0 граничне значен� ня, при якому допускається застосування ста� ціонарної неізотермічної методики, дорівнює 1,75·10�12. При перевищенні цього значення допускається застосування нестаціонарної ізотермічної моделі. Очевидно, що в якості діагностичної моде� лі немає сенсу використовувати нестаціонар� ну неізотермічну модель через те, що похиб� ка методу перевищує похибку моделі. Тому доцільно прийняти температуру газу постій� ною і застосувати нестаціонарну ізотермічну модель для визначення фактичних коефіці� єнтів гідравлічного опору в кожному неста� ціонарному режимі. За характером зміни ти� ску P(0, t) і P(L, t) і постійних значень темпе� ратури на початку Тп і в кінці Тк системи мо� жуть бути визначені функції зміни щільності 94 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 газу ρ на початку і в кінці системи в період нестаціонарного процесу. Тоді з рівняння ру� ху визначиться фактичне значення коефіцієн� та гідравлічного опору λ для даного режиму на основі (8). Рівняння (7) і (8) дають змогу знайти фактичні значення коефіцієнтів гідравлічно� го опору системи в станах відключення кож� ної з ділянок і далі знайти коефіцієнти гі� дравлічної ефективності системи в цих станах. Визначені в такий спосіб значення коефі� цієнтів гідравлічного опору на різних ділян� ках системи приймаються як початкові на� ближення в наведених нижче ітераційних ал� горитмах: 1. Для кожної із технологічних схем, що від� різняються відключенням однієї з ліній� них ділянок, будують розрахункові схеми і за наведеною вище методикою розрахо� вують зміни часу, тиску, температури і ви� трат на межах ділянки системи. 2. Із порівняння розрахункових показників із фактичними можна визначити макси� мальну похибку. Досвід показує, що най� більш ефективною для розрахунків є по� хибка з визначення величини тиску. 3. Для однієї з ділянок системи змінюють коефіцієнт гідравлічного опору від почат� кового наближення в бік його збільшен� ня з дискретним кроком. Після цього по� вторюють розрахунки характеру зміни параметрів на межах ділянки і визнача� ють максимальну похибку в порівнянні з фактичними даними. Якщо при цьому максимальна похибка зменшується, то коефіцієнт гідравлічного опору обраної ділянки змінюють у тому ж напрямку і процедуру повторюють. Якщо ж макси� мальна похибка при цьому зростає, то змінюють розмір коефіцієнта гідравліч� ного опору на один крок у зворотному напрямку і процедуру повторюють. 4. Після досягнення мінімальної розбіжно� сті розрахункових і фактичних даних ви� бирають значення ефективності наступ� ної ділянки, для котрої вся процедура по� вторюється. 5. Після закінчення розрахунків по всіх розрахункових схемах повертаються до початкового значення і процедура повто� рюється. 6. Ітерації повторюються доти, доки макси� мальні відхилення розрахункових і фак� тичних параметрів по всіх обраних схе� мах не досягнуть мінімуму, в результаті знаходять коефіцієнти гідравлічного опо� ру, що відповідають мінімальним відхи� ленням розрахункових і фактичних пара� метрів. Однією з головних причин зниження гідравлічної ефективності газопроводів є на� явність рідини в порожнині трубопроводу. Рідина в порожнині газопроводу знаходить� ся у вигляді або скупчень пробок, що знахо� дяться в понижених ділянках траси, або шор� сткості, що представляє собою прилипання крапель до стінок труби, або крапель, що пе� реносяться потоком газу вздовж трубопрово� ду. У першому випадку рідинні пробки віді� грають роль місцевих опорів, у яких губиться частина енергії газового потоку, в другому – гідравлічні втрати зростають за рахунок збільшення шорсткості внутрішньої поверхні труб, у третьому випадку частина енергії га� зового потоку витрачається на підтримуван� ня крапель у зваженому стані і перенесення їх вздовж осі трубопроводу. У будь�якому з цих випадків збільшення гідравлічних витрат призводить до зниження коефіцієнта гідрав� лічної ефективності газопроводу. Очевидно, що розмір коефіцієнта гідрав� лічної ефективності залежить від кількості рідини в порожнині трубопроводу, характеру її розподілу по довжині траси та її фізичних властивостей. У зв'язку з цим визначення кількості рідини в порожнині газопроводу є важливою діагностичною задачею. Вирішен� 95НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу ня цієї задачі потребує дослідження руху га� зу по трубах двох різних систем, що само по собі дуже складно. Ще більш складною є за� дача визначення кількості рідини в порож� нині складних газотранспортних систем, бо в цьому випадку не завжди відомий розподіл витрат між паралельними нитками. Потрібно також відзначити складність процесу зміни кількості рідини в порожнині трубопроводу в часі експлуатації газопрово� ду. Газовим потоком рідина вноситься в газо� провід у вигляді крапель і пари, що за певних умов конденсується в газопроводі, створюю� чи рідинні накопичення в понижених ділян� ках траси. З часом об'єм цих скупчень зрос� тає, перекриваючи повністю перетин потоку. Проте після деякої межі частина рідини зі скупчень переходить у зважений стан і пере� носиться газовим потоком уздовж трубопро� воду. В такий спосіб наступає динамічна рів� новага в газопроводі, параметри якого визна� чаються характеристиками трубопроводу, рі� дини і газового потоку. Методи визначення кількості рідини в порожнині газопроводу в залежності від за� стосовуваних математичних моделей можуть бути розділені на: а) методи, що базуються на дослідженнях двохфазного потоку в трубопроводах; б) методи, в основі яких лежить кореляцій� ний зв'язок між коефіцієнтом гідравлічної ефективності і кількістю рідинних скуп� чень у трубах; в) методи зміни рівноважних станів газу в порожнині газопроводу. До першої групи варто віднести методи, запропоновані Мамаєвим В. А. і удосконалені Капцовим І. І. [2], в основу яких покладені дослідження двофазного потоку середовища в трубопроводах. Проте для реалізації зазна� чених методів необхідні досить точне визна� чення витрати газу в газопроводі і вимір тис� ків на кожній висхідній ділянці траси, що ре� ально не можливо. Крім того, ці методи не прийнятні для визначення кількості рідини в порожнині складних систем газопроводів. Серед методів другої групи найбільшої уваги заслуговують дослідження, виконані в УкрНДІгазу, в результаті яких була отримана кореляційна залежність між об'ємом рідин� них скупчень у порожнині газопроводу і ко� ефіцієнтом гідравлічної ефективності Е. Ці методи характеризуються великими значен� нями похибки при розрахунках. Найбільш характерним методом третьої групи є метод, запропонований Майгуро� вим Е. Н. та Бурних B. C. [3]. За цим методом після встановлення рівноваги у відсіченій ділянці трубопроводу виконують вимір тис� ку Р1 і температури Т1. Після цього стравлю� ють газ в атмосферу через свічку і при цьому вимірюють час стравлювання t. Кількість га� зу, стравленого в атмосферу, становить: , (13) де f – площа перетину труби; Фкр – критична функція параметрів витікання. Після встановлення нового рівноважно� го стану вимірюють параметри Р2 та Т2 у від� січеній ділянці. Об'єм скупчень у порожнині газопроводу визначається як різниця між ге� ометричним об'ємом ділянки й об'ємом, зай� нятим газом, із формули . (14) Точність розрахунків за (14) (крім точ� ності вимірювальних приладів) визначається кількістю стравленого газу Мстр, за величи� ною якого визначається різниця тисків Р1 і Р2. Розрахунки були виконані для ділянки Бого� родчани–Голятин газопроводу Уренгой–По� мари–Ужгород. Аналіз результатів розрахун� ків показує, що для досягнення допустимої (теоретично) похибки в 5 % необхідно стра� вити тиск газу на 0,4 МПа і при цьому вики� 96 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 нути в атмосферу біля 700 тис. кг газу. Час стравлювання цієї кількості газу через свічку діаметром Dy = 150 мм відповідно до (13) складе 2 940 с (49 хв). Суть модернізованого методу полягає в тому, що в умовах квазістаціонарного режи� му вимірюють початкові і кінцеві значення тисків Рп і Рк та температур Тп і Тк. За відоми� ми стаціонарними моделями і результатами замірів можна розрахувати середні значення тиску Рсер1 і температури Тсер1. Далі закрива� ється охоронний кран на початку досліджу� ваної ділянки, а наступна КС продовжує пра� цювати на мінімальних обертах ГПА. При цьому відбувається спорожнення ділянки га� зопроводу. Протягом деякого проміжку часу τ ведеться запис витрати газу на вході в на� ступну КС. У такий спосіб може бути побу� дована функція витрати газу з часом у кінці ділянки M(L, t)\| = M(t) із початковим значен� ням М0, характерним для квазістаціонарного режиму. У цьому випадку характер зміни ти� ску з часом нестаціонарного процесу можна описати системою, що складається з рівнян� ня руху газу і рівняння нерозривності, котрі можна подати у вигляді , (15) де w – середня усереднена швидкість руху га� зу; c2 = kRT – швидкість звуку в газі; R – газо� ва стала; Т – середня температура газу в газо� проводі. З огляду на те, що газопровід перед за� криттям крану працював у квазістаціонарному режимі, можна представити початкову умову у вигляді . (16) Граничні умови визначаться з фізичних передумов, суть котрих полягає у тому, що на початку ділянки лінійний кран закритий і витрати газу дорівнюють нулю, а в кінці ді� лянки витрати відомі як функція часу M(t). Використовуючи рівняння руху, одержимо , . (17) Розв'язок (15) за початкових (16) і гра� ничних (17) умов, отримане методом Фур'є, має вигляд (18) Середній тиск на лінійній ділянці на кін� ці проміжку часу t можна визначити із залеж� ності . З урахуванням (18) одержимо після інте� грування (19) Результати розрахунків показують, що при нехтуванні всіма членами знакозмінного ряду, починаючи від шостого, похибка розра� хунків не перевищить 0,1 %, і це було врахо� вано при побудові залежності (19). Кількість газу, що знаходиться в лінійній ділянці в кінці проміжку часу τ, складе . (20) Кількість газу, що знаходиться в газопро� воді на початку проміжку часу , (21) . . 97НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу де Vr – геометричний об'єм газопроводу, зай� нятий газом. Кількість газу, відібрана з газопроводу за проміжок часу . (22) Рівняння матеріального балансу газу за� пишемо у вигляді . (23) З формули (23) можна визначити геоме� тричний об'єм газопроводу, зайнятий газом. Тоді обсяг відкладень у порожнині газопро� воду може бути визначений як різниця . (24) За запропонованою методикою був вико� наний розрахунок кількості рідини в порож� нині газопроводу Уренгой–Помари–Ужгород на ділянці Богородчани–Голятин. У стаціо� нарному режимі до закриття охоронного кла� пану після КС Богородчани тиск на початку ділянки склав 7,6 МПа, в кінці – 5,1 МПа; стаціонарні витрати газу склали величину 3 849 тис. м/год. Після закриття охоронного крану характер зміни тиску на початку і в кін� ці ділянки, а також витрати на вході в КС Го� лятин з часом визначалися за картограмами з дискретним періодом запису 100 с. За відо� мою формулою (18) залежності масової вит� рати від часу M(t) виконані розрахунки зміни початкового і кінцевого тисків. Результати розрахунків добре узгоджуються з фактич� ними даними, що свідчить про правомірність використання лінеаризованої ізотермічної моделі в даному випадку. Розрахунки визначення кількості рідини виконувалися для проміжку часу τ = 1 200 с (20 хв). Середній тиск, розрахований за (19), складає 6,076 МПа, а розрахована за (14) кіль� кість газу, відібрана з газопроводу за цей пе� ріод, дорівнює 589 112,4 кг. Розрахований за (23) геометричний об'єм газопроводу, зайня� тий газом, складає 189 833,3 м, а обсяг рідин� них скупчень – 120,6 м. Важливо підкреслити, що час, необхідний для виконання вимірів, не перевищує 9,5 годин, а максимальне знижен� ня витрат газу – до 55 %, що дає змогу вести безперебійне постачання газом споживачів. Гідравлічна ефективність газопроводу пов'язана не тільки з кількістю рідини в по� рожнині газопроводу, але і з її розподілом по довжині ділянки та фізичними властивостя� ми відкладень. Тому важливою є проблема формування відкладень у порожнині газо� проводу в процесі його експлуатації. Вирішення задачі дисперсії краплинної вологи по довжині ділянки газопроводу тісно пов'язане з дослідженнями характеру, кіль� кості відкладень у порожнині газопроводу та їхніх властивостей. Рух газу і крапель рідини в горизонталь� ній трубі розглядається як взаємопроникаю� чий рух двох середовищ. Рівняння руху і зберігання маси випису� ються окремо для кожного середовища, при цьому враховується їхній динамічний взаємо� вплив шляхом введення сил взаємодії. Такий підхід до дослідження руху двох різних сере� довищ добре відомий і неодноразово викори� стовувався в ряді робіт. Передбачається, що усереднений рух по� току відбувається паралельно осі труби. Рів� няння руху кожного середовища в напрямку потоку мають вигляд , (25) де F1 і F2 – відповідно частини площ попереч� ного перетину труби, зайняті газом і крапля� ми рідини; Р – тиск, що вважається постій� ним по перетину; Т1 і Т2 – сили тертя газу і крапель рідини до внутрішньої поверхні тру� би, віднесені до одиниці довжини; W – сила 98 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 взаємодії середовищ, котрі рухаються, на одиниці довжини. Рівняння нерозривності для кожного се� редовища можуть бути записані у вигляді . (26) де ρ1, ρ2 – відповідно щільність рідини і газу; U, W – швидкості крапель рідини і газу, пос� тійні по перетині труби. З (18) випливає, що сумарні масові вит� рати рідини і газу постійні за лінійною коор� динатою і залежать тільки від часу, тобто . (27) Якщо врахувати, що витрати крапель рі� дини Мр набагато менші від витрат газу Мг (Мр << Мг), то можна прийняти, що сумарні витрати дорівнюють витратам газу до появи крапель у потоці рідини. З метою визначення сили взаємодії між газом і краплями рідини вводяться такі при� пущення: – краплі рідини мають форму кола радіусом r; – краплі рідини розсіяні по всьому перети� ну труби, не стикаючись одна з одною; – в околі бічної поверхні краплі існує об� ласть впливу, що може бути подана у ви� гляді циліндра радіусом R, усередині якого відбувається взаємодія крапель і газового потоку; – межі областей впливу стикаються; – швидкість газу щодо крапель всередині області впливу пропорційна відстані від бічної поверхні краплі. Вважається, що лінійні швидкості газу більші від швидкостей руху крапель, тобто краплі захоплюються газовим потоком. Ви� ходячи з цього припущення і припущення про лінійну зміну швидкості всередині об� ласті впливу та враховуючи теорії розмірнос� тей і подібності, можна записати для швид� кості газу всередині області впливу , (28) де η – абсолютна в'язкість газу. Усереднена величина швидкості газу по перетину потоку знаходиться з принципу не� розривності: (29) За аналогією з дійсним газовмістом у по� тоці двофазних середовищ позначимо відно� шення площі, зайнятої краплями рідини, до загальної площі перетину ( ) через ϕ: (30) З врахуванням цього відношення і виразу для діаметра краплі одержимо для швидкості газового потоку всередині області впливу: (31) Із (31) випливає, що при збільшенні чис� ла крапель і зменшенні їхнього розміру та� ким чином, щоб U = сonst, швидкість краплі наблизиться до швидкості потоку. І навпаки, зберігаючи число крапель постійним (N = сonst) і збільшуючи їхній розмір, роз� біжність у швидкостях потоку і краплі зрос� тає. Цей висновок справедливий, якщо прий� няти, що при зміні діаметра краплі дотичні напруги τ0 залишаються постійними. Для дотичних напруг отримаємо (32) Перетворюючи отримані вираження з врахуванням рівнянь руху і нерозривності стаціонарного газового потоку будемо мати ( ) . 1/ 1/ 3 2 2 22 33 22 ⎟⎟⎠ ⎞ ⎜⎜⎝ ⎛ − −+= − = ∫ rR rRrU rR ryWdy W R r η τ π π .1 F F=ϕ ( ).11 3 2 21 21 21 0 ϕϕ πη τ ++⎟ ⎠ ⎞⎜ ⎝ ⎛+= N FUW ( )( ). 1 1 3 2 23 21 UW r − − −= ϕ ϕϕητ 4 2dF π= 99НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу (33) Введемо параметр Побудуємо функцію Ця функція залежить від аргументу 0 < ϕ < 1 і параметра β << 1 і змінюється в межах 0 < Ф(ϕ) < 1. З урахуванням виразу для швидкості га� зового потоку це рівняння можна подати у вигляді Введемо нові змінні: Тоді Запишемо відношення ϕ через число кра� пель у даному перетині і отримаємо де N = N (τ, ξ). Розв'язок доцільно шукати в області ав� томодельності залежно від параметру z = ξ / τ. Тоді Рівняння має два розв'язки: N = сonst та z = Ф' (ϕ) . Розв'язок задачі доцільно вести графічно� аналітичним способом. Для цього будуються залежності Ф' (ϕ) при постійних значеннях параметру β. Відкладаючи по осі ординат значення параметра z по графіках, знаходять величину ϕ і будують залежності ϕ = ϕ (z) при β = сonst. Такі залежності подані на рис. 1. Їхній аналіз показує, що вміст крапель у газовому потоці зменшується на початку газопроводу за законом, близьким до нор� мального закону розподілу; при цьому пара� метр β відіграє роль дисперсії. Характер тео� ретично побудованих кривих добре узгоджу� ється з експериментальними даними про роз� поділ відкладень у порожнині газопроводу по довжині і за часом. Зі збільшенням параметра β зменшуєть� ся максимальний розмір відносної площі, Рис. 1. Побудова залежності ϕ = ϕ (z) ( ) .1 12 232/1 2 1 ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ −⋅+= ϕϕ αη λϕ ρ ϕ dF Mr F MU . 12 2 dF Mr αη λβ = 100 Інновації при видобуванні та транспортуванні природного газу НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 5, 2005 зайнятої краплями рідини на початку газо� проводу (при z = 0). Аналізуючи величини і принцип побудови параметра β, можна ствер� джувати, що чим більші розміри крапель, тим менше їх знаходиться в потоці газу в газопро� воді. Крім того, зі збільшенням коефіцієнта гідравлічного опору газопроводу параметр β збільшується, що призводить до зменшення кількості крапель на початку газопроводу. Зі зменшенням параметра β зростає кру� тизна кривої залежності ϕ = ϕ (z). Це означає, що зі зменшенням параметра β інтенсивність випадання крапель у газопроводі зростає. Аналізуючи структуру параметра β, можна дійти висновку, що зі зменшенням коефіцієн� та гідравлічного опору інтенсивність випадан� ня крапель у газопроводі збільшується. До такого ж ефекту призводить зменшення ма� сових витрат газу, а також збільшення ди� намічної в'язкості газу і коефіцієнта опору руху краплі в газовому потоці. В трубах з ве� ликим діаметром кількість рідкої суспензії в газопроводі більша і інтенсивність її випа� дання збільшується. З точки зору ефективності особливий інтерес викликає вплив величини коефіцієн� та гідравлічного опору газопроводу на харак� тер процесу переносу крапель рідини пото� ком газу. На початку експлуатації газопрово� ду (після очищення його порожнини) коефі� цієнт гідравлічного опору має мінімальне значення, внаслідок чого і величина парамет� ра β є мінімальною. З цього припущення вип� ливає, що в потоці знаходиться максимальна кількість крапель рідини і інтенсивність їх випадання найбільша. Тому рідинні скупчен� ня утворяться на початку ділянки газопрово� ду. Внаслідок цього величина коефіцієнта гідравлічного опору зростає, що призводить до збільшення параметра β. Тому кількість рідини в потоці зменшується і знижується інтенсивність випадіння крапель рідини, але при цьому краплі рідини переносяться на більшу відстань від початку газопроводу. ЛІТЕРАТУРА 1. Ковалко М. П., Грудз В. Я., Михалків В. Б. та ін. Трубопровідний транспорт газу. – К.: Вид. Аре� на ЕКО, 2002.– 600 с. 2. Капцов И. И., Гончар В. Н. Определение коли� чества жидкости в газопроводе // Газовая промы� шленность. – 1989, № 3. – С. 22–26. 3. Майгуров Е. Н. Методика расчета параметров продувки газопровода // Газовая промышлен� ность. – 1968, № 11.– С. 20–26. 4. Ходанович Е. И. Об эффективности продувки га� зопровода // Газовая промышленность. – 1958, № 3.– С.24–25. << /ASCII85EncodePages false /AllowTransparency false /AutoPositionEPSFiles true /AutoRotatePages /None /Binding /Left /CalGrayProfile (Dot Gain 20%) /CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2) /sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CannotEmbedFontPolicy /Error /CompatibilityLevel 1.4 /CompressObjects /Tags /CompressPages true /ConvertImagesToIndexed true /PassThroughJPEGImages true /CreateJobTicket false /DefaultRenderingIntent /Default /DetectBlends true /DetectCurves 0.0000 /ColorConversionStrategy /CMYK /DoThumbnails false /EmbedAllFonts true /EmbedOpenType false /ParseICCProfilesInComments true /EmbedJobOptions true /DSCReportingLevel 0 /EmitDSCWarnings false /EndPage -1 /ImageMemory 1048576 /LockDistillerParams false /MaxSubsetPct 100 /Optimize true /OPM 1 /ParseDSCComments true /ParseDSCCommentsForDocInfo true /PreserveCopyPage true /PreserveDICMYKValues true /PreserveEPSInfo true /PreserveFlatness true /PreserveHalftoneInfo false /PreserveOPIComments false /PreserveOverprintSettings true /StartPage 1 /SubsetFonts true /TransferFunctionInfo /Apply /UCRandBGInfo /Preserve /UsePrologue false /ColorSettingsFile () /AlwaysEmbed [ true ] /NeverEmbed [ true ] /AntiAliasColorImages false /CropColorImages true /ColorImageMinResolution 300 /ColorImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleColorImages true /ColorImageDownsampleType /Bicubic /ColorImageResolution 1200 /ColorImageDepth -1 /ColorImageMinDownsampleDepth 1 /ColorImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeColorImages false /ColorImageFilter /DCTEncode /AutoFilterColorImages true /ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG /ColorACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /ColorImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000ColorACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000ColorImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasGrayImages false /CropGrayImages true /GrayImageMinResolution 300 /GrayImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleGrayImages true /GrayImageDownsampleType /Bicubic /GrayImageResolution 1200 /GrayImageDepth -1 /GrayImageMinDownsampleDepth 2 /GrayImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeGrayImages false /GrayImageFilter /DCTEncode /AutoFilterGrayImages true /GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG /GrayACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /GrayImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000GrayACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000GrayImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasMonoImages false /CropMonoImages true /MonoImageMinResolution 1200 /MonoImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleMonoImages true /MonoImageDownsampleType /Bicubic /MonoImageResolution 1200 /MonoImageDepth -1 /MonoImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeMonoImages false /MonoImageFilter /CCITTFaxEncode /MonoImageDict << /K -1 >> /AllowPSXObjects false /CheckCompliance [ /None ] /PDFX1aCheck false /PDFX3Check false /PDFXCompliantPDFOnly false /PDFXNoTrimBoxError true /PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXSetBleedBoxToMediaBox true /PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXOutputIntentProfile (None) /PDFXOutputConditionIdentifier () /PDFXOutputCondition () /PDFXRegistryName () /PDFXTrapped /False /CreateJDFFile false /Description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> /CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000410064006f006200650020005000440046002065876863900275284e8e9ad88d2891cf76845370524d53705237300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002> /CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef69069752865bc9ad854c18cea76845370524d5370523786557406300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002> /CZE <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> /DAN <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> /DEU <FEFF00560065007200770065006e00640065006e0020005300690065002000640069006500730065002000450069006e007300740065006c006c0075006e00670065006e0020007a0075006d002000450072007300740065006c006c0065006e00200076006f006e002000410064006f006200650020005000440046002d0044006f006b0075006d0065006e00740065006e002c00200076006f006e002000640065006e0065006e002000530069006500200068006f006300680077006500720074006900670065002000500072006500700072006500730073002d0044007200750063006b0065002000650072007a0065007500670065006e0020006d00f60063006800740065006e002e002000450072007300740065006c006c007400650020005000440046002d0044006f006b0075006d0065006e007400650020006b00f6006e006e0065006e0020006d006900740020004100630072006f00620061007400200075006e0064002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020006f0064006500720020006800f600680065007200200067006500f600660066006e00650074002000770065007200640065006e002e> /ESP <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> /ETI <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> /FRA <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> /GRE <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a stvaranje Adobe PDF dokumenata najpogodnijih za visokokvalitetni ispis prije tiskanja koristite ove postavke. Stvoreni PDF dokumenti mogu se otvoriti Acrobat i Adobe Reader 5.0 i kasnijim verzijama.) /HUN <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> /ITA <FEFF005500740069006c0069007a007a006100720065002000710075006500730074006500200069006d0070006f007300740061007a0069006f006e00690020007000650072002000630072006500610072006500200064006f00630075006d0065006e00740069002000410064006f00620065002000500044004600200070006900f900200061006400610074007400690020006100200075006e00610020007000720065007300740061006d0070006100200064006900200061006c007400610020007100750061006c0069007400e0002e0020004900200064006f00630075006d0065006e007400690020005000440046002000630072006500610074006900200070006f00730073006f006e006f0020006500730073006500720065002000610070006500720074006900200063006f006e0020004100630072006f00620061007400200065002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000200065002000760065007200730069006f006e006900200073007500630063006500730073006900760065002e> /JPN <FEFF9ad854c18cea306a30d730ea30d730ec30b951fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002> /KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020ace0d488c9c80020c2dcd5d80020c778c1c4c5d00020ac00c7a50020c801d569d55c002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e> /LTH <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> /LVI <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> /NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken die zijn geoptimaliseerd voor prepress-afdrukken van hoge kwaliteit. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.) /NOR <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> /POL <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> /PTB <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> /RUM <FEFF005500740069006c0069007a00610163006900200061006300650073007400650020007300650074010300720069002000700065006e007400720075002000610020006300720065006100200064006f00630075006d0065006e00740065002000410064006f006200650020005000440046002000610064006500630076006100740065002000700065006e0074007200750020007400690070010300720069007200650061002000700072006500700072006500730073002000640065002000630061006c006900740061007400650020007300750070006500720069006f006100720103002e002000200044006f00630075006d0065006e00740065006c00650020005000440046002000630072006500610074006500200070006f00740020006600690020006400650073006300680069007300650020006300750020004100630072006f006200610074002c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020015f00690020007600650072007300690075006e0069006c006500200075006c0074006500720069006f006100720065002e> /RUS <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> /SKY <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> /SLV <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> /SUO <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> /SVE <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> /TUR <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> /ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents best suited for high-quality prepress printing. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.) /UKR <FEFF04120438043a043e0440043804410442043e043204430439044204350020044604560020043f043004400430043c043504420440043800200434043b044f0020044104420432043e04400435043d043d044f00200434043e043a0443043c0435043d044204560432002000410064006f006200650020005000440046002c0020044f043a04560020043d04300439043a04400430044904350020043f045604340445043e0434044f0442044c00200434043b044f0020043204380441043e043a043e044f043a04560441043d043e0433043e0020043f0435044004350434043404400443043a043e0432043e0433043e0020043404400443043a0443002e00200020042104420432043e04400435043d045600200434043e043a0443043c0435043d0442043800200050004400460020043c043e0436043d04300020043204560434043a0440043804420438002004430020004100630072006f006200610074002004420430002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e0030002004300431043e0020043f04560437043d04560448043e04570020043204350440044104560457002e> >> /Namespace [ (Adobe) (Common) (1.0) ] /OtherNamespaces [ << /AsReaderSpreads false /CropImagesToFrames true /ErrorControl /WarnAndContinue /FlattenerIgnoreSpreadOverrides false /IncludeGuidesGrids false /IncludeNonPrinting false /IncludeSlug false /Namespace [ (Adobe) (InDesign) (4.0) ] /OmitPlacedBitmaps false /OmitPlacedEPS false /OmitPlacedPDF false /SimulateOverprint /Legacy >> << /AddBleedMarks false /AddColorBars false /AddCropMarks false /AddPageInfo false /AddRegMarks false /ConvertColors /ConvertToCMYK /DestinationProfileName () /DestinationProfileSelector /DocumentCMYK /Downsample16BitImages true /FlattenerPreset << /PresetSelector /MediumResolution >> /FormElements false /GenerateStructure false /IncludeBookmarks false /IncludeHyperlinks false /IncludeInteractive false /IncludeLayers false /IncludeProfiles false /MultimediaHandling /UseObjectSettings /Namespace [ (Adobe) (CreativeSuite) (2.0) ] /PDFXOutputIntentProfileSelector /DocumentCMYK /PreserveEditing true /UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged /UntaggedRGBHandling /UseDocumentProfile /UseDocumentBleed false >> ] >> setdistillerparams << /HWResolution [2400 2400] /PageSize [612.000 792.000] >> setpagedevice

Діагностика гідравлічного стану складних газотранспортних систем

Репозитарії

Схожі ресурси