Структурные изменения металла сварных соединений паропроводов в процессе эксплуатации

Продление ресурса эксплуатации паропроводов является актуальной задачей. Изучение особенностей структурного состояния металла сварных соединений длительно эксплуатируемых паропроводов позволяет оценить уровень их повреждаемости и обосновать остаточный ресурс. В работе установлено, что структурные из...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2015
Hauptverfasser:	Дмитрик, В.В., Соболь, О.В., Погребной, М.А., Глушко, А.В., Ищенко, Г.И.
Format:	Artikel
Sprache:	Russian
Veröffentlicht:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2015
Schriftenreihe:	Автоматическая сварка
Schlagworte:	Научно-технический раздел
Online Zugang:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/113280
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Структурные изменения металла сварных соединений паропроводов в процессе эксплуатации / В.В. Дмитрик, О.В. Соболь, М.А. Погребной, А.В. Глушко, Г.И. Ищенко // Автоматическая сварка. — 2015. — № 12 (748). — С. 26-30. — Бібліогр.: 10 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-113280
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1132802017-02-06T03:02:18Z Структурные изменения металла сварных соединений паропроводов в процессе эксплуатации Дмитрик, В.В. Соболь, О.В. Погребной, М.А. Глушко, А.В. Ищенко, Г.И. Научно-технический раздел Продление ресурса эксплуатации паропроводов является актуальной задачей. Изучение особенностей структурного состояния металла сварных соединений длительно эксплуатируемых паропроводов позволяет оценить уровень их повреждаемости и обосновать остаточный ресурс. В работе установлено, что структурные изменения сварных соединений из сталей 15Х1М1Ф и 12Х1МФ обусловлены диффузионными процессами, образованием межзеренных сегрегаций, карбидными реакциями, зарождением и развитием пор ползучести. Намечены пути управления структурным состоянием металла участков ЗТВ сварных соединений, направленные на уменьшение структурной неоднородности и продления ресурса эксплуатации. Extension of service life of steam pipelines is a relevant task. Investigation of peculiarities of structural state in metal of welded joints of long-lasting operation steam pipelines allows evaluating a level of their damageability and grounding residual life. This study determined that structural changes of welded joints from 15Kh1M1F and 12Kh1MF steels are caused by diffusion processes, formation of intergranular segregations, carbide reactions, nucleation and propagation of creep pores. The ways are outlined for regulation of structural state of metal of HAZ areas, which are directed at reduction of structural inhomogeneity and extension of service life. 2015 Article Структурные изменения металла сварных соединений паропроводов в процессе эксплуатации / В.В. Дмитрик, О.В. Соболь, М.А. Погребной, А.В. Глушко, Г.И. Ищенко // Автоматическая сварка. — 2015. — № 12 (748). — С. 26-30. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 0005-111X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/113280 621.791.72:621.791.052:620.17 ru Автоматическая сварка Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Научно-технический раздел Научно-технический раздел
spellingShingle	Научно-технический раздел Научно-технический раздел Дмитрик, В.В. Соболь, О.В. Погребной, М.А. Глушко, А.В. Ищенко, Г.И. Структурные изменения металла сварных соединений паропроводов в процессе эксплуатации Автоматическая сварка
description	Продление ресурса эксплуатации паропроводов является актуальной задачей. Изучение особенностей структурного состояния металла сварных соединений длительно эксплуатируемых паропроводов позволяет оценить уровень их повреждаемости и обосновать остаточный ресурс. В работе установлено, что структурные изменения сварных соединений из сталей 15Х1М1Ф и 12Х1МФ обусловлены диффузионными процессами, образованием межзеренных сегрегаций, карбидными реакциями, зарождением и развитием пор ползучести. Намечены пути управления структурным состоянием металла участков ЗТВ сварных соединений, направленные на уменьшение структурной неоднородности и продления ресурса эксплуатации.
format	Article
author	Дмитрик, В.В. Соболь, О.В. Погребной, М.А. Глушко, А.В. Ищенко, Г.И.
author_facet	Дмитрик, В.В. Соболь, О.В. Погребной, М.А. Глушко, А.В. Ищенко, Г.И.
author_sort	Дмитрик, В.В.
title	Структурные изменения металла сварных соединений паропроводов в процессе эксплуатации
title_short	Структурные изменения металла сварных соединений паропроводов в процессе эксплуатации
title_full	Структурные изменения металла сварных соединений паропроводов в процессе эксплуатации
title_fullStr	Структурные изменения металла сварных соединений паропроводов в процессе эксплуатации
title_full_unstemmed	Структурные изменения металла сварных соединений паропроводов в процессе эксплуатации
title_sort	структурные изменения металла сварных соединений паропроводов в процессе эксплуатации
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
publishDate	2015
topic_facet	Научно-технический раздел
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/113280
citation_txt	Структурные изменения металла сварных соединений паропроводов в процессе эксплуатации / В.В. Дмитрик, О.В. Соболь, М.А. Погребной, А.В. Глушко, Г.И. Ищенко // Автоматическая сварка. — 2015. — № 12 (748). — С. 26-30. — Бібліогр.: 10 назв. — рос.
series	Автоматическая сварка
work_keys_str_mv	AT dmitrikvv strukturnyeizmeneniâmetallasvarnyhsoedinenijparoprovodovvprocesseékspluatacii AT sobolʹov strukturnyeizmeneniâmetallasvarnyhsoedinenijparoprovodovvprocesseékspluatacii AT pogrebnojma strukturnyeizmeneniâmetallasvarnyhsoedinenijparoprovodovvprocesseékspluatacii AT gluškoav strukturnyeizmeneniâmetallasvarnyhsoedinenijparoprovodovvprocesseékspluatacii AT iŝenkogi strukturnyeizmeneniâmetallasvarnyhsoedinenijparoprovodovvprocesseékspluatacii
first_indexed	2025-07-08T05:30:42Z
last_indexed	2025-07-08T05:30:42Z
_version_	1837055496926789632
fulltext	26 12/2015 УДК 621.791.72:621.791.052:620.17 СтрУКтУрные иЗменения металла СварныХ СоеДинений паропровоДов в проЦеССе эКСплУатаЦии В.В. ДМИТРИК1, О.В. СОБОЛЬ1, М.А. ПОГРЕБНОЙ1, А.В. ГЛУШКО1, Г.И. ИЩЕНКО2 1нтУ «Харьковский политехнический институт». 61002, г. Харьков, ул. фрунзе, 21. E-mail: svarka126@ukr.net 2оао «турбоатом». г. Харьков, пр-т московский, 199. E-mail: office@turboatom.com.ua продление ресурса эксплуатации паропроводов является актуальной задачей. изучение особенностей структурного состояния металла сварных соединений длительно эксплуатируемых паропроводов позволяет оценить уровень их по- вреждаемости и обосновать остаточный ресурс. в работе установлено, что структурные изменения сварных соединений из сталей 15Х1м1ф и 12Х1мф обусловлены диффузионными процессами, образованием межзеренных сегрегаций, карбидными реакциями, зарождением и развитием пор ползучести. намечены пути управления структурным состоянием металла участков Зтв сварных соединений, направленные на уменьшение структурной неоднородности и продления ресурса эксплуатации. Библиогр. 10, рис. 10. К л ю ч е в ы е с л о в а : теплоустойчивые стали, сварные соединения паропроводов, структура, карбиды, поры, по- вреждаемость, диффузия, деформация, зона термического влияния Деградацию металла длительно эксплуатируемых паропроводов из сталей 15Х1м1ф и 12Х1мф обеспечивают проходящие в нем физико-химиче- ские процессы. интенсивность таких процессов, вызывающих структурные изменения в металле сварных соединений, является более высокой, чем в основном металле, что обусловлено наличием исходной структурной, химической и механиче- ской неоднородности, образующейся под воздей- ствием сварочного нагрева. Уровень неоднород- ности в сварных соединениях существенно выше, чем в основном металле. в процессе дальнейшей эксплутации паро- проводов, особенно после 250000 ч наработки, химическая, структурная и механическая неод- нородности металла сварных соединений полу- чают дальнейшее развитие. на наш взгляд, не- однородность каждого вида сначала следует рассматривать отдельно для последующего изу- чения их общего влияния на деградацию сварных соединений. Целью работы является изучение особенностей структурных изменений металла длительно эксплуа- тируемых сварных соединений из сталей 15Х1м1ф и 12Х1мф, что позволит оценить уровень их по- вреждаемости и уточнить остаточный ресурс. металл шва и участки зоны термическо- го влияния (Зтв) сварных соединений из приве- денных термически упрочняемых сталей могут иметь исходную (после высокого отпуска) сорбит- ную, ферритно-бейнитную, ферритно-сорбитную структуры, а также другие структуры, допуска- емые нормативной документацией [1–4]. наи- больший уровень структурной и механической неоднородности имеет участок неполной пере- кристаллизации металла Зтв, где новые продук- ты распада аустенита в исходной структуре пред- ставляют (в зависимости от сварочного нагрева) перлит, сорбит, троостит или даже мартенсит. Це- лесообразно, путем оптимизации сварочного на- грева, получать сварные соединения с возможно меньшей структурной неоднородностью. напри- мер, ферритно-бейнитную или бейнитную струк- туру металла шва [5–7]. в процессе длительной эксплуатации сварных соединений в условиях ползучести (температура эксплуатации Тэ = 545…585 оС, рабочее давле- ние Рэ = 20…25 мпа), их структуры с различной интенсивностью превращаются в отличающиеся по строению ферритно-карбидные смеси. интен- сивность структурных изменений, существенно за- висящая от их исходного состояния, в наибольшей мере после наработки сварных соединений свыше 250000 ч проходит на участках сплавления, перегре- ва и неполной перекристаллизации металла Зтв [8, 9]. Структурные изменения обусловлены диффузи- онным перемещением хрома и молибдена из цен- тральных зон кристаллов α-фазы в их приграничные зоны (объемная диффузия) и диффузионным пере- мещением приведенных элементов по границам зерен (зернограничная диффузия); образованием сегрегаций в приграничных зонах кристаллов; пе- ремещением дислокаций путем скольжения и пере- ползания, что приводит к появлению фрагментации © в.в. Дмитрик, о.в. Соболь, м.а. погребной, а.в. Глушко, Г.и. ищенко, 2015 2712/2015 (полигонизации) зерен α-фазы; переходом хрома и молибдена из α-фазы в карбиды, а также образова- нием новых карбидов VC и Mo2C; протеканием кар- бидных реакций м3С→м7С3→м23С6; коагуляци- ей карбидных фаз І гр.; зарождением и развитием микропор ползучести, а также превращением их в макропоры и макротрещины. Каждый из приве- денных процессов соответственно способствует изменению структуры металла сварных соедине- ний, что в совокупности определяет его деграда- цию и снижение жаропрочности. в связи с этим, необходимо отдельное рассмотрение повреждае- мости по коррозионно-усталостному механизму. в исходной структуре сталей 15Х1м1ф и 12Х1мф (рис. 1) по телу зерен α-фазы и по их границам расположены карбиды І гр м3С (в ос- новном), м7С3 и м23С6 (небольшое количество), а также ІІ гр. — мелкодисперсные карбиды VC. их исходная форма является округлой или игольчатой (VC). в процессе старения самодиффузия хрома и молибдена из центральных зон зерен α-фазы в их приграничные зоны вызывает изменение сил свя- зи между атомами. Диффузионное перемещение атомов хрома и молибдена, обусловленное гради- ентами их химических потенциалов, приводит к образованию приграничных сегрегационных зон в кристаллах α-фазы [8, 9]. наличие таких зон создает условия для прохождения карбидных ре- акций м3С→м7С3→м23С6, а также для коагуля- ции карбидов м7С3 и, преимущественно, м23С6. Коагуляция карбидов по границам зерен происхо- дит, в основном, путем коалесценции, что приводит к образованию удлиненной, с возможным наличием разветвеленности, формы карбидов (рис. 2). Коагу- лирующие (с меньшей интенсивностью) карбиды м7С3 и м23С6, которые расположены по телу зерен α-фазы, в основном, имеют форму, близкую к окру- глой. Карбид ванадия (а0 = 0,416 нм) остается ста- бильным до 290000 ч эксплуатации [7]. Стабиль- ность дисперсных карбидов ванадия является одним из факторов, определяющих ресурс данных сталей. в процессе старения (tэ > 270000 ч) по грани- цам зерен α-фазы из удлиненных карбидов м7С3 и м23С6, имеющих диаметр около 0,15...0,3 мкм, обра- зуются прерывистые цепочки (рис. 3). приведенные карбиды имеют близкие поперечные размеры и су- щественно отличающиеся размеры по длине. можно показать, что решающее влияние на охрупчивание оказывают находящиеся на грани- цах зерен карбиды м7С3 и м23С6, имеющие удли- ненную форму. например, ударная вязкость (KCU) сварного соединения паропровода, работающего в услвиях острого пара, и имеющего структуру метал- ла, приведенную на рис. 3, составляла 31 Дж/см2, а основного металла с равномерно распределенны- ми карбидами — 74 Дж/см2. выявили, что коагу- ляция карбидных фаз по границам зерен способ- ствует дальнейшему снижению ударной вязкости до значения, ниже допускаемого [1–4]. в процессе длительной наработки (tэ > > 250000 ч) диффун- дирующие из α-фазы элементы хрома и молибде- на образуют новые карбиды (VС и Mo2C), а так- же переходят в карбиды І гр., преимущественно в м23С6. выявили, что после наработки 270000 ч рис. 1. Карбидные выделения в исходной структуре участка неполной перекристаллизации металла Зтв сварного соеди- нения из стали 15Х1м1ф (×2500) рис. 2. Коагуляция путем коалесценции карбидов м23С6 по границам зерен α-фазы (×4000) рис.3. распределение карбидов м23С6 по границам зерен α-фазы (×2500) 28 12/2015 в металле участка перегрева Зтв общее содержа- ние легирующих элементов в карбидах составля- ло по хрому 60…65 %, молибдену — 70…75 % и ванадию — 80…82 %. различная длина карби- дов, на наш взгляд, обусловлена отличающейся скоростью достройки их решеток, что связано с уровнем сегрегации хрома и молибдена в пригра- ничных зонах α-фазы и их диффузионным пере- мещением. отличие интенсивности диффузион- ного перемещения характерно как для объемной, так и для зернограничной диффузии. Увеличение приграничных сегрегационных зон по ширине обеспечивается, на наш взгляд, в основном путем объемной диффузии, а их протяжность — зерно- граничной диффузией. в процессе длительного старения отмечается периодическое изменение направленности переходов отдельных атомов хро- ма и молибдена при установившемся общем на- правлении их диффузионного перемещения, что соответствует гантельному механизму диффузии [10], который является разновидностью ваканси- онного механизма. реализация переходов рассма- триваемого механизма представляется возможной только при наличии образующихся в виде ганте- лей вакансий. в процессе старения увеличивается диффу- зионная подвижность вакансий, а также подвиж- ность дислокаций, которые перемещаются путем скольжения и переползания. выявление дислокаций проводили металлогра- фическим методом, позволяющим определять ме- ста выхода дислокаций на рабочую поверхность шлифа, а также использованием метода электрон- ной микроскопии (на просвет), что позволило оце- нить количественно плотность дислокаций. эффект перемещения дислокаций по механизму скольжения и по механизму переползания, что при- водит к частичному устранению границ зерен, от- мечался и ранее [6]. рассасывание участков границ зерен, обеспечивающее последующее укрупнение зерен, можно рассматривать как начальную стадию процесса первичной рекристаллизации. торможение дислокаций приводит к их выстраиванию в линии, а затем — в полосы, что приводит к проявлению фраг- ментации (полигонизации) зерен (рис. 4) и обуслов- ливает увеличение интенсивности зарождения пор. образующиеся новые карбидные фазы VС и Mo2C усиливают торможение перемещающихся дислокаций, что также способствует образованию полигонального строения зерен α-фазы. Заметим, что в условиях харак- терного для металла паропроводов старения, одновре- менно с различной интенсивностью, происходит его упрочнение и разупрочнение [7]. Установлено, что наиболее высокий уровень по- лигонизации зерен α-фазы, а также эффект переме- щения дислокаций отмечается на участке неполной перекристаллизации металла Зтв сварных соеди- нений, где новые продукты распада аустенита пред- ставляют глобуляризованный перлит, расположен- ный в виде оторочек по границам действительных аустенитных зерен. торможение дислокаций, пере- мещающихся путем скольжения, наиболее эффек- тивно обеспечивается особо мелкодисперсными карбидами VС и в несколько меньшей мере Mo2C и м7С3, м23С6, а также м3С. важно, чтобы карбиды, особенно VС, равномерно располагались по телу и границам зерен. при массовой деформации сварных соедине- ний паропроводов менее 1 % (наработка в услови- рис. 4. микроструктура (×4500) зерна на участке перегрева металла Зтв рис. 5. микроструктура (×360) участка неполной перекри- сталлизации металла Зтв (новые продукты распада аустени- та представляют глобуляризованный перлит) рис. 6. Зависимость остаточной деформации от структуры новых продуктов распада аустенита участка неполной пере- кристаллизации металла Зтв: 1 — глобуляризованный пер- лит; 2 — сорбит; 3 — троостит 2912/2015 ях ползучести около 250000 ч), участок неполной перекристаллизации металла Зтв (мягкая про- слойка), по данным ф.а. Хромченко [5], может деформироваться на 6…8 %. Установили [7], что применительно к наработке аналогичных сварных соединений около 276000 ч, его деформация со- ставляет 4…5 %. Уровень деформации определя- ли на элементах действующих паропроводов и на образцах, испытанных на длительную прочность. на образцах, вырезанных из действующих паро- проводов, изучали структуру, фрагментацию зе- рен α-фазы, линии и полосы скольжения, что так- же подтверждало уровень их деформации. определили, что металл шва, имеющий струк- туру бейнита (сплав типа 09Хмфа, основной ме- талл – сталь марки 15Х1м1ф), характеризуется наименьшей скоростью ползучести по сравнению с другими исходными структурными состояния- ми, допускаемыми нормативной документацией. величина деформации металла шва, имеющего структуру верхнего и нижнего отпущенного бей- нита, отличалась незначительно (около 7…9 %), что позволяет не учитывать его структурные раз- личия. выявили, что металл участка неполной пе- рекристаллизации Зтв со структурой, где новые продукты распада аустенита представляют гло- буляризованный перлит (рис. 5), деформируется в большей степени, чем металл, где новые про- дукты представляют сорбит, троостит или бейнит (рис. 6). Заметим, что оптимизация термических условий сварки позволяет на данном участке пре- дотвращать образование новых продуктов распада аустенита в виде мартенсита или глобуляризован- ного перлита [3]. процесс деформации сварных соединений об- условливает зарождение и развитие в их метал- ле пор ползучести. выявление пор проводили на шлифах, которые сначала подвергали механиче- скому полированию, а затем электрополирова- нию в концентрированной ортофосфорной кис- лоте и последующему травлению в 5%-ой HNO3. приведенную обработку проводили на шлифах из стали 12Х1мф 3…4 раза, а на шлифах из стали 15Х1м1ф, при наличии в их структуре бейнитной составляющей, от 5 до 7 раз. в структуре участ- ка неполной перекристаллизации металла Зтв, при его деформации 4…6 %, на границах контак- та двух или трех зерен, где совпадают границы аустенитных зерен с границами зерен изучаемой структуры и расположены коагулирующие карби- ды м23С6, отмечается наиболее интенсивное за- рождение пор (рис. 7). на границах контакта зе- рен, где отсутствовали коагулирующие карбиды, пор было значительно меньше. на наш взгляд, поры размером 0,03…0,07 мкм можно считать за- родышевыми. образование зародышевых пор мож- но считать начальной стадией повреждаемости. поры ползучести в металле сварных соединений преимущественно образуются по границам зерен и по их телу (менее интенсивно) перпендикуляр- но растягивающим напряжениям. в процессе нара- ботки сварных соединений > 250000 ч расположе- ние пор в их структурах становится хаотическим. Следует также отметить, что на участках сплав- ления и неполной перекристаллизации металла Зтв (сварные соединения острого пара из стали 12Х1мф, наработка > 270000 ч) интенсивность образования пор была примерно на 40…60 % рис. 7. поры ползучести на границах зерен α-фазы. наработ- ка сварных соединений 275000 ч (×2500) рис. 8. форма пор ползучести (обозначены стрелками) после наработки сварных соединений 276000 ч (×3500) рис. 9. трещина ползучести в сварном соединении. наработ- ка 280000 ч (×2500) 30 12/2015 больше, чем в основном металле. на участке пе- регрева, соответственно, на 30 %. в процессе развития форма пор становилась разветвленной (рис. 8) и при слиянии отдельных пор образовы- вались трещины ползучести (рис. 9), развивающи- еся по хрупкому механизму. Количество, а также интенсивность развития пор и трещин ползучести зависят от величины аустенитных зерен (рис. 10) (ГоСт 5639–82), что характерно для участков сплавления и перегрева металла Зтв. путем испытаний на длительную прочность и ползучесть установили, что критическая степень остаточной деформации металла участка непол- ной перекристаллизации Зтв стыковых сварных соединений паропроводов из стали 15Х1м1ф не должна превышать 1,5 %, а для стали 12Х1мф — 2,0 % при их массовой деформации менее 1 %, а ее превышение обусловливает резкое увеличение интенсивности образования пор. Выводы 1. Установлено, что структурные изменения ме- талла длительно эксплуатируемых сварных со- единений паропроводов из сталей 15Х1м1ф и 12Х1мф обусловлены диффузионными процес- сами; образованием сегрегаций; переходом хро- ма и молибдена в карбиды и образованием новых карбидов; карбидными реакциями; зарождением и развитием пор ползучести. 2. Установили, что уменьшение уровня струк- турной неоднородности, образующейся в услови- ях длительной эксплуатации сварных соединений, приводит к уменьшению интенсивности образова- ния пор ползучести. 1. Методические указания по оценке живучести оборудо- вания тепловых электростанций Со 153-34.17.456–2003. – м.: орГрэС, 2005. 2. ОСТ 34-70-690–96. металл паросилового оборудования электростанций. методы металлографического анализа в условиях эксплуатации. – м.: вти, 1998. 3. СО 153-34.17.-455–2003. инструкция по продлению сро- ка службы паропроводов из центробежнолитых труб на тепловых электростанциях. – м. Спо орГрэС, 2003. 4. РД 153-34.1-17.467–2001. экспрессный метод для оцен- ки остаточного ресурса сварных соединений коллекто- ров котлов и паропроводов по структурному фактору. – м. орГрэС, 2001. 5. Хромченко Ф.А. ресурс сварных соединений паропрово- дов. – м.: машиностроение, 2002. – 351 с. 6. Елпанова Н.В., Березина Т.Г. влияние структуры на ки- нетику разрушения стали 12Х1мф при ползучести // металловедение и термич. обработка металлов. – 1989. – № 7. – С. 36–39. 7. Дмитрик В.В. Сварные соединения паропроводов. – Харьков: майдан, 2013. – 163 с. 8. Дмитрик В.В., Барташ С.Н. особенности деградации металла сварных соединений паропроводов тэС // авто- мат. сварка. – 2014. – № 4. – С. 32–33. 9. Дмитрик В.В., Барташ С.Н. особенности повреждае- мости сварных соединений паропроводов по механизму ползучести // там же. – 2010. – № 6. – С. 22–25. 10. Бутягин П.Ю. Химическая физика твердого тела. – м.: изд-во московского ун-та, 2006. – 265 с. поступила в редакцию 20.05.2015 рис. 10. Зависимость плотности пор ползучести ρ (продоль- ный размер — 0,5…3,0 мкм), расположенных по границам зерен α-фазы, от номеров аустенитных зерен участка пере- грева металла Зтв сварного соединения из стали 15Х1м1ф: 1 — шестой номер; 2 — пятый; 3 — четвертый (наработка 276000 ч) Проблеми ресурсу і безпеки експлуатації конструкцій, споруд та машин: Збір- ник наукових статей. – Київ: Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України, 2015. – 816 с. (електронне видання http://patonpublishinghouse.com/rus/ compilations#winresurs2015). До збірника ввійшли статті, які підготовлені за результатами цільової ком- плексної програми НАН України «Проблеми ресурсу і безпеки експлуатації кон- струкцій, споруд та машин», отриманими впродовж 2013–2015 рр., до реалізації якої було залучені інститути НАН України. Мета програми — розробка методо- логічних основ прогнозування залишкового ресурсу конструкцій, створення ме- тодів, технічних засобів і технологій для оцінки технічного стану та подовження термінів експлуатації техногенно та екологічно небезпечних об’єктів. Для наукових співробітників, інженерів, студентів старших курсів, зайнятих розробкою та експлуатацією конструкцій, споруд та машин.

Структурные изменения металла сварных соединений паропроводов в процессе эксплуатации

Institution

Ähnliche Einträge