Структура и свойства сплава Мл-5 после высокотемпературной обработки расплава

Исследовано влияние высокотемпературной обработки (ВТО) магниевого расплава на макро- и микроструктуру сплава Мл-5. Выбран оптимальный режим ВТО, обеспечивающий повышение физико-механических свойств сплава....

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2009
Автори:	Шаломеев, В.А., Цивирко, Э.И., Лукинов, В.В., Пирожкова, В.П., Бурова, Н.Н.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України 2009
Назва видання:	Процессы литья
Теми:	Получение и обработка расплавов
Онлайн доступ:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/114130
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Структура и свойства сплава Мл-5 после высокотемпературной обработки расплава / В.А. Шаломеев, Э.И. Цивирко, В.В. Лукинов, В.П. Пирожкова, Н.Н. Бурова // Процессы литья. — 2009. — № 2. — С. 6-13. — Бібліогр.: 4 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-114130
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1141302017-03-03T03:02:25Z Структура и свойства сплава Мл-5 после высокотемпературной обработки расплава Шаломеев, В.А. Цивирко, Э.И. Лукинов, В.В. Пирожкова, В.П. Бурова, Н.Н. Получение и обработка расплавов Исследовано влияние высокотемпературной обработки (ВТО) магниевого расплава на макро- и микроструктуру сплава Мл-5. Выбран оптимальный режим ВТО, обеспечивающий повышение физико-механических свойств сплава. Досліджено вплив високотемпературної обробки (ВТО) магнієвого розплаву на макро- і мікроструктуру сплаву Мл-5. Обрано оптимальний режим ВТО, що забезпечує підвищення физико-механічних властивостей сплаву. Influence high-temperature processings (HTP) of magnesian liquid metal on macro-and a microstructure of alloy Мl-5 is investigated. The optimum mode of HTP providing increase physicsof mechanical properties of an alloy is chosen. 2009 Article Структура и свойства сплава Мл-5 после высокотемпературной обработки расплава / В.А. Шаломеев, Э.И. Цивирко, В.В. Лукинов, В.П. Пирожкова, Н.Н. Бурова // Процессы литья. — 2009. — № 2. — С. 6-13. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. 0235-5884 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/114130 669.2/8-034.7 ru Процессы литья Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Получение и обработка расплавов Получение и обработка расплавов
spellingShingle	Получение и обработка расплавов Получение и обработка расплавов Шаломеев, В.А. Цивирко, Э.И. Лукинов, В.В. Пирожкова, В.П. Бурова, Н.Н. Структура и свойства сплава Мл-5 после высокотемпературной обработки расплава Процессы литья
description	Исследовано влияние высокотемпературной обработки (ВТО) магниевого расплава на макро- и микроструктуру сплава Мл-5. Выбран оптимальный режим ВТО, обеспечивающий повышение физико-механических свойств сплава.
format	Article
author	Шаломеев, В.А. Цивирко, Э.И. Лукинов, В.В. Пирожкова, В.П. Бурова, Н.Н.
author_facet	Шаломеев, В.А. Цивирко, Э.И. Лукинов, В.В. Пирожкова, В.П. Бурова, Н.Н.
author_sort	Шаломеев, В.А.
title	Структура и свойства сплава Мл-5 после высокотемпературной обработки расплава
title_short	Структура и свойства сплава Мл-5 после высокотемпературной обработки расплава
title_full	Структура и свойства сплава Мл-5 после высокотемпературной обработки расплава
title_fullStr	Структура и свойства сплава Мл-5 после высокотемпературной обработки расплава
title_full_unstemmed	Структура и свойства сплава Мл-5 после высокотемпературной обработки расплава
title_sort	структура и свойства сплава мл-5 после высокотемпературной обработки расплава
publisher	Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
publishDate	2009
topic_facet	Получение и обработка расплавов
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/114130
citation_txt	Структура и свойства сплава Мл-5 после высокотемпературной обработки расплава / В.А. Шаломеев, Э.И. Цивирко, В.В. Лукинов, В.П. Пирожкова, Н.Н. Бурова // Процессы литья. — 2009. — № 2. — С. 6-13. — Бібліогр.: 4 назв. — рос.
series	Процессы литья
work_keys_str_mv	AT šalomeevva strukturaisvojstvasplavaml5poslevysokotemperaturnojobrabotkirasplava AT civirkoéi strukturaisvojstvasplavaml5poslevysokotemperaturnojobrabotkirasplava AT lukinovvv strukturaisvojstvasplavaml5poslevysokotemperaturnojobrabotkirasplava AT pirožkovavp strukturaisvojstvasplavaml5poslevysokotemperaturnojobrabotkirasplava AT burovann strukturaisvojstvasplavaml5poslevysokotemperaturnojobrabotkirasplava
first_indexed	2025-07-08T06:59:16Z
last_indexed	2025-07-08T06:59:16Z
_version_	1837061066647928832
fulltext	6 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2009. № 2 карбиды (Fe,Cr) 7 C 3 с большей микротвердостью, обеспечивающие лучшую износостой- кость. Микротвердости интегральная и структурных составляющих опытных сплавов приведены в табл. 6. Анализ данных показывает, что микротвердость опытных сплавов (1-3) отличается незначительно. Опытные сплавы имеют более твердую матричную основу и менее твердые ледебуритные колонии, причем участки ледебурита с точечными вкраплениями имеют наибольшую микротвердость. Вытянутые пластины карбида хрома (Fe,Cr) 7 C 3 имеют более низкую микротвердость по сравнению с карбидами того же состава, но имеющими шестигранную форму. Также наблюдался некоторый разброс значений микротвердости карбидной фазы, вызванный анизотропией свойств, в продольных и поперечных сече- ниях. Проведенные исследования подтвердили, что количество карбидной фазы зависит, прежде всего, от содержания углерода в металле, а структура карбидов определяется со- держанием хрома. Исследованные сплавы могут применяться в качестве износостойких материалов, причем в условиях абразивного изнашивания преимущество имеет сплав 1, а в нейтральных и абразивно- коррозионных средах более устойчивы сплавы 2, 3, содержащие больше 12 % Cr. В заключение следует отметить, что использование отходов металлургического про- изводства открывает возможности дополнительного обеспечения литейного производства упрочняющими легирующими присадками. Причем важным преимуществом технологии легирования чугунов за счет шлаковой фазы является то, что вследствие небольших концен- траций вводимой присадки процессы плавки существенно не усложняются, а значительная разница в стоимости отходов и чистых ферросплавов позволяет окупить все затраты. Список литературы 1. Цыпин И. И. Белые износостойкие чугуны. Структура и свойства. - М.: Металлургия, 1983. - 176 c. 2. Гиршович Н. Г. кристаллизация и свойства чугуна в отливках. - М.: Машиностроение, 1966. - 562 c. Поступила 16.10. 2008 УДК 669.2/8-034.7 В. А. Шаломеев, Э. И. Цивирко, В. В. Лукинов, В. П. Пирожкова, Н. Н. Бурова Запорожский национальный технический университет, Запорожье ОАО «Мотор-Сич», Запорожье СТРУКТУРА И СВОйСТВА СПЛАВА Мл-5 ПОСЛЕ ВыСОКОТЕМПЕРАТУРНОй ОБРАБОТКИ РАСПЛАВА Исследовано влияние высокотемпературной обработки (ВТО) магниевого расплава на макро- и микроструктуру сплава Мл-5. Выбран оптимальный режим ВТО, обеспечивающий повышение физико-механических свойств сплава. Досліджено вплив високотемпературної обробки (ВТО) магнієвого розплаву на макро- і мікроструктуру сплаву Мл-5. Обрано оптимальний режим ВТО, що забезпечує підвищення физико-механічних властивостей сплаву. Номер сплава Интегральная Микротвердость фаз, Н 30 матрица эвтектика карбиды 1 643-916 389-467 547-551 958-1103 2 691-916 219-426 515-686 1219-1284 3 691-916 290-389 285-297 1051-1159 Таблица 6. Микротвердость опытных сплавов Получение и обработка расплавов ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2009. № 2 7 Influence high-temperature processings (HTP) of magnesian liquid metal on macro-and a microstructure of alloy Мl-5 is investigated. The optimum mode of HTP providing increase physicsof mechanical properties of an alloy is chosen. Ключевые слова: высокотемпературная обработка, литые магниевые сплавы, макро- и микроструктура сплавов, лигатуры, чушки. Возрастающие требования к надежности и ресурсу авиационных двигателей, а также безопасности полетов летательных аппаратов предопределяют применение в их производ- стве технологий, которые обеспечивают повышение надежности и ресурса ответственных деталей[1], значительное количество которых изготавливается из магниевых сплавов. В формировании высокого качества и механических свойств литых магниевых сплавов важнейшая роль принадлежит макро- и микроструктуре, на которую существенно влияют металлургические факторы, в частности, получение однородного расплава после его ВТО. Многочисленные исследования физических свойств и строения жидких сплавов свиде- тельствуют о том, что в большинстве случаев металл вблизи температуры кристаллизации представляет собой неравновесную смесь компонентов [2] – следствие длительности процессов релаксации их ближнего структурного порядка и сохранения в них элементов строения исходных шихтовых материалов, которыми являются динамические образова- ния – кластеры, дисперсные коллоидные частицы, твердые тугоплавкие включения типа карбидов и интерметаллидов [3]. При переходе металла из жидкого состояния в твердое эти образования существенно влияют на морфологию структуры. Существуют разные способы перевода расплава в равновесное состояние: электромагнитное перемешивание, воздействие ультразвуком, высокочастотные механи- ческие колебания и т. п. Однако, наиболее доступным и эффективным методом формиро- вания равновесной структуры является тепловое воздействие. При этом процесс перехода системы в состояние равновесия в результате ее нагрева происходит не монотонно, а при достижении определенных температур, которые соответствуют процессам наиболее ин- тенсивного разрушения неравновесных составляющих расплава и изменения их структуры [4]. В качестве шихтовых материалов при выплавки сплава Мл-5 для авиационных отливок используют магниевые чушки, лигатуры, отходы собственного производства. Различная структура и качество применяемых шихтовых материалов, разная степень их легирован- ности обуславливают микронеоднородное состояние расплава. При этом часть структурных составляющих и после плавления сохраняется в расплаве в виде микрогруппировок, суще- ственно влияющих на микроструктуру затвердевающего металла. Структура литых магниевых сплавов, наряду с химическим составом, является одним из основных факторов, определяющих такие их свойства, как прочность, пластичность, жаропрочность и др. Поэтому получение мелкозернистой структуры с помощью ВТО является важным условием, обеспечивающим высокий комплекс механических свойств и повышенную работоспособность материала. В настоящем исследовании изучали влияние ВТО расплава на структурообразование и свойства отливок из магниевого сплава Мл-5. Магниевый сплавов Мл-5 выплавляли в индукционной тигельной печи типа ИПМ- 500 по серийной технологии. Рафинирование расплава флюсом ВИ-2 (38-46 MgCl 2 , 32-43 KCl, 9-11 CaCl, 5-9 BaCl, 35 % CaF 2 ) проводили в раздаточной печи, после чего расплав перегревали до температур в диапазоне от 700 до 950 оС, выдерживая при за- данной температуре 5 мин, а затем порционно отбирали ковшом расплав, охлаждали до температуры 750 оС и заливали стандартные образцы диаметром 12 мм для механических испытаний в песчано-глинистую форму. Образцы проходили термическую обработку в печах типа Бельвью и ПАП-4М по режиму: закалка от 415±5 оС, выдержка 15 ч, охлаждение на воздухе и старение при 200±5 оС, выдержка 8 ч, охлаждение на воздухе. Временное сопротивление разрыву (σ в ) и относительное удлинение (δ) образцов определяли на разрывной машине Р5 при комнатной температуре, длительную прочность при различных температурах - на разрывной машине АИМА 5-2 на образцах c рабочим диаметром 5 мм по ГОСТу 10145-81. Получение и обработка расплавов 8 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2009. № 2 Микроструктуру отливок изучали методом световой микроскопии («Neophot 32») на термически обработанных образцах после травления реактивом, состоящем из 1 % азот- ной кислоты, 20 % уксусной кислоты, 19 % дистиллированной воды, 60 % этиленгликоля. Микрофрактографический анализ металла проводили на сканирующем электронном микроскопе JSM 6360LA c приставкой для рентгено-спектрального микроанализатора. Микротвердость структурных составляющих сплава определяли на микротвердомере фирмы «Buehler» при нагрузке 0,1 Н. Химический состав сплава различных вариантов ВТО расплава удовлетворял тре- бованиям ГОСТа 2856-79 и по содержанию основных элементов находился примерно на одном уровне, %: 8,65 Al; 0,20 Mn; 0,32 Zn; 0,022 Fe; 0,08 Si; 0,0023 Cu. Содержание азота в сплаве Мл-5 определяли химическим методом, содержание угле- рода – на установке экспресс-анализатора АН-7529. Зависимости содержания углерода и азота в сплаве от температуры перегрева расплава представлены на рис. 1. Получены уравнения регрессии, описывающие зависимости содержания углерода (1) и азота (2) в магниевом сплаве от ВТО расплава. Расчитанные коэффициенты корреляции (r) для полученных функциональных зависимостей свидетельствуют о высокой достоверности экспериментальных данных. ,%,)10(1,40,1515[C] 4 t⋅⋅−= − 0,99;=r (1) %, ,)10(6,90,0078[N] 6 t⋅⋅−= − 0,98.=r (2) Изучение макроструктуры исследуемых вариантов показало, что повышение температуры перегрева расплава до 900 0С приводило к измельчению макрозерна, даль- нейшее же повышение температуры перегрева приводило к его огрублению (рис. 2). Фрактографические исследования сплава Мл-5 различных вариантов перегрева, выполненные на электронном микроскопе, показали, что металл без перегрева имеет хруп- кий излом с крупноблочной струк- турой и участками межзеренного разрушения ( рис. 3, а). Повышение температуры перегрева металла до 900 0С значительно измельчает зер- но, образуется квазихрупкий излом с отдельными элементами вязкой со- ставляющей ( рис. 3, б). Повышение температуры перегрева металла до 950 0С вновь приводит к укрупне- нию зерна и образованию хрупкого излома ( рис. 3, в). Металлографическим исследо- ванием установили, что основными структурными составляющими спла- ва Мл-5, отлитого по стандартной технологии, являются δ-твердый раствор, эвтектика типа δ+γ (Mg 4 Al 3 ), интерметаллид γ (Mg 4 Al 3 ) и мар- ганцовистая фаза. Эвтектическая фаза была сосредоточена на гра- ницах зерен. Интерметаллидная фаза выделялась в виде частиц глобулярной формы. В процессе термической обработки проис- ходило эвтектоидное превраще- ние, в результате чего наблюдалось выделение эвтектоида δ+γ (Mg 4 Al 3 ), а б Рис. 1. Зависимости содержания азота (а) и углерода (б) в сплаве Мл-5 от ВТО расплава Получение и обработка расплавов ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2009. № 2 9 имеющего вид чередующихся пластин (рис. 4, а). Наряду с этим в исследуемых сплавах выявлялись пограничные структуры Mg 4 Al 3 в форме вырожденной эвтектики белого цвета. ВТО расплава приводила к измельчению зерна металла, при этом максимальный эффект измельчения до- стигался при перегреве расплава до 900 0С (рис. 4, б-д), а дальнейшее повышение температуры пере- грева приводило к росту зерна (рис. 4, е). Микрорентгеноспектральный анализ сплава, перегретого до 900 оС (рис. 5), показал, что ме- таллическая матрица представляет собой твердый раствор алюминия в магнии. Интерметаллиды в сплаве были двух типов: одни состоят толь- ко из магния и алюминия в виде Mg 4 Al 3 , дру- гие представляют комплексные соединения, расположенные преимущественно по границам зерен и содержащие кроме магния и алюминия дополнительно марганец и железо. качественный и количественный анализы не- металлических включений в сплаве показали, что они отличаются морфологией и топографией в зависимости от температуры перегрева металла. В исходном металле неметаллические вклю- чения располагались как по границам, так и в центре зерен и имели аморфную микроструктуру. На границе зерен они были неправильной формы (кружевная, пленочная) и имели серо-голубой цвет. Внутри зерна – серо-розовые округлой формы. Аморфная микроструктура исследуемых включений, отсутствие кристаллографических форм, а также переменная прозрачность, свиде- а б в г д е Рис. 2. Строение изломов сплава Мл-5 после ВТО, 0С: а - 700; б - 750; в - 800; г - 850; д - 900; е - 950, х2,5 а б в Рис. 3. Микрофрактограммы изломов сплава Мл-5 после ВТО, 0С: а - 700; б - 900; в - 950, х3500 Получение и обработка расплавов 10 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2009. № 2 тельствующая о метастабильности состава, позволяют отнести их к твердым растворам сложного состава. Перегрев металла трансформирует неметаллические включения, видоизменяя их форму, размеры, количество и распределение в объеме металла (табл. 1). Особенно заметно изменяются морфология и топография серо-голубых включений. Они приоб- ретают призматическую или пластинчато-призматическую форму и более стабильную прозрачность. Выделяются не только по границам, но и в теле зерна, нередко в сочетании с серо-розовыми включениями, которые в свою очередь приобретают кристаллическую микроструктуру, образуя четырех- и шестигранную формы, характерные для нитридов и оксинитридов сложного состава. Следует отметить, что некоторые частицы исследуемых фаз в результате диффузионных процессов образуют поры, где наблюдаются четко ограненные мелкие кристаллики золотисто-желтого цвета с характерной анизотропией, что позволяет отнести их к Al 4 C 3 , последние вполне могут быть дополнительными цен- трами кристаллизации и измельчать зерно. количественная оценка неметаллических включений исследуемых вариантов сплава Мл-5 показала, что ВТО расплава уменьшило их количество на 40 %, при этом заметно увеличило их присутствие по границам зерен и уменьшило внутри зерна. Средний размер включений как внутри зерна, так и по их границам практически не менялся и не зависел от ВТО расплава. а б в г д е Рис. 4. Микроструктура термообработанного сплава Мл-5 после ВТО расплава, 0С: а - 700; б - 750; в - 800; г - 850; д - 900; е - 950, х200 Получение и обработка расплавов ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2009. № 2 11 Повышение температуры перегрева расплава с 700 до 900 оС приводило к измельчению структуры за счет уменьшения величины зерна и дендритной ячейки примерно в 3 раза (см. рис. 3, б-д), (табл. 2). Скорее всего это происходило за счет получения более одно- родного расплава, способного достигать большего переохлаждения в двухфазной зоне и заметно увеличивать скорость возникновения центров кристаллизации. При дальнейшем повышении температуры расплава до 950 оС содержание углерода в сплаве продолжало снижаться практически без изменения содержания азота, а размеры структурных составляющих сплава увеличивались, происходило их огрубление по срав- нению с обработкой расплава при температуре 900 оС (см. рис. 3, е). а б Memo Mg Al Mn Fe Total 010 15,62 45,44 35,89 3,05 100 011 88,37 11,63 0 0 100 012 89,42 10,58 0 0 100 013 81,13 18,87 0 0 100 в Рис 5. Результаты РСМА образца сплава Мл-5 после перегрева при 900 0С: а - места анализа, ограниченные прямоугольниками; б - спектрограммы от анализируемых мест; в - примерный химический состав выделенных участков ×3500 Получение и обработка расплавов 12 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2009. № 2 Темпе- ратура пере- грева, оС Содержание включений, %об. Средний размер включений, мкм Количество включений на площади 1 мм2 всего в том числе: в том числе: всего в том числе: внутри зерна по гра- ницам зерна внутри зерна по гра- ницам зерна внутри зерна по гра- ницам зерна 700 0,793* 100 0,636* 80 0,156* 20 5,6 3,0 341 100 191 56 150** 44 750 0,625 100 0,518 83 0,107 17 5,8 4,1 254 100 112 44 142 56 800 0,553 100 0,481 87 0,071 13 6,0 4,3 198 100 60 30 138 70 850 0,500 100 0,434 87 0,065 13 6,1 3,2 182 100 58 32 124 68 900 0,469 100 0,425 90 0,044 10 5,9 4,1 164 100 55 33 109 67 950 0,494 100 0,310 63 0,184 37 5,7 2,8 259 100 80 31 179 69 Таблица 1. Количественная оценка включений в опытных плавках спла- ва Мл-5 в числителе представлен объемный процент, в знаменателе – относительный; в числителе представлено количество включений, в знаменателе - относительный процент Температура перегрева, оС Удельная повер- хность границ зерен, S, мкм-1 Средняя величина микрозерна, мкм Среднее расстояние между осями дендри- тов 2-го порядка, мкм Индекс эвтектики, I эвт 700 21 300 50 0,08 750 20 250 40 0,12 800 23 200 33 0,11 850 54 160 25 0,13 900 87 85 17 0,14 950 31 150 28 0,28 Таблица 2. Характеристики структурных составляющих термообработанных образцов из сплава Мл-5 после ВТО Температура перегрева, оС Механические свойства Длительная прочность, σ в =80 МПа, T исп =150 оС, ч Микротвер- дость, HV, МПаσ в , МПа δ, % 700 202,0 3,5 17800 823,1 750 232,0 3,5 18020 834,5 800 255,0 5,5 14500 841,6 850 260,0 3,7 17410 968,3 900 265,0 5,2 12730 1068,0 950 234,0 4,1 14640 842,9 Таблица 3. Механические свойства, длительная прочность и микро- твердость термообработанного сплава Мл-5 после ВТО расплава при различных температурах перегрева Получение и обработка расплавов ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2009. № 2 13 Микротвердость эвтектоида [δ+γ (Mg 4 Al 3 )] и частиц вырожденной эвтектики, соответ- ственно, в 1,5 и 2,4 раза была выше значений твердости матричного δ-твердого раствора. Из результатов, представленных в табл. 3, видно, что повышение температуры перегрева расплава приводило к увеличению значений микротвердости δ-твердого раствора. Следует отметить, что ТВО расплава при температуре 750-800 0С незначительно повышает ми- кротвердость металла (на 2,25 %), тогда как ВТО при 900 0С увеличило микротвердость сплава существенно (на ~30 %). При последующем повышении температуры до 950 оС микротвердость матрицы снизилась более чем на 20 %. Установлено, что проведенная термическая обработка снизила химическую неодно- родность сплава, что обеспечивало стабильные физико-механические характеристики. С увеличением температуры ВТО расплава механические свойства образцов повышались. При этом предел прочности при ВТО до 900 оС повышался на ~30 %, а относительное удлинение - в ~ 2,5 раза по сравнению с исходным сплавом за счет получения равномерной мелкодисперсной структуры. ВТО до 950 оС снижало как прочностные, так и пластические свойства исследуемого сплава на 11,5 и 21,1 % по сравнению с результатами, полученными на образцах после ВТО при температуре 900 оС. Длительная прочность образцов несколько снижалась после ВТО при 900 оС. Выводы • Получены зависимости, описывающие влияние содержания углерода и азота в сплаве Мл-5 от ВТО расплава. Определено, что ВТО расплава снижает содержание углерода и азота в магниевом сплаве. • Установлено, что максимальное измельчение макро- и микроструктуры металла обеспечивает ВТО расплава до 900 оС, дальнейшее повышение температуры перегрева приводит к огрублению структуры. • С повышением температуры ВТО расплава до 900 оС уменьшается диаметр зерна, увеличивается удельная поверхность границ зерен, снижается количество включений, что обеспечивает повышение всего комплекса механических свойств сплава. Список литературы 1. Богуслаев В. А., Муравченко Ф. М., Жеманюк П. Д. Технологическое обеспечение эксплуатационных характеристик деталей ГТД. - Запорожье: ОАО «Мотор-Сич», 2007. - Ч. 2. - 496 с. 2. Баум Б. А. Металлические жидкости – проблемы и гипотезы. - М.: Металлургия, 1979. - 120 с. 3. Термовременная обработка расплава: основы – возможности – пути реализации в авиационной промышленности / Р. Е. Шалин, Б. А. Баум, Г. В. Тягунов, Е. Б. качанов // Приложение к журналу «Авиационная промышленность». - М.: Машиностроение, 1989. - № 2. - С. 2-3 4. Баум Б. А., Хасин Г. А., Тягунов Г. В. Жидкая сталь. - М.: Металлургия, 1984. - 208 с. Поступила 07.07.2008 УДК 621.746.32:546.3 В. И. Курпас Физико-технологический институт металлов и сплавов НАН Украины, Киев ТЕПЛОВыЕ ПОТЕРИ МЕТАЛЛИЧЕСКОГО РАСПЛАВА ПРИ ЕГО ВыДЕРЖКЕ В СТАЛЕРАЗЛИВОЧНОМ КОВШЕ На основании результатов вычислительного эксперимента проведен теоретический анализ из- менения теплового состояния жидкого металла при его выдержке в сталеразливочном ковше. На основі результатів обчислювального експерименту проведено теоретичний аналіз зміни теплового стану рідкого металу при його витримці в сталерозливальному ковші. *В работе принимала участие Глике Т. Н. Получение и обработка расплавов

Структура и свойства сплава Мл-5 после высокотемпературной обработки расплава

Репозитарії

Схожі ресурси