Влияние вакуумно-плазменного рафинирования расплава на качество деформируемых алюминиевых сплавов
Показано влияние вакуумно-плазменной обработки расплава на процесс дегазации, структуру и прочностные характеристики деформируемых алюминиевых сплавов, полученных из шихты с разным содержанием металлоотходов....
Збережено в:
| Дата: | 2011 |
|---|---|
| Автори: | , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Russian |
| Опубліковано: |
Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
2011
|
| Назва видання: | Процессы литья |
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/114653 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Влияние вакуумно-плазменного рафинирования расплава на качество деформируемых алюминиевых сплавов / А.В. Наривский, В.Л. Найдек, Н.С. Пионтковская // Процессы литья. — 2011. — № 3. — С. 3-9. — Бібліогр.: 19 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
irk-123456789-114653 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
irk-123456789-1146532017-03-11T03:01:52Z Влияние вакуумно-плазменного рафинирования расплава на качество деформируемых алюминиевых сплавов Наривский, А.В. Найдек, В.Л. Пионтковская, Н.С. Получение и обработка расплавов Показано влияние вакуумно-плазменной обработки расплава на процесс дегазации, структуру и прочностные характеристики деформируемых алюминиевых сплавов, полученных из шихты с разным содержанием металлоотходов. Показано вплив вакуумно-плазмової обробки розплава на процес дегазації, структуру та міцнісні характеристики деформованих алюмінієвих сплавів, що отримані із шихти з різним вмістом металовідходів. Influence of vacuum-plasma refining of a melt on the degassing process, structure and the strength characteristics of the deformed aluminum alloys obtained from the charge with the different content of the metal scrap is shown. 2011 Article Влияние вакуумно-плазменного рафинирования расплава на качество деформируемых алюминиевых сплавов / А.В. Наривский, В.Л. Найдек, Н.С. Пионтковская // Процессы литья. — 2011. — № 3. — С. 3-9. — Бібліогр.: 19 назв. — рос. 0235-5884 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/114653 669.154:66.067:669.715 ru Процессы литья Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Russian |
| topic |
Получение и обработка расплавов Получение и обработка расплавов |
| spellingShingle |
Получение и обработка расплавов Получение и обработка расплавов Наривский, А.В. Найдек, В.Л. Пионтковская, Н.С. Влияние вакуумно-плазменного рафинирования расплава на качество деформируемых алюминиевых сплавов Процессы литья |
| description |
Показано влияние вакуумно-плазменной обработки расплава на процесс дегазации, структуру и прочностные характеристики деформируемых алюминиевых сплавов, полученных из
шихты с разным содержанием металлоотходов. |
| format |
Article |
| author |
Наривский, А.В. Найдек, В.Л. Пионтковская, Н.С. |
| author_facet |
Наривский, А.В. Найдек, В.Л. Пионтковская, Н.С. |
| author_sort |
Наривский, А.В. |
| title |
Влияние вакуумно-плазменного рафинирования расплава на качество деформируемых алюминиевых сплавов |
| title_short |
Влияние вакуумно-плазменного рафинирования расплава на качество деформируемых алюминиевых сплавов |
| title_full |
Влияние вакуумно-плазменного рафинирования расплава на качество деформируемых алюминиевых сплавов |
| title_fullStr |
Влияние вакуумно-плазменного рафинирования расплава на качество деформируемых алюминиевых сплавов |
| title_full_unstemmed |
Влияние вакуумно-плазменного рафинирования расплава на качество деформируемых алюминиевых сплавов |
| title_sort |
влияние вакуумно-плазменного рафинирования расплава на качество деформируемых алюминиевых сплавов |
| publisher |
Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України |
| publishDate |
2011 |
| topic_facet |
Получение и обработка расплавов |
| url |
http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/114653 |
| citation_txt |
Влияние вакуумно-плазменного рафинирования расплава на качество деформируемых алюминиевых сплавов / А.В. Наривский, В.Л. Найдек, Н.С. Пионтковская // Процессы литья. — 2011. — № 3. — С. 3-9. — Бібліогр.: 19 назв. — рос. |
| series |
Процессы литья |
| work_keys_str_mv |
AT narivskijav vliânievakuumnoplazmennogorafinirovaniârasplavanakačestvodeformiruemyhalûminievyhsplavov AT najdekvl vliânievakuumnoplazmennogorafinirovaniârasplavanakačestvodeformiruemyhalûminievyhsplavov AT piontkovskaâns vliânievakuumnoplazmennogorafinirovaniârasplavanakačestvodeformiruemyhalûminievyhsplavov |
| first_indexed |
2025-07-08T07:44:59Z |
| last_indexed |
2025-07-08T07:44:59Z |
| _version_ |
1837063942813253632 |
| fulltext |
ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2011. №3 (87) 3
Получение и обработка расПлавов
уДк 669.154:66.067:669.715
а. в. наривский, в. л. найдек, н. с. Пионтковская
Физико-технологический институт металлов и сплавов НАН Украины, Киев
влиЯние вакууМно-ПлаЗМенноГо раФинированиЯ
расПлава на качество ДеФорМируеМЫХ
алЮМиниевЫХ сПлавов
Показано влияние вакуумно-плазменной обработки расплава на процесс дегазации, струк-
туру и прочностные характеристики деформируемых алюминиевых сплавов, полученных из
шихты с разным содержанием металлоотходов.
Ключевые слова: алюминий, расплав, плазменная струя, сплавы, структура, дегазация,
шихта, металлоотходы.
Показано вплив вакуумно-плазмової обробки розплава на процес дегазації, структуру та
міцнісні характеристики деформованих алюмінієвих сплавів, що отримані із шихти з різним
вмістом металовідходів.
Ключові слова: алюміній, розплав, плазмений струмень, сплав, структура, дегазація, шихта,
металовідходи.
Influence of vacuum-plasma refining of a melt on the degassing process, structure and the strength
characteristics of the deformed aluminum alloys obtained from the charge with the different content
of the metal scrap is shown.
Keywords: aluminum, melt, a plasma stream, alloy, structure, degassing, charge, metal scrap.
Эффективным способом рафинирования сплавов от вредных примесей явля-
ется вакуумирование жидкого металла. Однако применение вакуумной обра-
ботки в качестве единственной операции не всегда обеспечивает необходимый
уровень очистки сплавов от газов и неметаллических включений. Кроме этого для
вакуумирования сплавов требуется сложное и достаточно дорогое оборудование,
при использовании которого возникают трудности по герметизации вакуумных ка-
мер и отдельных узлов в установках, эксплуатируемых при высоких температурах.
В ФТИМС НАН Украины созданы технологии вакуумно-плазменной обработки
сплавов при порционной и непрерывной разливке металла [1-5]. Новые технические
решения позволяют эффективно рафинировать (модифицировать) сплавы с помо-
щью простого оборудования (рис. 1). Камеру вместе с работающим плазматроном
погружают в расплав и включают вакуумный насос. В зависимости от величины
разряжения металл в камере поднимается на определенную высоту. Герметизация
вакуумной камеры при этом обеспечивается расплавом, в которой она заглублена.
4 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2011. № 3 (87)
Получение и обработка расплавов
Диаметр камеры и расположение сопла
плазмотрона выбирают так, чтобы все
пузыри газа при продувке металла по-
ступали в камеру. В этом случае поверх-
ность расплава за пределами камеры
находится в спокойном состоянии.
Оксидная пленка или наведенный на
этой поверхности флюс препятствуют
поступлению водорода из атмосферы
в расплав при рафинировании.
реагенты, необходимые для обра-
ботки сплава, предварительно загружа-
ют в дозатор, а затем подают в камеру в
процессе рафинирования металла. реа-
генты поступают в верхние слои вакуу-
мируемого расплава, где при продувке
газовыми струями достигается самая
высокая интенсивность массообмена.
В результате этого вводимые добавки
хорошо замешиваются и равномерно
распределяются в металле.
В данной работе приведены результаты исследований по влиянию вакуумно-
плазменной обработки расплава на процесс дегазации, структуру и механические
свойства алюминиевых сплавов АД 31 (ГОСТ 23855-79), полученных из разной
шихты.
Для приготовления сплавов использовали стандартные чушки и разное количе-
ство металлоотходов. Половину этих отходов составляли бывшие в эксплуатации
строительные конструкции (уголки, профили), остальное – прессостатки после
экструзионного получения изделий из сплава АД 31. Шихту с разным содержанием
отходов плавили в печи сопротивления с тиглем из чугуна емкостью 100 кг. Перед
каждой плавкой тигель чистили и окрашивали краской фирмы “SCHAFER GmbH“
(Германия). Обработку жидкого металла проводили в течение 10 мин при темпе-
ратуре 730-735 °С по схеме (рис. 1). расплав продували плазменной или холодной
газовой струей при одинаковом расходе аргона 7,5 л/мин и разряжении в вакуумной
камере 8 КПа. Холодный аргон подавали в глубь металла через отключенный от
источника тока плазмотрон. Вакуумно-плазменную обработку сплава проводили
при напряжении на плазмотроне ∼ 40 В и токе ≤ 500 А. Металл при температуре
725-730 °С заливали в нагретые до 250 оС кокили. Из полученных отливок изго-
тавливали образцы для исследований (рис. 2).
Содержание водорода в сплавах определяли по результатам измерений его в 4-х
образцах из одной отливки на установке RHEN-602 фирмы LECO. Микроструктуру
сплавов исследовали на микроскопе Неофот-2 при увеличении до 400 крат, макро-
структуру – с помощью микроскопа МБС-9 при увеличении 8 крат.
Загрязненность сплавов оксидными включениями определяли по отношению
площади всех частиц (мм2) к площади поверхности, на которой они выявлены. Для
этого на полированной поверхности образца выбирали наиболее пораженный окси-
дами участок площадью 1 см2. Используя метод секущих, на каждой линии измеряли
общую длину включений в поперечном сечении при 500-кратном увеличении
частиц. Затем рассчитывали среднюю длину l
ср
включений на всех линиях
путем деления суммарной величины частиц на количество секущих (в нашем
случае – 4 секущие). Площадь, занятую оксидными включениями, рассчитывали
как площадь круга диаметром l
ср
.
рис. 1. Схема вакуумно-плазменной обработки
жидкого металла: 1 – расплав; 2 – камера ваку-
умная; 3 – плазмотрон; 4 – система подачи газа
в плазмотрон
ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2011. № 3 (87) 5
Получение и обработка расплавов
Концентрация водорода и ок-
сидных включений в сплавах,
приготовленных из разной шихты,
представлена в таблице.
Из приведенных данных видно,
что с увеличением доли металлоот-
ходов в шихте до 80 % содержание
водорода в сплавах повышается
в 2,3-2,4 раза, оксидов – вдвое.
рафинирование расплава холод-
ным аргоном в вакууме позволяет
снизить концентрацию водорода в
сплавах на 40-45 %. При вакуумно-
плазменной обработке дегазация
сплавов проходит эффективнее и
содержание водорода в них умень-
шается на 59-64 %.
Остаточная концентрация во-
дорода в закристаллизованных
сплавах зависит также от качества
шихтовых материалов. После
вакуумно-плазменной обработки
полученного из чушки сплава со-
держание водорода в нем снижа-
ется до 0,13 см3/100 г. По мере
увеличения доли металлоотхов в
шихте до 30, 50 и 80 % остаточная
концентрация водорода в сплавах
повышается до 0,17-0,25 см3/100 г.
После плазменного рафинирования расплава в вакууме содержание водорода в
сплавах на 30-38 % ниже, чем в обработанных холодным аргоном. Это достигается
за счет увеличенных объема и поверхности пузырей рафинирующего газа в рас-
плаве при плазменной обработке. По результатам физического моделирования
определили, что при расходе аргона 7,5 л/мин, которым обрабатывали сплавы,
площадь межфазной поверхности пузырей в реакционной зоне плазменной струи
составляет 84 см2, а холодной − не превышает 23 см2. При глубинной обработке
сплавов плазменной струей интенсифицируется также массоперенос водорода в
жидком металле и через границу раздела в нагретые пузыри аргона.
При увеличении количества металлоотходов в шихте концентрация этих вклю-
Способ
рафинирования
Количество металлоотходов в шихте, %
0 30 50 80
Без обработки 0,36
0,041
0,47
0,064
0,56
0,054
0,71
0,068
Холодным аргоном
в вакууме
0,21
0,024
0,25
0,038
0,31
0,032
0,35
0,05
Плазменной струей
в вакууме
0,13
0,020
0,17
0,025
0,22
0,022
0,27
0,043
Примечание: числитель − газосодержание металла (см3/100 г мет.); знаменатель – кон-
центрация оксидов (мм2/см2)
содержание водорода и оксидов в сплавах
рис. 2. Схема отливки и отбора образцов для: 1 – ме-
ханических испытаний; 2 – определения содержания
водорода в металле; 3 – исследования структуры
сплавов
6 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2011. № 3 (87)
Получение и обработка расплавов
чений в сплавах повышается. Основная часть неметаллических включений в алю-
миниевых расплавах достаточно дисперсна и их размер не превышает 0,3-0,6 мкм
[6]. В зависимости от химического состава сплавов в них могут присутствовать и
более крупные оксиды алюминия и магния, карбиды алюминия, разные шпинели и
другие включения, величина которых достигает 20-80 мкм [7].
Водород в алюминиевых расплавах при наличии оксидов может находиться в
растворенном состоянии и связанном в комплексы H
2
-Al
2
O
3
. Образование таких
комплексов авторы работ [8-10] объясняют тем, что водород и оксиды в жидком
металле находятся в виде заряженных частиц. Оксиды алюминия имеют положи-
тельный заряд, поэтому практически не коагулируют в расплаве и плохо удаляются
из него [11, 12]. При температуре расплава выше 600 °С оксиды алюминия хорошо
адсорбируют водород [13]. Теплота адсорбции водорода на включениях Al
2
O
3
не
превышает 12 ккал/моль [14], поэтому более вероятным является образование ком-
плексов за счет адсорбционного осаждения водорода на поверхности оксидов.
Оксиды алюминия имеют разные (γ, δ, χ, θ, α и другие) структурные модифика-
ции [15]. Наиболее высокотемпературной составляющей оксидов является α-Al
2
O
3
.
Остальные модификации оксидов – низкотемпературные и их обычно включают в
общую структурную составляющую γ-Al
2
O
3
. При повышенных (≈ 1000 °С) темпера-
турах в алюминиевых сплавах происходит превращение γ-Al
2
O
3
в корунд (α-Al
2
O
3
)
[16]. Образующийся в расплаве корунд полностью теряет адсорбционные свойства
по отношению к водороду [8]. В результате этого дегазация сплавов с частицами
корунда происходит так же, как и очищенного от оксидов металла [17]. В перегретом
плазменной струей объеме металла (на ∼400 град выше среднемассовой темпера-
туры) оксиды γ-Al
2
O
3
превращаются в корунд более интенсивно. В результате этого
при плазменной обработке водород удаляется из сплавов более эффективно по
сравнению с продувкой расплава холодным аргоном, когда образование корунда
затруднено или исключается полностью.
В процессе дегазации алюминиевых сплавов с концентрацией водорода в них
на уровне растворимости из расплава удаляются в основном крупные оксиды,
которые не влияют на структуру и газосодержание в закристаллизованных сплавах
[18]. При перемешивании расплава в вакууме из сплавов удаляются и более мелкие
включения. После вакуумно-плазменной обработки сплавов, приготовленных из
шихты с содержанием металлоотходов до 50 %, количество оксидных включений в
расплаве уменьшается на 50-60 % (см. таблицу). Степень рафинирования сплавов от
оксидов при этом на 10-20 % больше по сравнению с продувкой расплава аргоном
в вакууме. С увеличением в шихте содержания металлоотходов до 80 % эффектив-
ность рафинирования сплавов снижается. Так, после продувки вакуумируемого
расплава холодной или плазменной струей аргона степень удаления оксидов из
этого сплава не превышает 26 и 37 % соответственно.
Дисперсные оксиды, которые остаются в расплаве, способствуют зароды-
шеобразованию в сплавах, а их количество зависит от загрязненности шихтовых
материалов. Поэтому с увеличением содержания металлоотходов в шихте размеры
структурных составляющих в сплавах уменьшаются (рис. 3). Средний размер (l
ср
)
зерна в сплаве из чушки составляет 68 мкм. При добавлении в шихту металлоот-
ходов в количестве 30, 50 и 80 % величина зерна в сплавах уменьшается до 57, 49
и 36 мкм.
После обработки расплава холодным аргоном в вакууме l
ср
в сплаве из чушки
уменьшается до 62 мкм, а в сплавах из шихты с 30 и 50 % отходов – до 55 и 47,5 мкм.
Вакуумирование перемешиваемого холодным аргоном расплава из шихты с 80 %
металлоотходов слабо влияет на структуру сплава и l
ср
в нем практически не из-
меняется.
В сплавах, обработанных плазменной струей в вакууме, величина зерна меньше
ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2011. № 3 (87) 7
Получение и обработка расплавов
по сравнению с продувкой расплава холодным газом. Это можно объяснить, во-
первых, разной интенсивностью перемешивания сплавов, под действием которого
уменьшается масштаб микрогруппировок в расплаве. Мощность перемешивания
жидкого металла плазменной струей в 4,0-4,5 раза больше по сравнению с холодной
[19], поэтому разрушение микрогруппировок в расплаве в процессе плазменного
рафинирования происходит интенсивнее и уменьшаются их размеры. Во-вторых,
при плазменной обработке в сплавах могут образовываться дополнительные дис-
персные включения за счет разрушения интерметаллидов и крупных оксидов под
воздействием высокотемпературной струи («тепловой удар»). При этом умень-
шается негативное влияние железа на свойства сплавов за счет дробления его
соединений в расплаве.
В реакционной зоне плазменной струи происходит также испарение компонен-
тов сплава. Образующиеся пары металлов при выходе из этой зоны быстро охлаж-
даются до среднемассовой температуры металла («конденсируются»). Частицы
такого «конденсата» способствуют возникновению пузырьков водорода в расплаве
и интенсифицируют процесс зародышеобразования в сплавах. В зависимости
от энергетических параметров плазмотрона масса испарившихся компонентов в
расплаве может изменяться в широких пределах. Так, за одну минуту обработки
расплава погружным плазмотроном мощностью ∼ 20 кВт в глубинных слоях ванны
испаряется до 0,18 кг компонентов, которые входят в состав алюминиевого сплава
АК7 [19].
Изменения, которые происходят в расплаве и структуре сплавов при разных
способах их обработки, оказывают влияние на механические свойства литого ме-
талла (рис. 4). С повышением содержания отходов в шихте предел прочности на
разрыв в нерафинированных сплавах уменьшается. Относительное удлинение
сплавов из шихты, содержащей до 60 % отходов, составляет 20-22 %. Дальнейшее
добавление металлоотходов в шихту приводит к снижению пластичности металла.
После рафинирования расплава холодным аргоном в вакууме прочность сплавов
увеличивается на 3-6 % при их относительном удлинении 22-23 %. Вакуумно-
плазменная обработка расплава позволяет повысить предел прочности на
разрыв в сплавах на 10-14 %, пластичность – на 24-32 % по сравнению с нера-
финированным металлом.
Повышенные значения механических свойств металла после обработки его
l
ср
, мкм
60
50
40
30
0 20 40 60 М, %
1
32
рис. 3. Средний размер зерна в сплавах после об-
работки расплава в вакууме: 1 – без обработки; 2 –
холодной струей аргона; 3 – плазменной струей
8 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2011. № 3 (87)
Получение и обработка расплавов
плазмой в вакууме обусловлены эффективным рафинированием сплавов и из-
мельчением структурных составляющих в них. Кроме того, при плазменном рафи-
нировании расплав подвергается термовременной обработке в реакционной зоне
высокотемпературной струи, что также способствует повышению прочностных
характеристик в литом металле. Представленные данные свидетельствуют о том,
что после вакуумно-плазменного рафинирования расплава прочностные характе-
ристики в деформируемых сплавах из низкосортной шихты находятся на уровне
металла из чушки.
1. Пат. 69091 Украина, МПК С22В 9/04. Способ обработки жидкого металла / В. Л. Найдек,
А. В. Наривский, Н. С. Ганжа и др. – Опубл. 2004, Бюл. № 8.
2. Пат. 75829 Украина, МПК С22В 9/00, НО5Н 1/26. Способ вакуумно-плазменной обработ-
ки сплавов / В. Л. Найдек, А. В. Наривский, В. И. Курпас и др. – Опубл. 2006, Бюл. № 5.
3. Пат. 85988 Украина, МПК С22В 9/05. Способ вакуумно-плазменной обработки расплава
/ В. Л. Найдек, А. В. Наривский, В. И. Курпас и др. – Опубл. 2008. − № 2.
4. Пат. 81701 Украина, МПК С 229/00, С 22В 9/22, НО5Н 1/26. Способ обработки жидкого
металла в промежуточном ковше / В. Л. Найдек, А. В. Наривский, В. И. Дубоделов и др.
– Опубл. 2009, Бюл. № 23.
5. Пат. 86725 Украина, МПК С 22В 9/04, С 22В 9/05. Способ вакуумно-плазменной обработ-
ки сплавов в магнитодинамической установке / В. Л. Найдек, В. И. Дубоделов, А. В. Нарив-
ский и др. – Опубл. 2009, Бюл. № 9.
6. Макаров Г. С. рафинирование алюминиевых сплавов газами. − М.: Металлургия, 1983.
− 120 с.
7. Макаров Г. С. Закономерности взаимодействия твердых неметаллических включений в
алюминиевом расплаве с рафинирующим газом // Технология легких сплавов. − 1998.
− № 4. − С. 29-33.
σ
в
,МПа
130
25
110
120
δ, %
100
20 0
15
20
М, %6040
рис. 4. Прочностные характеристики сплавов из шихты с
разным содержанием металлоотходов: 1 – без обработ-
ки; 2 – рафинированные аргоном в вакууме; 3 – после
вакуумно-плазменной обработки
ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2011. № 3 (87) 9
Получение и обработка расплавов
8. Газы в цветных металлах и сплавах / Д. Ф. Чернега, О. М. Бялик, Д. Ф. Иванчук, Г. А. Ре-
мизов. − М.: Металлургия, 1982. − 176 с.
9. Альтман М. Б. Неметаллические включения в алюминиевых сплавах. − М.: Металлургия,
1965. − 127 с.
10. Постников Н. С., Черкасов В. В. Прогрессивные методы плавки и литья алюминиевых
сплавов. − М.: Металлургия, 1973. − 224 с.
11. Газы и окислы в алюминиевых деформируемых сплавах / В. И. Добаткин, Р. М. Габидуллин,
Б. А. Колачев и др. − М.: Металлургия, 1976. − 263 с.
12. Мархасев Б. И. О контактных процессах на границе расплавленный металл–окисел //
Расплавы. − 1987. − № 1. − С. 60-63.
13. Егоров М. М. О природе поверхности каталитически активной окиси алюминия // Докл.
АН СССР. − 1961. − № 2, т. 140. − С. 401-404.
14. Топчиева К. В., Московская Н. Ф. Хемосорбция водорода на алюмосиликатах и окислах
алюминия и кремния // Вестник МГУ. Химический раздел. − 1960. − № 2. − С. 22-26.
15. Флюсовая обработка и фильтрование алюминиевых расплавов / А. В. Курдюмов, С. В. Инкин,
В. С. Чулков, Н. И. Графас − М.: Металлургия, 1980. − 196 с.
16. Ветчинкина Т. Н. Исследование физико-химических свойств оксида алюминия, получен-
ного щелочным и кислотным способами // Металлы. − 2009. − № 2. − С.30-40.
17. Пименов Ю. П. Изучение чистоты алюминия по неметаллическим включениям при обра-
ботке его в жидком состоянии // Технология легких сплавов (ВИЛС). − 1967. − № 2.
− С. 29-36.
18. Курдюмов А. В. Очистка сплавов цветных металлов от взвешенных неметаллических
включений и растворенного водорода // Литейн. пр-во. − 1970. − № 5. − С. 4-6.
19. Найдек В. Л., Наривский А. В. Повышение качества отливок из алюминиевых и медных
сплавов плазмореагентной обработкой их расплавов. − Киев: Наук. думка, 2008. −184 с.
Поступила 07.02.2011
УДК 669.18.621.764.047
В. Н. Баранова, Р. Я. Якобше, В. Л. Найдек,
О. В. Носоченко*, З. Л. Козлова, О. И. Майко
Физико-технологический институт металлов и сплавов НАН Украины, Киев
*ОАО «Азовсталь», Мариуполь
ВЛИЯНИЕ ГАЗОИМПУЛЬСНОГО ПЕРЕМЕШИВАНИЯ
НА ЗАГРЯЗНЕННОСТЬ МЕТАЛЛА НЕМЕТАЛЛИЧЕСКИМИ
ВКЛЮЧЕНИЯМИ
Исследовано влияние различных режимов газоимпульсного перемешивания жидкого металла
в изложнице и кристаллизаторе МНЛЗ на загрязненность слитков и непрерывнолитых слябов
неметаллическими включениями. Установлено, что оптимальные режимы перемешивания
жидкого металла эффективно способствуют регулированию и образованию благоприятной
формы, размера, количества и равномерного распределения неметаллических включений
в заготовках.
Ключевые слова: газоимпульсное перемешивание, неметаллические включения, слиток,
непрерывнолитой сляб, жидкий металл.
Досліджено вплив різних режимів газоімпульсного перемішування рідкого металу в виливниці
та кристалізаторі МБЛЗ на забрудненість зливків і безперервнолитих слябів неметалевими
|