Снижение потерь редких элементов рудных материалов и концентратов в процессе тепловой обработки

Исследованы и сопоставлены между собой упругости паров оксидных соединений молибдена, вольфрама и хрома. Выполнен сравнительный анализ физико-химических условий сублимации МоО₃, WO₃ и Cr₂O₃ и состава парогазовой фазы над оксидами. Установлена зависимость скорости сублимации обожженного молибденового...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2011
Hauptverfasser:	Григорьев, С.М., Петрищев, А.С.
Format:	Artikel
Sprache:	Russian
Veröffentlicht:	Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України 2011
Schriftenreihe:	Процессы литья
Schlagworte:	Новые литые материалы
Online Zugang:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/114942
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Снижение потерь редких элементов рудных материалов и концентратов в процессе тепловой обработки / С.М. Григорьев, А.С. Петрищев // Процессы литья. — 2011. — № 5. — С. 72-79. — Бібліогр.: 19 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-114942
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1149422017-03-22T03:02:33Z Снижение потерь редких элементов рудных материалов и концентратов в процессе тепловой обработки Григорьев, С.М. Петрищев, А.С. Новые литые материалы Исследованы и сопоставлены между собой упругости паров оксидных соединений молибдена, вольфрама и хрома. Выполнен сравнительный анализ физико-химических условий сублимации МоО₃, WO₃ и Cr₂O₃ и состава парогазовой фазы над оксидами. Установлена зависимость скорости сублимации обожженного молибденового и шеелитового концентратов, а также хромовой руды от температуры. Проведены анализ и сравнение полученных результатов применительно к оптимизации процессов металлизации рудных материалов и концентратов с целью использования полученного продукта как легирующей добавки на плавку. Досліджено та порівняно між собою пружність пару оксидних з’єднань молібдену вольфраму та хрому. Виконан порівняний аналіз фізико-хімічних умов сублімації МоО₃, WO₃ и Cr₂O₃ і Cr₂O₃ та складу парогазової фази над оксидами. Встановлена залежність швидкості сублімації обпаленого молібденового та шеєлітового концентратів, а також хромової руди від температури. Наведено аналіз та порівняння отриманих результатів відповідно до оптимізації процесів металізації рудних матеріалів та концентраторів з метою використання отриманого продукту як легуючу добавку на плавку. Are investigated and compared among themselves pressure of steams oxide compound of molybdenum, tungsten and chromium. The comparative analysis of physical and chemical conditions of sublimation of МоО₃, WO₃ and Cr₂O₃ and composition steam and gas phases over is made. Dependence of speed of sublimation burnt molybdenum concentrate, scheelite concentrate and chromic ore from temperature is installed. The analysis and comparison of the gained results with reference to optimisation of processes of metallization of ore materials and concentrates for the purpose of use of the gained product as alloying addition on fusion is carried out. 2011 Article Снижение потерь редких элементов рудных материалов и концентратов в процессе тепловой обработки / С.М. Григорьев, А.С. Петрищев // Процессы литья. — 2011. — № 5. — С. 72-79. — Бібліогр.: 19 назв. — рос. 0235-5884 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/114942 669.14.15-198 ru Процессы литья Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Новые литые материалы Новые литые материалы
spellingShingle	Новые литые материалы Новые литые материалы Григорьев, С.М. Петрищев, А.С. Снижение потерь редких элементов рудных материалов и концентратов в процессе тепловой обработки Процессы литья
description	Исследованы и сопоставлены между собой упругости паров оксидных соединений молибдена, вольфрама и хрома. Выполнен сравнительный анализ физико-химических условий сублимации МоО₃, WO₃ и Cr₂O₃ и состава парогазовой фазы над оксидами. Установлена зависимость скорости сублимации обожженного молибденового и шеелитового концентратов, а также хромовой руды от температуры. Проведены анализ и сравнение полученных результатов применительно к оптимизации процессов металлизации рудных материалов и концентратов с целью использования полученного продукта как легирующей добавки на плавку.
format	Article
author	Григорьев, С.М. Петрищев, А.С.
author_facet	Григорьев, С.М. Петрищев, А.С.
author_sort	Григорьев, С.М.
title	Снижение потерь редких элементов рудных материалов и концентратов в процессе тепловой обработки
title_short	Снижение потерь редких элементов рудных материалов и концентратов в процессе тепловой обработки
title_full	Снижение потерь редких элементов рудных материалов и концентратов в процессе тепловой обработки
title_fullStr	Снижение потерь редких элементов рудных материалов и концентратов в процессе тепловой обработки
title_full_unstemmed	Снижение потерь редких элементов рудных материалов и концентратов в процессе тепловой обработки
title_sort	снижение потерь редких элементов рудных материалов и концентратов в процессе тепловой обработки
publisher	Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
publishDate	2011
topic_facet	Новые литые материалы
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/114942
citation_txt	Снижение потерь редких элементов рудных материалов и концентратов в процессе тепловой обработки / С.М. Григорьев, А.С. Петрищев // Процессы литья. — 2011. — № 5. — С. 72-79. — Бібліогр.: 19 назв. — рос.
series	Процессы литья
work_keys_str_mv	AT grigorʹevsm sniženiepoterʹredkihélementovrudnyhmaterialovikoncentratovvprocesseteplovojobrabotki AT petriŝevas sniženiepoterʹredkihélementovrudnyhmaterialovikoncentratovvprocesseteplovojobrabotki
first_indexed	2025-07-08T08:03:39Z
last_indexed	2025-07-08T08:03:39Z
_version_	1837065123373514752
fulltext	72 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2011. № 5 (89) НОВЫЕ ЛИТЫЕ МАТЕРИАЛЫ УДК 669.14.15-198 С. М. Григорьев, А. С. Петрищев* Запорожский национальный университет, Запорожье Запорожский национальный технический университет, Запорожье СНИжЕНИЕ ПОТЕРь РЕДКИх эЛЕМЕНТОВ РУДНЫх МАТЕРИАЛОВ И КОНцЕНТРАТОВ В ПРОцЕССЕ ТЕПЛОВОй ОБРАБОТКИ Исследованы и сопоставлены между собой упругости паров оксидных соединений молибдена, вольфрама и хрома. Выполнен сравнительный анализ физико-химических условий сублима- ции МоО 3 , WO 3 и Cr 2 O 3 и состава парогазовой фазы над оксидами. Установлена зависимость скорости сублимации обожженного молибденового и шеелитового концентратов, а также хромовой руды от температуры. Проведены анализ и сравнение полученных результатов применительно к оптимизации процессов металлизации рудных материалов и концентратов с целью использования полученного продукта как легирующей добавки на плавку. Ключевые слова: упругость паров, сублимация, оксиды, угар, степень усвоения, легирую- щие материалы. Досліджено та порівняно між собою пружність пару оксидних з’єднань молібдену вольфра- му та хрому. Виконан порівняний аналіз фізико-хімічних умов сублімації MoO3, WO3 і Cr2O3 та складу парогазової фази над оксидами. Встановлена залежність швидкості сублімації обпа- леного молібденового та шеєлітового концентратів, а також хромової руди від температури. Наведено аналіз та порівняння отриманих результатів відповідно до оптимізації процесів металізації рудних матеріалів та концентраторів з метою використання отриманого продук- ту як легуючу добавку на плавку. Ключові слова: пружність парів, сублімація, оксиди, угар, ступінь засвоювання, легуючі матеріали. Are investigated and compared among themselves pressure of steams oxide compound of mo- lybdenum, tungsten and chromium. The comparative analysis of physical and chemical conditions of sublimation of MoO 3 , WO 3 and Cr 2 O 3 and composition steam and gas phases over is made. Dependence of speed of sublimation burnt molybdenum concentrate, scheelite concentrate and chromic ore from temperature is installed. The analysis and comparison of the gained results with reference to optimisation of processes of metallization of ore materials and concentrates for the purpose of use of the gained product as alloying addition on fusion is carried out. Keywords: pressure of steams, sublimation, oxides, a charcoal fumes, the extent of assimilation alloying materials. ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2011 № 5 (89) 73 Новые литые материалы Положение, которое сложилось с образующимися отходами и их последую- щей переработкой, характеризуется низкой степенью использования цен- ных дефицитных редких и тугоплавких элементов, а также отсутствием на практике надежных технологий их утилизации из техногенных отходов. Высокая летучесть высших оксидных соединений тугоплавких легирующих элементов при повышении температуры приводит к существенным потерям ценных легирующих элементов при выплавке стали в результате угара, что значительно затрудняет их утилизацию из техногенных отходов производства специальных, в частности, быстрорежущих сталей и снижает эффективность производства металлопродукции [1, 2]. На мно- гих металлургических предприятиях остро стоит проблема уменьшения убытков в результате угара [3-5]. Накопленный опыт свидетельствует о высокой эффектив- ности применения восстановительных процессов при переработке молибден-, вольфрам- и хромосодержащего рудного сырья для последующего использова- ния полученного продукта в качестве лигатуры [6-9]. Особенно эта проблема обо- стрилась в последние годы в связи со стремительным ростом цен на тугоплавкие легирующие материалы на мировом рынке потребления [10-12]. Цель работы заключалась в разработке мероприятий, существенно снижающих потери молибдена, вольфрама и хрома при переработке рудного сырья и исполь- зовании полученных продуктов в качестве легирующих добавок в сталеплавиль- ном производстве, а конкретные задачи настоящих исследований заключались в углубленном изучении физико-химических свойств обожженного молибденового концентрата (КМо), шеелитового концентрата (КШИ) и хромовой руды как исходных материалов для получения легированных компонентов на плавку. Химический состав исследуемых материалов приведен в табл.1-3. Летучесть КМо, КШИ и хромовой руды исследовали в изотермическом режиме в течение 1 ч. Путем уменьшения массы в сравнении с исходными навесками опреде- ляли скорость испарения по методике, представленной в работе [13]. Микроструктуру образцов КМо и хромовой руды исследовали на растровом электронном микроскопе РЭМ-106И с системой рентгеновского микроанализа по методике, описанной в работе [14]. Ускоряющее напряжение составляет 10-25 кВ, ток электронного зонда – 58-86 мкА, рабочее расстояние до исследуемой поверхно- сти – 11,6-11,7мм. Полученное изображение во вторичных и отраженных электронах позволило исследовать макро- и микроструктуру исследуемых образцов. Концен- трацию элементов и их интенсивность определяли по энергетической дисперсии, приведенной в таблицах RMA анализа (в массовых долях). Угар легирующих элементов при выплавке стали может переходить в шлак путем окисления атмосферой печи, а также сублимацией соединений, имеющих высокую упругость паров. Если уменьшение потерь ценных легирующих элементов из шлаков происходит в рамках действующих технологий, то потери в результате сублимации являются безвозвратными. Реакции испарения MoO 3 , WO 3 и Cr 2 O 3 эндотермичны и сопровождаются суще- ственной убылью изобарного потенциала с повышением температуры. При этом наи- меньшие значения свободной энергии Гиббса имеет реакция сублимации триоксида молибдена и меняет знак при температуре кипения триоксида – ≈1430 К. Испарение триоксида вольфрама принимает меньшую термодинамическую вероятность, чем МоО 3 : при 1300-1500 К ∆G0 t испарения WO 3 находится в пределах 110-190 кДж. Наи- менее вероятна реакция парообразования над оксидом хрома Cr 2 O 3 – ∆G0 1700-2000К = = 200-270 кДж. Также следует обратить внимание на разный механизм испарения рассматриваемых оксидов. Если MoO 3 и WO 3 переходят в парообразное состояние в большей мере посредством сублимации с полимеризацией (рис.1, в, г-е), то в случае с Cr 2 O 3 преобладает диссоциация (рис.1, ж-и). Давление паров над оксидами MoO 3 , WO 3 и Cr 2 O 3 с увеличением температуры повышается по экспоненциальной зависимости. Упругость паров триоксида молиб- дена при полимеризации стремительно увеличивается с повышением температуры 74 SN 0235-5884. Процессы литья. 2011. № 5 (89) Новые литые материалы (рис.1, б), что является одной из причин высоких потерь молибдена при выплавке стали с использованием КМо [6]. Ана- логичная тенденция прослеживается с триоксидом вольфрама. И хотя упругость паров над WO 3 (рис. 1, д) на несколько порядков меньше, чем над MoO 3 , угар в результате возгонов при использовании шеелитового концентрата как легирующей добавки является высоким [7, 8]. Наи- меньшая упругость паров прослеживается в случае с Cr 2 O 3 , где существенное уско- рение процессов диссоциации начинает проявляться при температурах, близких к 2000 К (рис.1, з). Помимо этого использование КМо, КШИ и хромовой руды в качестве леги- рующей добавки вызывает потери мо- либдена, вольфрама, хрома и других ле- гирующих элементов из-за их высокого окислительного потенциала. Однако при использовании твердых восстановителей (например, графита), особенно на начальных стадиях восста- новления КМо и КШИ, высокая упругость паров МоО 3 и WO 3 может послужить для активации процесса. При возгонке с по- следующим осаждением и адсорбцией на графите, происходит перенос оксидной фазы к восстановителю вместе с выделе- нием газообразных продуктов реакции СО и СО 2 . Монооксид углерода в дальнейшем может участвовать в роли восстановителя, а диоксид углерода – в реакции регенера- ции СО (газификации углерода) [19]. Состав парогазовой фазы над окси- дами MoO 3 , WO 3 (рис. 1, в, е) при повы- шении температуры свидетельствует об увеличении содержания более сложных полимеров (Мо 4 О 12 , Мо 5 О 15 и W 4 O 12 ) и уменьшении более простых – типа Me 3 О 9 . Это, по-видимому, объясняется тем, что отщепление сложных полимеров энерге- тически более вероятно при изменении структуры из молекул МоО 3 перед отры- вом от конденсированной фазы, однако требует большего количества энергии непосредственно для самого отрыва по- лимера. В случае с Cr 2 O 3 (рис. 1, и) при диссоциации также прослеживается повышение количества более сложных соединений (CrO, CrO 2 и О 2 ) в парогазовой фазе над оксидом по отношению к более простым (Cr и О). М ат ер иа л W O 3 M nO S iO 2 P S A s M o C uO F eS , M oS 2, F eS 2, C uF e 2 Ш ее ли то вы й ко нц ен тр ат м ар ки К Ш И -1 (Г О С Т 2 13 -8 3) 67 ,1 0, 8 1, 4 0, 04 0, 56 0, 04 0, 61 0, 2 ос та ль но е Та б л и ц а 2 . х и м и ч е с ки й с о с та в ш е е л и то в о го к о н ц е н тр а та , % м а с . М ат ер иа л M o C S P S i C u W O A s S n S b B i In P b C d F e О бо ж ж ен ны й м ол иб де но вы й ко н- це нт ра т м ар ки К М о- 2 (Т У 1 4- 5- 88 -7 7) 55 ,8 0, 07 0, 12 0, 03 7 3, 22 0, 88 0, 15 27 ,2 0, 03 6 0, 04 0, 01 0, 00 3 0, 22 0, 01 0, 1 2, 14 Та б л и ц а 1 . х и м и ч е с ки й с о с та в о б о ж ж е н н о го м о л и б д е н о в о го к о н ц е н тр а та , % м а с . О ст ал ьн о е A l 2 O 3 , C aO , S iO 2 , M g O ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2011 № 5 (89) 75 Новые литые материалы Материал Cr Fe Mg Al Si Ca Ti O Хромовая руда 25,20 11,62 4,45 4,20 0,54 0,22 0,29 53,47 Таблица 3. химический состав хромовой руды, %мас. * Концентрацию элементов определяли по энергетической дисперсии RMA анализа на базе растрового электронного микроскопа РЭМ-106И и г вба зж ед Рис.1. Изменение показателей летучести и состава парогазовой фазы над оксидами МоО 3 (а-в), WО 3 (г-е), Cr 2 O 3 (ж-и) от температуры [15-18] 76 SN 0235-5884. Процессы литья. 2011. № 5 (89) Новые литые материалы Скорость испарения триоксида молибдена в интервале темпе ратур 1073-1423 К с учетом движения внешней газовой среды исследована Файзером [13]. Даже при малых скоростях потока газа-носителя скорости испарения чистой трехокиси мо- либдена, полученные Файзером, достаточно высокие и возрастают от 12 кг/(м2∙ч) при 1173 К до 109 при 1373 К. Наличие примесей в молибденовых огарках снижает абсолютную скорость испарения МоО 3 , о чем свидетельствуют данные, полученные Дитцом [13]. Так, при температуре 1273 К и скорости потока воздуха 2,3 м/с скорость испарения МоО 3 составляет от 10 до 20 кг/(м2∙ч). Полученные результаты изменения скорости испарения КМо, КШИ и хромовой руды от температуры имеют близкие значения с рассмотренными литературными данными и хорошо согласуются с исследованиями склонности к парообразованию основных составляющих рудного сырья и концентратов (рис.1). Выявлена наиболь- шая скорость сублимации у КМо (рис. 2, а). Примерно на порядок ниже скорость испарения КШИ (рис. 2, б). Изменение массы образцов хромовой руды в иссле- дуемом температурном интервале не обнаружено (рис. 2, в). Понижение скорости сублимации КМо и КШИ при температурах выше 1200 К по всей видимости вызвано явлением импеданса, при котором в результате спекания поверхностных слоев за- трудняется отвод парообразных компо- нентов от поверхности оксида [19]. По результатам микроскопических исследований структура КМо неодно- родная: в виде пластин, гранул окру- глой формы, нитевидных образований. Макроструктура образца представлена частицами размером 0,5-1 мм с четко выраженной пористостью (рис. 3, а). Размеры пор находятся в пределах 7-40 мкм. Микроструктура – однород- ная пластинчатообразная с размерами частиц 5-50 мкм (рис. 3, б). Наблюда- ется отчетливо выраженное “слоистое” строение частиц КМо с множеством от- коловшихся чешуек пластин и участками скоплений микрогранул с размерами меньше 1мкм (рис. 3, б). Крепление микрочастиц концентрата относительно друг друга осуществляется посредством Рис. 3. Фрактограммы КМо с увеличением 100 (а) и 1000 (б) а б Рис. 2. Зависимость скорости испарения КМо (1), КШИ (2) и хромовой руды (3) от температуры 1 2 3 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2011 № 5 (89) 77 Новые литые материалы структуры, визуально схожей на фазы, образующейся в процессе спекания. Между частицами отчетливо видны дендритоподобные образования осаждения и кристал- лизации газовой фазы (рис. 3, б), что подтверждается высокой упругостью паров МоО 3 и вторичным реакционным участием парообразного МоО 3 в процессе окис- лительного обжига молибденитовых концентратов с последующим осаждением и реакцией с твердой фазой [19]. По результатам рентгеновского микроанализа в т. 1 (рис. 4) могут присутствовать в основном оксидные соединения молибдена с примесями соединений вольфрама. Присутствие углерода (6,23 %мас.) говорит о вероятном включении оксикарбидных и карбидных соединений. В т.2 выявили схожую картину, но с более низким со- держанием углерода (1,30 %мас.) и повышенным серы и натрия. В т.3 наблюдали нитевидную наноразмерную структуру (предположительно сочетание MoO 3 и WO 3 с примесями углеродосодержащих соединений молибдена и вольфрама) с размерами нитей 50-250 нм в поперечном и продольном сечениях до 1500 нм, образование ко- торой произошло, возможно, в результате осаждения парогазовой фазы в процессе окислительного обжига. Химический состав в т.4 аналогичный т.2. Как показали микроскопические исследования, хромовая руда представлена гранулами округлой многогранной формы с плотной монолитной структурой. Раз- мер гранул находится в пределах 200-600 мкм (рис. 5, а). При этом какое-либо закрепление гранул между собой отсутствует и довольно отчетливо наблюдается направленность граней исследуемых гранул под углом, близким к 120о, что скорее всего обусловлено кристаллографической направленностью. Характерные квази- кристаллические сколы и трещины на гранулах свидетельствует об их повышенной хрупкости (рис. 5, б). На фрактограммах также наблюдаются микрочастицы с раз- мерами менее 10 мкм, которые предположительно откололись от основных частиц и закрепились на поверхности гранул. При разработке и оптимизации технологических параметров восстановления металлооксидного молибден-, вольфрам- и хромосодержащего рудного сырья с целью использования полученного продукта в качестве легирующего материала с учетом проведенных исследований и накопленного опыта металлизации [6-9] установлено, следующее: – C целью уменьшения потерь молибдена, вольфрама и хрома в виде возгонов т. 1 т. 3т. 2 Рис. 4. Спектрограммы и таблицы результатов рентгеновского микроанализа КМо точек 1, 2, 3 в массовых долях соответствуют рис. 3, б 78 SN 0235-5884. Процессы литья. 2011. № 5 (89) Новые литые материалы МоО 3 , WO 3 и Cr 2 O 3 необходимо придерживаться относительно низких температур, однако целесообразных и достаточных для активации и поддержания процессов восстановления, особенно до момента перехода высших оксидных соединений в низшие и другие соединения, имеющие низкую упругость паров (например, окси- карбидные и карбидные соединения). Процессы восстановления и карбидообра- зования также приводят к снижению окислительного потенциала лигатуры и росту усвоения ценных легирующих элементов. – Повышение температуры интенсифицирует процесс восстановления посред- ством активного проникновения в оксидный продукт газообразных восстановителей. Пористая структура материала (как например у КМо) не затрудняет диффузионные процессы и лимитирующими факторами скорости реакции выступают лишь темпе- ратура и внешнее давление. – Склонность к спеканию частиц рудного сырья между собой при росте темпера- туры свидетельствует о существовании вероятности образования в процессе восста- новления блок-слоев спекшихся гранул, что помимо замедления испарения оксидов может снизить скорость восстановления по причине усложнения диффузионных процессов подвода восстановителя в зону реакции и отвода продуктов реакции. – Повышение содержания более сложных оксидных полимерных соединений в парогазовой фазе над оксидами с ростом температуры свидетельствует об интен- сификации процесса сублимации и, по-видимому, является одним из факторов, повышающих скорость испарения оксидов. Выводы •Проведено сравнительную оценку склонности к испарению высших оксидов молибдена МоО 3 , вольфрама WO 3 и оксида хрома Cr 2 O 3 как основных соединений молибден-, вольфрам- и хромосодержащего рудного сырья и концентратов. На основе термодинамических расчетов в температурном интервале 800-2000 К вы- явлено, что MoO 3 имеет наибольшую склонность к сублимации. Давление пара WO 3 значительно ниже, чем MoO 3 , однако выше чем Cr 2 O 3 . Эта закономерность также прослеживается при экспериментальном определении скорости испарения КМо, КШИ и хромовой руды. При этом интенсивное движение газовой фазы над оксидами может значительно ускорить процесс испарения. •Микроструктура КМо неоднородная: в виде пластин, гранул округлой формы, нитевидных образований. Структура представлена частицами 0,5-1 мм с четко вы- раженной пористостью с размерами пор 7-40 мкм. • Хромовая руда (в отличии от КМо) состоит из монолитных однородных по структуре гранул, не закрепленных между собой. Их размеры находятся в пределах 200-600 мкм. •Рентгеновский микроанализ химического состава КМо подтверждает практиче- ски полное закрепление молибдена в концентрате в виде оксида МоО 3 с небольшим количеством вольфрамосодержащих и других рудных примесей. а б Рис. 5. Фрактограммы хромовой руды с увеличением 500 (а) и 2000 (б) ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2011 № 5 (89) 79 Новые литые материалы •Скопление наноразмерных нитевидных формирований с развитой поверхно- стью реагирования и ничтожно малым поперечным сечением в КМо обеспечивают условия для интенсивного испарения высших оксидных соединений молибдена. •Для избежания потерь молибдена, вольфрама и хрома или снижения их к ми- нимуму при металлизации их рудного сырья и концентратов необходимо учитывать эти факторы. При разработке технологических параметров получения губчатого мо- либдена, вольфрама и хромосодержащих брикетов для легирования стали созданы условия в системе температура-давление (T-pСО, pСО/pСО 2 ), предотвращающие (или снижающие до минимума) потери ведущих элементов сублимацией в газовую фазу. 1. Ковалев А. М., Григорьев С. М. Некоторые физико-химические закономерности восста- новления окалины прецизионного сплава 79МН // Чер. металлы. – 2007. – №10. – С. 8-10. 2. Григорьев С. М., Петрищев А. С. Оптимизация технологических параметров получения и использования сплавов для легирования и раскисления быстрорежущих сталей // Нові матеріали і технології в металургії та машинобудуванні. – 2008. – № 1. – С. 61-66. 3. Шишимиров М. В., Сосонкин О. М. Угар металла при продувке ванны ДСП кислородом // Изв. вузов. Чер. металлургия. – 2005. – № 3. – С. 16-18. 4. Сазонов А. В., Меркер Э. Э., Кочетов А. И. Исследование процесса угара и нагрева металла при плавке окатышей в дуговой печи // Там же. – 2008. – № 9. – С. 67-68. 5. Сосонкин О. М. Уменьшение угара металла при выплавке стали в высокомощных дуговых печах // Сталь. – 2008. – № 8. – С. 40-42. 6. Григорьев С. М. Легирование стали Р6М5 молибденовым металлизованным концентратом // Там же. – 2005. – № 7. – С. 55-56. 7. Григорьев С. М., Карпунина М. С. Термодинамические особенности восстановления воль- фрама и математическая модель в системе W-O-C применительно к технологии получения губчатого ферровольфрама // Чер. металлы. – 2006. – № 2. – С. 49-55. 8. Григорьев С. М. Економічна доцільність інноваційного розвитку виробництва губчастого феровольфраму у вітчизняній металургії // Держава та регіони. – Запоріжжя: КПУ. – 2010. – № 3. – С. 32-34. 9. Григорьев С. М., Москаленко А. С., Карпунина М. С. Фазовые и вещественные превращения при углеродотермическом восстановлении хромовой руды // Изв. вузов. Чер. металлур- гия. – 2000. – № 3. – С. 29-31. 10. Грищенко С. Г. Состояние ферросплавной промышленности Украины в 2003-2006 гг. // Сталь. – 2007. – № 11. – С. 96-99. 11. Леонтьев Л. И., Жучков В. И., Смирнов Л. А. Производство ферросплавов в мире и России // Там же. – 2007. – № 3. – С. 43-47. 12. Лейтман М.С. Тугоплавкие металлы: состояние рынка и перспективы применения в России // Там же. – 2008. – № 3. – С. 47-50. 13. Зеликман А. Н. Молибден. – М.: Металлургия, 1970. – 440 с. 14. Joseph I. Goldstein. Goldstein, Dale E. Newbury, Patrick Echlin. Scanning Electron Microscopy and X-Ray Microanalysis. Plenum Publishers. – New York, 2003. – 688 p. 15. Казенас Е. К., Цветков Ю. В. Термодинамика испарения оксидов. – М.: Изд-во ЛКИ, 2008. – 480 с. 16. Самсонов Г. В., Борисова А. Л., Жидкова Т. Л Физико-химические свойства окислов. – М.: Металлургия, 1978. – 472 с. 17. Казенас Е. К., Чижиков Д. М. Давление и состав пара над окислами химических элемен- тов. – М.: Наука, 1976. – 342 с. 18. Куликов И. С. Термодинамика оксидов: Справочник. – М.: Металлургия, 1986. – 344 с. 19. Елютин В. П., Павлов Ю. А., Поляков В. П. Взаимодействие окислов металлов с углеродом. – М: Металлургия, 1976. – 360 с. Поступила12.04.2011

Снижение потерь редких элементов рудных материалов и концентратов в процессе тепловой обработки

Institution

Ähnliche Einträge