Результаты испытания новой технологической пробы для оценки газонасыщенности жидких алюминиевых сплавов

Результаты испытания новой технологической пробы для оценки газонасыщенности жидких алюминиевых сплавов

С использованием новой технологической пробы для оценки газонасыщенности жидких алюминиевых сплавов исследовано влияние таких факторов, как модифицирование стронцием, повышение содержания окисных включений путем введения стружки, выдержка после обработки, температура расплава, затвердевание пробы пр...

Повний опис

Збережено в:
Бібліографічні деталі
Дата:2012
Автор: Котлярский, Ф.М.
Мова:Russian
Опубліковано: Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України 2012
Назва видання:Процессы литья
Теми:
Получение и обработка расплавов
Онлайн доступ:http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/126221
Теги: Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:Результаты испытания новой технологической пробы для оценки газонасыщенности жидких алюминиевых сплавов / Ф.М. Котлярский // Процессы литья. — 2012. — № 2. — С. 17-23. — Бібліогр.: 9 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
id irk-123456789-126221
record_format dspace
spelling irk-123456789-1262212017-11-18T03:03:10Z Результаты испытания новой технологической пробы для оценки газонасыщенности жидких алюминиевых сплавов Котлярский, Ф.М. Получение и обработка расплавов С использованием новой технологической пробы для оценки газонасыщенности жидких алюминиевых сплавов исследовано влияние таких факторов, как модифицирование стронцием, повышение содержания окисных включений путем введения стружки, выдержка после обработки, температура расплава, затвердевание пробы при атмосферном давлении и в вакууме на величину и распределение газовой пористости в литом металле (АК9, АК7). З використанням нової технологічної проби для оцінки газонасичення рідких алюмінієвих сплавів досліджено вплив таких чинників, як модифікування стронцієм, збільшення вмісту окисних включень шляхом введення стружки, витримка після обробки, температура розплаву, тверднення проби при атмосферному тиску та в вакуумі на величину та розподіл газової пористості в литому металі (АК9, АК7). For the estimation of liquid aluminum alloys gas saturation there was studied (with a new process sample) influence of factors such as modification by strontium, increase of oxide inclusions by chip insertion, holding time after processing, melt temperature, sample hardening at atmospheric pressure and at vacuum on value of gas porosity and its distribution in cast metal (АK9, АK7). 2012 Результаты испытания новой технологической пробы для оценки газонасыщенности жидких алюминиевых сплавов / Ф.М. Котлярский // Процессы литья. — 2012. — № 2. — С. 17-23. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. 0235-5884 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/126221 621.745.56.08 ru Процессы литья Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
institution Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection DSpace DC
language Russian
topic Получение и обработка расплавов
Получение и обработка расплавов
spellingShingle Получение и обработка расплавов
Получение и обработка расплавов
Котлярский, Ф.М.
Результаты испытания новой технологической пробы для оценки газонасыщенности жидких алюминиевых сплавов
Процессы литья
description С использованием новой технологической пробы для оценки газонасыщенности жидких алюминиевых сплавов исследовано влияние таких факторов, как модифицирование стронцием, повышение содержания окисных включений путем введения стружки, выдержка после обработки, температура расплава, затвердевание пробы при атмосферном давлении и в вакууме на величину и распределение газовой пористости в литом металле (АК9, АК7).
author Котлярский, Ф.М.
author_facet Котлярский, Ф.М.
author_sort Котлярский, Ф.М.
title Результаты испытания новой технологической пробы для оценки газонасыщенности жидких алюминиевых сплавов
title_short Результаты испытания новой технологической пробы для оценки газонасыщенности жидких алюминиевых сплавов
title_full Результаты испытания новой технологической пробы для оценки газонасыщенности жидких алюминиевых сплавов
title_fullStr Результаты испытания новой технологической пробы для оценки газонасыщенности жидких алюминиевых сплавов
title_full_unstemmed Результаты испытания новой технологической пробы для оценки газонасыщенности жидких алюминиевых сплавов
title_sort результаты испытания новой технологической пробы для оценки газонасыщенности жидких алюминиевых сплавов
publisher Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
publishDate 2012
topic_facet Получение и обработка расплавов
url http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/126221
citation_txt Результаты испытания новой технологической пробы для оценки газонасыщенности жидких алюминиевых сплавов / Ф.М. Котлярский // Процессы литья. — 2012. — № 2. — С. 17-23. — Бібліогр.: 9 назв. — рос.
series Процессы литья
work_keys_str_mv AT kotlârskijfm rezulʹtatyispytaniânovojtehnologičeskojprobydlâocenkigazonasyŝennostižidkihalûminievyhsplavov
first_indexed 2025-07-09T04:34:40Z
last_indexed 2025-07-09T04:34:40Z
_version_ 1837142568439119872
fulltext ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2012. № 2 (92) 17 Получение и обработка расплавов уДк 621.745.56.08 ф. М. котлярский Физико­технологический институт металлов и сплавов НАН Украины, Киев результаты исПытания новой технолоГической Пробы Для оЦенки Газонасыщенности жиДких алЮМиниевых сПлавов С использованием новой технологической пробы для оценки газонасыщенности жидких алюминиевых сплавов исследовано влияние таких факторов, как модифицирование строн- цием, повышение содержания окисных включений путем введения стружки, выдержка после обработки, температура расплава, затвердевание пробы при атмосферном давлении и в вакууме на величину и распределение газовой пористости в литом металле (АК9, АК7). Ключевые слова: алюминиевые сплавы, гозовая пористость, литой металл, модифициро- вание, стронций. З використанням нової технологічної проби для оцінки газонасичення рідких алюмінієвих сплавів досліджено вплив таких чинників, як модифікування стронцієм, збільшення вмісту окисних включень шляхом введення стружки, витримка після обробки, температура розпла- ву, тверднення проби при атмосферному тиску та в вакуумі на величину та розподіл газової пористості в литому металі (АК9, АК7). Ключові слова: алюмінієві сплави, газова пористість, литий метал, модифікування, стронцій. For the estimation of liquid aluminum alloys gas saturation there was studied (with a new process sample) influence of factors such as modification by strontium, increase of oxide inclusions by chip insertion, holding time after processing, melt temperature, sample hardening at atmospheric pressure and at vacuum on value of gas porosity and its distribution in cast metal (АK9, АK7). Keywords: aluminum alloys, gas porosity, cast metal, modification, strontium. главным недостатком используемых для оценки газонасыщенности жидких алюминиевых сплавов известных технологических проб [1­5] является некон­ тролируемое удаление выделяющихся при затвердевании газов в окружающее пространство, поэтому фиксируемые на макрошлифах пористость и выпуклость поверхности определяются оставшимся в пробе газом, количество которого так­ же неизвестно, как неизвестно и соотношение между оставшимся газом и его об­ щим содержанием. При таких обстоятельствах нет оснований утверждать, что воз­ действие на пробу оставшегося газа отражает качественную картину, близкую к реальной. Подтверждается это результатами экспериментальных исследований [6­8], которые допускают возможность использования существующих проб при выплавке сплавов с невысокой степенью эвтектичности, но категорически отри­ цают такую возможность по отношению к сплавам, приближающимся по составу к эвтектике. Эти же результаты позволили разработать усовершенствованную технологи­ ческую пробу (рис.1), лишенную указанных недостатков и пригодную для всех алюминиевых сплавов независимо от химического состава и степени эвтектич­ ности. Достигается это за счет того, что сразу после заполнения формы рас­ плавом происходит кристаллизация верхней поверхности пробы, исключающая 18 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2012. № 2 (92) Получение и обработка расплавов потери всплывающего водорода. Более того, именно всплывающие пузырьки, по­ нижающие плотность верхней части пробы по сравнению с затвердевающей в равных условиях нижней частью, являются главным показателем газосодержания расплава с высокой степенью эвтектичности (АК9, АК12). Для сплавов с низкой и средней сте­ пенью эвтектичности (АК7) из­за быстрого образования сплошного кристаллического каркаса процесс всплывания пузырьков также быстро прекращается, поэтому чаще более показательной является разница в плотности (пористости) нижнего и среднего по высоте участков пробы из­за более про­ должительного затвердевания среднего участка [6, 7]. Кокиль для получения усовершенство­ ванной технологической пробы (рис.1) выполнен таким образом, что сама проба формируется в массивной части (толщи­ на стенок 30 мм и более), а литниково­ питающая система – в тонкостенной приставке (2 мм), благодаря чему обеспе­ чивается направленность затвердевания, исключающая усадочную составляющую в пористости пробы. Для повышения чувствительности новой пробы опытная оснастка выполнена с воз­ можностью затвердевания расплава в вакууме (рис. 2). После установки формы 1 в камеру 2 и заливки расплава камеру герметизируют крышкой 4 через резиновую (микропористую) прокладку 3 (~7 с) и создают разрежение до оста­ точного давления 0,01 МПа (~3 с). Если в той же последовательности получить аналогичную пробу без вакуума, то от­ ношение пористости проб отразит сте­ пень повышения чувствительности. Разработанные пробы (без вакуума и с вакуумом) прошли опробование на сплавах с различной степенью эв­ тектичности АК9 и АК7, изучено также влияние наводораживания расплава и совмещенных с ним других факторов на характер газовой пористости. На рис. 3 в качестве таких факторов использова­ ли модифицирование стронцием (0,1 % Sr) и повышение содержания окисных включений путем введения в расплав 15 % стружки. Пробы отбирали из рас­ плава, перегретого до температуры 740­750 оС (рис. 3, а, кривая 1), а также 4 50 1 2 3 35 ∅150 Л и тн и к П р и б ы ль Вакуум Проба 9 0 8 0 3 0 2 1 0 Рис. 2. Устройство для оценки газосодержания жидких алюминиевых сплавов повышенной точности: 1 – форма усовершенствованной технологической пробы; 2 – вакуумная камера; 3 – уплотнитель; 4 − крышка Рис. 1. Металлическая форма технологи­ ческой пробы 2 35 50 3 25 Проба П р и б ы ль А Л и тн и к А2 0 0 3 0 9 0 А ­ А 1 0 0 3 5 4 0 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2012. № 2 (92) 19 Получение и обработка расплавов после наводораживания влажным там­ поном и выдержки в тигле печи 4­6 (рис. 3, а, кривые 2-5) и 36­38 мин (рис. 3, б). Как видно, основные отличия между до­ полняющими наводораживание видами обработки происходят в верхней части пробы, отражающей всплывающую по­ ристость. При выдержке 4­6 мин первое место по силе воздействия на величину всплывающей пористости занимает введение стружки (кривая 4), второе – сочетание введения стружки с мо­ дифицированием стронцием (кривая 5), третье – модифицирование строн­ цием (кривая 3) и четвертое – просто наводораживание без каких­либо до­ полнительных воздействий (кривая 2). После выдержки 36­38 мин помимо общего понижения уровня пористости можно отметить, что кривая 3 опусти­ лась ниже кривой 2, то есть стронций ускорил процесс разводораживания и практически устранил всплывающую пористость. Что же касается пористости сред­ них и нижних участков пробы, то она мало зависит от дополнительных факторов и практически остается на уровне, который обеспечивается только наводораживанием с помощью влажного тампона. Аналогичная обработка повторно переплавленного сплава, в который в предыдущей плавке вместе с наводо­ раживанием вводили стружку, прак­ тически не изменила соотношение ролей дополнительных факторов (рис. 4). Интересно отметить, что, несмотря на удаление части введенных стружкой включений всплывающими пузырька­ ми в предыдущей плавке, после пере­ плава влияние оставшихся включений почти не изменилось. В то же время уместно отметить многократно подтвержденный факт, что относительно величины и распределения пористости эффект от наводораживания расплава влажным там­ поном в предыдущей плавке полностью исчезает в последующей. Изменение пористости после введения стружки, наводораживания влажным тампоном и модифицирования расплава стронцием в процессе выдержки продол­ жительностью до 80 мин показано на рис. 5. Эксперименты с таким сочетанием воз­ действующих факторов интересны тем, что стружка своими окисными включениями тормозит процесс разводароживания, а стронций его ускоряет [9]. В данном случае, как видно из рисунка, пористость снижается до уровня 0,5­1,3 % и перестает всплы­ вать (значения пористости верхнего и нижнего участков пробы очень близки). Температура обработки и заливки расплава также является эффективным фак­ 20 40 60 h, мм П, % 10 а 8 6 4 2 4 2 4 5 3 2 5 4 1 2 3 б Рис. 3. Влияние видов обработки перегретого (740­750 оС) расплава марки АК9 на величину и распределение пористости (П) по высоте пробы (h − расстояние от верхнего торца): 1 – исходный, без обработки, 2 – наводораживание расплава (НР) влажным асбестом в течение 3 мин, 3 – НР+модифицирование стронцием (МС) до 0,1 % Sr, 4 – введение 15 % стружки (ВС)+НР, 5 – ВС+НР+МС; а – время выдержки после наводораживания 4­6 мин, б − время выдержки после наводораживания 36­38 мин 20 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2012. № 2 (92) Получение и обработка расплавов тором воздействия на пористость наводо­ роженного сплава, что подтверждается данными рис. 6. Как видно, снижение тем­ пературы обработки расплава АК9 влажным тампоном в процессе интенсивного пере­ мешивания (1000 оборотов мешалки в ми­ нуту) от 730 0С (кривая 2) до ликвидуса (кри­ вая 4) полностью устраняет всплывающую пористость, сохраняя на довольно высоком уровне (около 2 %) междендритную. В то же время даже при незначительном перегреве до 610 0С и обычной обработке расплава погружением влажного тампона начинает отчетливо фиксироваться всплывающая пористость (кривая 3). Кривая 1 еще раз доказывает разводораживание расплава после переплава. Таким образом, если при наводораживании перегретого расплава АК9 (740­750 оС) для устранения вредной всплывающей пористости требуется вы­ держка от 36­38 (рис. 4, кривая 4) до 80 мин (рис. 5, кривая 3), то после снятия перегре­ ва такой же эффект достигается при самой короткой 3­минутной выдержке, не уступая при этом в объеме полезной междендрит­ ной пористости. На рис. 7 и 8 приведены данные, полу­ ченные с помощью пробы на сплаве АК7 со средней степенью эвтектичности. Как вид­ но из этих рисунков по кривым 2, процесс образования всплывающей газовой пори­ стости даже при значительном перегреве (735­740 0С) и короткой выдержке после на­ водораживания (4­5 мин), ограничивается очень небольшими объемами по сравнению с более эвтектичным сплавом АК9. Заслу­ живает внимания зафиксированный в ряде экспериментов факт, что пористость пробы после наводораживания и выдержки (рис. 8, кривая 3) оказывается ниже, чем до обра­ ботки (кривая 1). Здесь следует отметить, что пористость определяли в сравнении со специально отлитыми в массивном чугун­ ном кокиле конусообразными образцами диаметром 14 мм снизу и 18 мм сверху при высоте 78 мм, питаемыми конусообразной прибылью высотой 30 мм и диаметрами снизу и сверху соответственно 28 и 48 мм, либо на брусках сечением 15х15 мм и длиной 83 мм, отливаемых горизонтально также в массивном чугунном кокиле и питаемых верхней прибылью по всей длине. На рис. 9 показана возможность существенного повышения чувствительности новой пробы путем организации ее затвердевания в вакууме (см. рис. 2). Как видно, при снижении давления затвердевания от 0,1 (кривая 1) до 0,01 МПа (кривые 2, 3) П, % 2 4 6 8 20 40 60 h, мм 3 4 1 2 Рис. 4. Влияние видов обработки пере­ гретого (740­750 оС) расплава марки АК9 на величину и распределение пористости (П) по высоте пробы (h – расстояние от верхнего торца), повторно переплав­ ленного после ВС+НР: 1 – НР+выдержка 4­6 мин; 2 – НР+выдержка 36­38 мин; 3 – НР+МС+выдержка 4­6 мин; 4 − НР+МС+ +выдержка 36­38 мин П, % 6 4 2 1 2 3 20 40 60 h, мм Рис. 5. Влияние выдержки после введения стружки, наводораживания влажным ас­ бестом и модифицирования перегретого (740±5 оС) расплава марки АК9 стронцием на величину и распределение пористости (П) по высоте пробы (h − расстояние от верхнего торца), мин: 1 – 5; 2 – 37; 3 – 80 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2012. № 2 (92) 21 Получение и обработка расплавов пористость верхних и средних участков про­ бы повысилась в 2,5­4,0 раза, что создает предпосылки возможности сравнительной оценки высокоэффективных методов рафи­ нирования алюминиевых сплавов от водо­ рода. Для нижнего участка все три кривые пористости практически сходятся в одну точку, поскольку начальная стадия затвер­ девания пробы в вакуумной камере проходит при атмосферном давлении (время на гер­ метизацию и набор вакуума после заливки). Наличие такой точки на вакуумной кривой позволяет в рамках одного анализа дополни­ тельно прогнозировать плотность реальной отливки, интенсивно затвердевающей при атмосферном давлении. Анализ представленных данных и накоплен­ ного опыта, включая работы [7, 8], приводит к выводу, что характер распределения газовой пористости по высоте пробы (отливки) определяется перегревом и степенью эвтектичности расплава, что схематично обобщено на рис. 10. Пористость верхнего П, % 6 4020 2 4 4 h, мм60 3 2 1 Рис. 6. Изменение пористости при раз­ личном перегреве расплава марки АК9 на величину и распределение пористос­ ти (П) по высоте пробы (h − расстояние от верхннего торца): 1 – до обработки, температура расплава (Т р ) 730 оС; 2 – об­ работка влажным асбестом с интенсивным перемешиванием (1000 об/мин) 1 мин, выдержка 3 мин, Т р = 730 оС; 3 – обработка влажным асбестом 2 мин, выдержка 3 мин, Т р = 610 оС; 4 − обработка влажным ас­ бестом с интенсивным перемешиванием (1000 об/мин) 1 мин, выдержка 3 мин, Т р = = Т ликв (605 оС) П, % 2 1 604020 1 3 2 h, мм Рис. 7. Величина и распределение по­ ристости (П) по высоте пробы (h − рас­ стояние от верхнего торца) из расплава марки АК7 после рафинирования и наводораживания влажным асбестом при температуре 740 оС: 1 – рафиниро­ вание дегазером Т­200; 2 – обработка влажным асбестом, выдержка 5 мин; 3 – обработка влажным асбестом, вы­ держка 55 мин П, % 2 1 1 2 60 3 4020 h, мм Рис. 8. Величина и распределение порис­ тости (П) по высоте пробы (h − расстояние от верхнего торца) из расплава марки АК7 при температуре 735 оС после наводо­ раживания влажным асбестом и времени выдержки после обработки: 1 – до обработ­ ки; 2 – после обработки влажным асбестом, выдержка 2­4 мин; 3 – после обработки влажным асбестом, выдержка 58 мин П, % 1 2 604020 h, мм 12 3 Рис. 9. Влияние вакуумного затверде­ вания необработанного сплава марки АК9 на величину и распределение по­ ристости (П) по высоте пробы (h – рас­ стояние от верхнего торца): 1 – затвер­ девание при атмосферном давлении; 2, 3 – затвердевание при остаточном давлении 0,01 МПа; температура ра­температура ра­ сплава 740±5 оС 22 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2012. № 2 (92) Получение и обработка расплавов и нижнего участков при отсутствии пере- грева (кривая 1) для всех сплавов практи- чески одинаковая (исключение могут со- ставить чистые металлы и эвтектика, для которых из-за плоского фронта кристал- лизации возможно активное всплывание пузырьков не только во время снятия перегрева, но и при затвердевании), а пористость среднего участка из-за боль- шей продолжительности затвердевания обычно выше, причем величина этого превышения увеличивается с повыше- нием содержания водорода и окисных включений. Равномерная плотность (по- ристость) по высоте пробы возможна только при высокой степени дегазации расплава. При небольшом перегреве расплава с высокой эвтектичностью изменяется (увеличивается) только пористость верхнего участка (кривая 2). Качественно то же самое происходит и при большом перегреве (кривая 3), только пористость верхне- го участка увеличивается лавинообразно при некотором расширении пораженной всплывающей пористостью зоны. Для наводороженных сплавов с низкой и средней степенью эвтектичности анало- гичное повышение перегрева также увеличивает пористость верхнего участка (кри- вые 4, 5), но в значительно меньшей степени, зато больше расширяет пораженную всплывающей пористостью зону, распространяясь и на средние участки. Не трудно заметить, что кривые для перегретого расплава (рис. 10) совпадают по характеру с кривыми рис. 6 и 9, построенными более точно по пяти точкам, и от- клоняются от кривых остальных рисунков, построенных менее точно по трем точкам. Однако, как показали специальные экспериментальные исследования [8], именно этих трех точек (верх, середина, низ) вполне достаточно для оценки газонасыщен- ности расплава. 1. Гудченко А. П., Леонтьев А. И. Определение содержания водорода в алюминиевых сплавах методом вакуумной экстракции // Вопросы технологии литейного производства: Труды МАТИ. − 1961. − № 49. − С.137-159. 2. Гудченко А. П. Исследование рафинирования и дегазации алюминиевых сплавов при филь- трации // Производство отливок из легких сплавов: Труды МАТИ. − 1965. − № 63. − С. 5-22. 3. Иванов В. П., Спасский А. Г. Влияние окислов алюминия на процессы газонасыщения и газовыделения в алюминии и его сплавах // Литейн. пр-во. − 1963. − № 1. − С. 26-28. 4. Газы в цветных металлах и сплавах // Д. Ф Чернега., О. М. Бялик, Д. Ф. Иванчук, Г. А. Ре- мизов. − М.: Металлургия, 1982. − 176 с. 5. Эйгенфельд К., Клан С., Вексельбергер О. Содержание водорода в алюминиевых сплавах − относительные измерения методом «CHAPEL» и устройством «Alu Speed Tester» // Литейщик России. − 2003. − № 5. − С. 45-49. 6. Отчет по теме НИР 1.6.5.476. Разработка научных основ повышения качества и эффектив- П, % h, мм 3 5 4 1 2 Рис. 10. Схема распределения пористости (П) по высоте пробы (h – расстояние от верхнего торца) в зависимости от перегрева и степени эвтектичности наводороженного расплава ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2012. № 2 (92) 23 Получение и обработка расплавов ности производства отливок из алюминиевых сплавов путем водородной обработки рас­ плава и литья под давлением. − Киев: ФТИМС НАНУ, 2004. − 378 с. 7. Факторы эффективности водородной обработки силуминовых расплавов / Ф. М. Котляр­ ский, г. П. Борисов, В. И. Белик и др. // Процессы литья. − 2005. − № 2. − С. 61­69. 8. Котлярский Ф. М., Белик В. И. Предпосылки совершенствования технологической пробы для оценки газонасыщенности жидких алюминиевых сплавов // Там же. − 2009. − №1. − С.17­27. 9. Котлярский Ф. М., Белик В. И., Борисов Г. П. Влияние стронция на свойства наводорожен­ ного силумина АК9 // Там же. − 2009. − № 5. − С. 28­33. Поступила 15.09.2011 уДк 669.712 в. ф. сороченко Национальный технический университет Украины “КПИ”, Киев нанотехнолоГическая МоДель влияния карбаМиДа на оПтиМальное соДержание воДороДа в литейных алЮМиниеМых сПлавах. сообщение 2 * Разработана количественная (~0,11 %) математическая модель наномолекулярного мо- дифицирования СО(NH2)2 литейных алюминиевых сплавов (ЛАС) АК7 и АК12М2 на основе объединения кинетической теории броуновской коалесценции и теории статистической решетки в растворах Г. Крестова. Модель соответствует минимальному дополнительному (0,15-0,3 см3/ 100 г ЛАС) насыщению водородом исследованных ЛАС. Ключевые слова: алюминиевые сплавы, рафинирование, наномодель, карбамид, водо- род. Розроблена кількісна (~0,11 %) математична модель наномолекулярного модифікування СО(NH2)2 ливарних алюмінієвих сплавів (ЛАС) АК7 і АК12М2 на основі об’єднання кінетичної теорії броунівської коалесценції і теорії статистичної гратки у розчинах Г. Крестова. Мо- дель відповідає мінімальнному додатковому (0,15-0,3 см3/ 100 г ЛАС) насиченню воднем досліджених ЛАС. Ключові слова: алюмінієві сплави, рафінування, наномодель, карбамід, водень. Developed quantitative (~ 0,11 %) mathematical model of nanomolekular modifying (NH2)2 foundry of aluminum alloys (FAA) AK7 and AK12M2 by combining kinetic theory of Brownian coalescence and statistical theory ripening lattices in solutions G. Krestov. Model corresponds to the minimum additional (0,15-0,3 cm3/100 g FAA) hydrogen saturation FAA studied. Keywords: aluminum alloys, refining, nanomodel, urea, hydrogen. * Сообщение 1 опубликовано в журнале «Процессы литья». − 2011. − № 3. − С. 23­29 4 5

Схожі ресурси