Прокатка биметаллических алюминиево-стальных полос, полученных валковой разливкой-прокаткой

Описаны эксперименты по холодной прокатке биметаллических алюминиево-стальных полос, произведенных по инновационной технологии валковой разливки-прокатки. Представленные результаты позволяют сделать вывод о деформируемости данной двухслойной композиции при различных схемах прокатки, а также о критич...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2013
Автори:	Гридин, А.Ю., Хвист, В.А., Шапер, М.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України 2013
Назва видання:	Металл и литье Украины
Онлайн доступ:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/131146
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Прокатка биметаллических алюминиево-стальных полос, полученных валковой разливкой-прокаткой / А.Ю. Гридин, В.А. Хвист, М. Шапер // Металл и литье Украины. — 2013. — № 1. — С. 10-14. — Бібліогр.: 9 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-131146
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1311462018-05-14T17:34:25Z Прокатка биметаллических алюминиево-стальных полос, полученных валковой разливкой-прокаткой Гридин, А.Ю. Хвист, В.А. Шапер, М. Описаны эксперименты по холодной прокатке биметаллических алюминиево-стальных полос, произведенных по инновационной технологии валковой разливки-прокатки. Представленные результаты позволяют сделать вывод о деформируемости данной двухслойной композиции при различных схемах прокатки, а также о критических степенях деформации, приводящих к ее разрушению. Описано експерименти по холодній прокатці біметалевих алюмінієво-сталевих смуг, вироблених за інноваційною технологією валкового розливання-прокатки. Представлено результати, які дозволяють зробити висновок про здеформовуваність даної двошарової композиції за різними схемами прокатки, а також про критичні ступені деформації, що призводять до її руйнування. Experiments on a cold rolling of cladded aluminum-steel strips produced by means of an innovative technology of roller casting rolling are described. The presented results can lead to evaluation of the deformability of the flat bimetallic composition at various rolling variant. The values of a critical strain leading to the cladded aluminum-steel strips fracture are established. 2013 Article Прокатка биметаллических алюминиево-стальных полос, полученных валковой разливкой-прокаткой / А.Ю. Гридин, В.А. Хвист, М. Шапер // Металл и литье Украины. — 2013. — № 1. — С. 10-14. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. 2077-1304 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/131146 621.771.01:06 ru Металл и литье Украины Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
description	Описаны эксперименты по холодной прокатке биметаллических алюминиево-стальных полос, произведенных по инновационной технологии валковой разливки-прокатки. Представленные результаты позволяют сделать вывод о деформируемости данной двухслойной композиции при различных схемах прокатки, а также о критических степенях деформации, приводящих к ее разрушению.
format	Article
author	Гридин, А.Ю. Хвист, В.А. Шапер, М.
spellingShingle	Гридин, А.Ю. Хвист, В.А. Шапер, М. Прокатка биметаллических алюминиево-стальных полос, полученных валковой разливкой-прокаткой Металл и литье Украины
author_facet	Гридин, А.Ю. Хвист, В.А. Шапер, М.
author_sort	Гридин, А.Ю.
title	Прокатка биметаллических алюминиево-стальных полос, полученных валковой разливкой-прокаткой
title_short	Прокатка биметаллических алюминиево-стальных полос, полученных валковой разливкой-прокаткой
title_full	Прокатка биметаллических алюминиево-стальных полос, полученных валковой разливкой-прокаткой
title_fullStr	Прокатка биметаллических алюминиево-стальных полос, полученных валковой разливкой-прокаткой
title_full_unstemmed	Прокатка биметаллических алюминиево-стальных полос, полученных валковой разливкой-прокаткой
title_sort	прокатка биметаллических алюминиево-стальных полос, полученных валковой разливкой-прокаткой
publisher	Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
publishDate	2013
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/131146
citation_txt	Прокатка биметаллических алюминиево-стальных полос, полученных валковой разливкой-прокаткой / А.Ю. Гридин, В.А. Хвист, М. Шапер // Металл и литье Украины. — 2013. — № 1. — С. 10-14. — Бібліогр.: 9 назв. — рос.
series	Металл и литье Украины
work_keys_str_mv	AT gridinaû prokatkabimetalličeskihalûminievostalʹnyhpolospolučennyhvalkovojrazlivkojprokatkoj AT hvistva prokatkabimetalličeskihalûminievostalʹnyhpolospolučennyhvalkovojrazlivkojprokatkoj AT šaperm prokatkabimetalličeskihalûminievostalʹnyhpolospolučennyhvalkovojrazlivkojprokatkoj
first_indexed	2025-07-09T14:50:51Z
last_indexed	2025-07-09T14:50:51Z
_version_	1837181334751019008
fulltext	10 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 1 (236) ’2013 Б иметаллические листовые материалы на осно- ве алюминия и стали находят все более широ- кое применение в различных областях техники. Комбинация легкого, высокотеплопроводного и коррозионностойкого алюминия с прочной и жест- кой сталью позволяет добиться сочетания свойств, недостижимых при использовании каждого из них в отдельности. Благодаря этому качеству, биметал- лические алюминиево-стальные листы нашли свое применение, в частности, в судостроении – в каче- стве соединительных переходников между стальным корпусом судна и его алюминиевыми надстройками; в химической промышленности – при изготовлении резервуаров для хранения и транспортировки агрес- сивных жидкостей [1]; в современной кухонной по- суде – многослойное дно позволяет равномернее распределять тепло; в автомобильной промышлен- ности, авиационно-ракетной технике и прочих сфе- рах жизнедеятельности человека. Следует отметить, что вследствие расширяющихся областей использо- вания спрос на плоскую алюминиево-стальную заго- товку непрерывно растет. В настоящее время основными промышленными способами производства данного биметаллического композита являются сварка давлением, осуществля- емая для листовых изделий методом прокатки, и сварка взрывом. Из двух указанных способов технология соедине- ния алюминия со сталью прокаткой является более производительной, безопасной и менее трудоемкой. Соединение компонентов биметалла происходит при их совместной горячей или холодной пластической деформации, осуществляемой на прокатных станах в условиях вакуума или на воздухе [2]. Недостатком метода является большое количество операций по предварительной подготовке полос, таких как трав- ление и механическая очистка поверхности, сборка листов в пакеты и т. д. В большинстве случаев опе- В большинстве случаев опе-большинстве случаев опе- рации сварки давлением осуществляются дискретно, что, в свою очередь, отрицательно сказывается на производительности и, в конечном итоге, приводит к повышению себестоимости продукции. При сварке взрывом процесс соединения мате- риалов происходит за счет их высокоскоростного со- ударения, в ходе которого плакирующий слой мета- ется на основу направленной энергией заряда взрыв- чатого вещества [3]. Обеспечивая высокое качество соединения, этот метод, тем не менее, обладает сле- дующими недостатками: необходимость в организа- ции полигонов для проведения взрывных работ, обес- печение их подъездными путями и оборудованием; использование и хранение взрывчатки связано с по- вышенной опасностью производства; невозможность получения длинномерной биметаллической продук- ции из-за дискретности и пространственной ограни- ченности операций сварки взрывом. Альтернативой указанным методам может явить- ся технология получения биметаллических алюмини- ево-стальных полос валковой разливкой-прокаткой. Суть нового способа заключается в непрерывной по- даче со стороны одного из валков твердой стальной полосы в зону кристаллизации-деформации алюми- ния, который подается в межвалковый зазор в исход- ном жидком состоянии. Под влиянием затвердевания алюминия, кратковременного действия в области контакта материалов высоких температур и сжима- ющих напряжений за счет пластического формоиз- менения закристаллизовавшегося металла в валках- кристаллизаторах между компонентами композита происходит процесс сварки. Совместное действие перечисленных факторов определяет диффузион- ный характер возникающего соединения. Оптималь- ные условия реализации процесса производства биметаллических полос должны приводить к обра- зованию на контакте алюминия со сталью сплошно- го диффузионного слоя толщиной до 10 мкм [4] (по другим данным до 5 мкм [5]). Удовлетворение указан- ного требования по максимальной толщине интер- диффузионной области снижает негативное влияние твердых, но хрупких интерметаллических FexAly-фаз, и сказывается положительным образом на вязкости и пластических свойствах получаемого слоистого материала. Преимуществами приведенной схемы ведения процесса являются его непрерывность, от- сутствие необходимости предварительной подготов- ки поверхности алюминиевой полосы-заготовки, а УДК 621.771.01:06 А. Ю. Гридин, В. А. Хвист, М. Шапер* Национальная металлургическая академия Украины, Днепропетровск *Ганноверский университет им. Лейбница, Германия Прокатка биметаллических алюминиево-стальных полос, полученных валковой разливкой-прокаткой Описаны эксперименты по холодной прокатке биметаллических алюминиево-стальных полос, произведенных по инновационной технологии валковой разливки-прокатки. Представленные результаты позволяют сделать вывод о деформируемости данной двухслойной композиции при различных схемах прокатки, а также о крити- ческих степенях деформации, приводящих к ее разрушению. Ключевые слова: прокатка, биметаллические полосы, разливка-прокатка, деформируемость, разрушение, вал- ковая разливка-прокатка 11МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 1 (236) ’2013 также экологичность, энерго- и ресурсосбережение, характерные для технологии валковой разливки-про- катки [6]. Описанный способ производства биметалличе- ских полос из сплавов разнородных металлов путем валковой разливки-прокатки на примере соединения алюминия и стали был впервые реализован на прак- тике в ходе совместной научной работы специали- стов кафедры ОМД НМетАУ и Института материало- ведения ганноверского университета им. Лейбница (ФРГ). Исследования осуществлялись на совместно сконструированной, изготовленной и введенной в экс- плуатацию машине валковой разливки-прокатки [7]. В результате проведения экспериментов были полу- чены биметаллические алюминиево-стальные поло- сы, однако всестороннего анализа качества и свойств полученного плоского полупродукта до сих пор не проводилось. Целью данной работы является исследование деформируемости биметаллических алюминиево- стальных полос, полученных валковой разливкой- прокаткой, а также установление критических степе- ней холодной пластической деформации, приводя- щих к расслоению двухслойного композита. Выбор способа формоизменения полос был сделан в поль- зу простого процесса прокатки, поскольку именно эта технологическая операция часто используется в комбинации с валковой разливкой-прокаткой для улучшения качества поверхности и микроструктуры литых листов из мономатериалов [8, 9]. В качестве исходного материала для производства биметаллической алюминиево-стальной полосы ис- пользовался технически чистый (99,7 %) алюминий, химический со- став которого соответствует специ- фикации ENAW-1070, а также по- лоса размерами 0,5×160 мм из нержавеющей аустенитной ста- ли 1.4301, химический состав кото- рой соответствует отечественному сплаву 08Х18Н10. Предваритель- ной подготовки поверхности сталь- ной полосы перед экспериментом не проводилось. Основные пара- метры процесса валковой разлив- ки-прокатки, использованные при получении двухслойного компози- та, приведены в табл. 1. Следует отметить, что для подачи расплава в межвалковый зазор использова- лось составное керамическое соп- ло с двумя цилиндрическими кана- лами Ø 7 мм с конструкцией, ана- логичной описанной в работе [9]. В результате валковой разлив- ки-прокатки была получена алю- миниево-стальная полоса с соот- ношением между толщиной слоев, примерно равным 3,7, и с изна- чально отсутствующими расслое- ниями между компонентами композита по всей его длине. Поверхность изготовленного полупродукта не содержала видимых дефектов в виде трещин, одна- ко имела на некоторых участках со стороны алюми- ния характерную для литого состояния матовость и бугристость. Из произведенной биметаллической полосы бы- ло отобрано 24 узких образца, которые были под- вергнуты холодной прокатке на лабораторном стане дуо-140 с различными степенями деформации по двум различным схемам. Первая серия из 8 образцов была продеформи- рована по режимам, сведенным в табл. 2. Знак «+» в строке «Расслоение» табл. 2 обозначает произошед- шую деламинацию стального слоя и соответствует условиям разрушения биметалла. Анализ полученных экспериментальных данных показывает, что при поштучной холодной прокатке биметаллических алюминиево-стальных полос, по- лученных валковой разливкой-прокаткой, рассло- ение композита происходит при условных степенях деформации более 11,4 %. При малом превышении указанной критической степени деформации дела- минация происходит локально (рис. 1, а). Увеличе- ние величины обжатия за проход приводит к росту протяженности зон разрушения в диффузионной об- ласти. При степени деформации равной 19,1 % на- блюдалась полная деламинация стального слоя. Таблица 1 Основные технологические параметры валковой разливки-прокат- ки биметаллической алюминиево-стальной полосы Технологический параметр Значение Температура разливки алюминия, °С 690,00 Температура стальной полосы, °С 190,00 Скорость разливки, м/мин 5,10 Высота зоны кристаллизации-деформации, мм 40,00 Средняя толщина готовой полосы, мм 2,35 Смазка поверхности валков нитрид бора Расход охлаждающей жидкости, л/мин 112,00 Температура охлаждающей жидкости, °С 18,00 Положение литейного сопла симметрично относительно оси разливки-прокатки Таблица 2 Режимы поштучной прокатки биметаллических алюминиево-сталь- ных образцов Режимы Номер образца 1 2 3 4 5 6 7 8 h0, мм 2,28 2,35 2,30 2,35 2,40 2,20 2,47 2,54 b0, мм 21,60 24,33 23,95 19,90 20,95 23,00 19,53 22,45 l0, мм 205,50 206,00 203,00 207,00 206,50 204,00 206,00 205,00 h1, мм 2,03 2,04 2,09 1,90 2,04 2,06 2,04 2,25 b1, мм 21,70 25,55 24,05 20,50 22,10 23,15 20,70 23,15 l1, мм 228,00 210,00 218,00 248,00 245,00 218,00 243,00 218,00 Λ 1,11 1,01 1,07 1,20 1,18 1,07 1,18 1,06 ε, % 10,90 13,20 9,10 19,10 15,00 6,40 17,40 11,40 Расслоение – + – + + – + – 12 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 1 (236) ’2013 Фотографии образцов после поштучной прокат- ки, приведенные на рис. 1, дают представление о характере пластического формоизменения биметал- лической полосы. В ходе каждого из экспериментов наблюдался изгиб образцов по радиусу таким обра- зом, что алюминиевый слой оказывался на внешней, а стальной – на внутренней стороне образуемых полуколец. Такая закономерность связана с несим- метричностью течения металла в зоне деформации алюминиево-стального композита за счет более низ- ких значений напряжений текучести алюминия по сравнению со сталью при прочих равных условиях. Таким образом, обжатие по толщине локализируется в алюминиевом слое, а его результирующее удли- нение в совокупности с незначительным изменени- ем продольного размера стального слоя приводит к наблюдаемому изгибу биметаллической полосы. Как следствие, на контакте двух разнородных материа- лов возникают растягивающие напряжения, приво- дящие даже при относительно невысоких степенях деформации к разрушению интерметаллического со- единения. Очевидно, что схема деформированного состояния при поштучной прокатке биметаллических алюминиево-стальных полос не является оптималь- ной, а данная технологическая операция непригодна для обработки плоского полупродукта давлением с целью улучшения качества его поверхности, микро- структуры и свойств. Существенно снизить неравномерность пласти- ческого формоизменения двухслойного композита при прокатке можно за счет обес- печения симметричности течения материала относительно оси зоны деформации. Одним из возможных способов ее достижения служит прокатка биметаллических полос в пакетах. Следует отметить, что тех- нология пакетной прокатки являет- ся известным высокопроизводи- тельным и экономичным способом обработки металлических компози- ционных материалов и применяет- применяет-применяет- ся при производстве листов, полос, лент, фасонных профилей, прутков и проволоки как из разнородных металлов, так и из сплавов, близ- ких по химическому составу, но от- личающихся своими физическими и механическими свойствами. Для исследования деформируемости биметал- лических алюминиево-стальных полос, полученных валковой разливкой-прокаткой, в условиях пакетной прокатки была проведена следующая серия экспери- ментов. Оставшиеся 16 биметаллических образцов были собраны в 8 симметричных двойных пакетов, обращенных алюминиевыми слоями наружу. Фикса- ция полос-заготовок в пакетах осуществлялась с их переднего и заднего концов при помощи алюминие- вых заклепок. Пример подготовленных к прокатке па- кетов алюминиево-стальных полос показан на рис. 2. Подготовленные описанным выше способом об- разцы были подвергнуты холодной продольной про- катке по различным режимам, осуществляющейся в аналогичных условиях и на том же оборудовании, что и серия экспериментов по поштучной прокатке. Деформация собранных в пакеты биметаллических алюминиево-стальных полос осуществлялась в два прохода и так, чтобы можно было обеспечить варьи- рование обжатий от пакета к пакету по отдельным проходам при примерно равной величине суммарной степени деформации. Основные геометрические параметры, описыва- ющие формоизменение образцов в первом проходе, представлены в табл. 3. Здесь и далее толщина каж-. 3. Здесь и далее толщина каж-3. Здесь и далее толщина каж- дого пакета принималась равной средней величине результатов трех измерений в центральной части па- кета. Фотография образцов после холодной пакетной прокатки приведена на рис. 3. Анализ данных табл. 3 и рис. 3 позволяет сделать Подготовленные к прокатке пакеты биметаллических алюминиево-стальных полос Рис. 2. Таблица 3 Режимы пакетной прокатки биметаллических алюминиево-сталь- ных образцов в первом проходе Режимы Номер образца 1 2 3 4 5 6 7 8 h0, мм 5,99 5,78 5,70 6,48 5,82 5,75 5,80 5,88 b0, мм 22,70 19,90 22,00 22,80 21,40 21,50 23,80 26,50 l0, мм 147,00 146,00 132,00 147,00 142,00 125,00 128,00 130,00 h1, мм 3,00 3,36 3,80 2,67 3,88 2,15 3,65 2,80 b1, мм 24,70 22,50 22,71 25,80 22,35 24,50 25,30 28,40 l1, мм 216,00 190,00 146,00 242,00 164,00 208,00 159,00 200,00 Λ 1,47 1,30 1,10 1,65 1,15 1,66 1,24 1,54 ε, % 49,90 41,90 33,30 59,10 33,30 63,60 37,10 52,40 Расслоение – – – – – ± – – ба Биметаллические полосы, подвергнутые поштучной хо- лодной прокатке со степенью деформации более 12 % (а) и до 12 % (б) Рис. 1. 13МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 1 (236) ’2013 вывод о том, что обеспечение условий симметрич- ности пластического течения в зоне деформации по- зволило существенно уменьшить неравномерность формоизменения, избежать изгиба биметаллических полос и возникновения растягивающих напряжений в области диффузионного соединения. За счет этого удалось добиться существенного увеличения степе- ни деформации двухслойного композита, не приводя- щей к его расслоению. После первого прохода только на одном образце пакета, продеформированного с максимальной в серии степенью деформации вели- чиной около 64 %, были отмечены следы локальных расслоений. Также заметно улучшилось качество по- верхности алюминиевого слоя. После первого прохода и анализа эксперимен- тальных данных собранные в пакеты полосы были прокатаны вторично с различными обжатиями на ко- нечную толщину ~2 мм. Данные о размерах образцов и режимах их деформации представлены в табл. 4. После второго прохода холодной пакетной про- катки передние и задние концы пакетов, соединен- ные заклепками, были обрезаны на гильотинных ножницах. В дальнейшем пакеты были разделены на отдельные биметаллические алюминиево-стальные полосы, фотографии которых со стороны алюминие- вого и стального слоев показаны на рис. 4. Конечная толщина образцов двухслойного композита состави- ла 1 ± 0,2 мм. Результаты второго прохода пакетной холодной прокатки в целом отвечают тенденциям, отмечен- ным после первого прохода. Один из образцов паке- та, подвергнутый на первой деформационной стадии максимальной в серии степени пластической дефор- мации, расслоился по всей поверхности контакта алюминия со сталью. Поскольку суммарные обжа- тия в эксперименте оказались примерно равными, очевидно, что критической степенью деформации следует считать максимальную относительную де- формацию за проход, а ее величина для биметал- лических алюминий-стальных полос, полученных валковой разливкой-прокаткой со- ставляет около 64 %. Измерения толщины делами- нированного стального слоя после двух проходов пакетной прокатки показали ее уменьшение с 0,5 до 0,29 мм. Соответствующая дан- ному утончению стального слоя величина степени деформации со- ставляет 42 %. Появившиеся на не- которых образцах трещины на кро- мочных участках стального слоя демонстрируют достижение аусте- нитной сталью 1.4301, предельно возможной в условиях холодного нагружения по выбранной схеме пакетной прокатки относительной степени деформации. Дальнейшее Биметаллические алюминиево-стальные полосы после первого прохода пакетной прокатки Рис. 3. Таблица 4 Режимы пакетной прокатки биметаллических алюминиево-сталь- ных образцов во втором проходе Режимы Номер образца 1 2 3 4 5 6 7 8 h0, мм 3,00 3,36 3,80 2,67 3,88 2,15 3,65 2,80 b0, мм 24,70 22,50 22,71 25,80 22,35 24,50 25,30 28,40 l0, мм 216,00 190,00 146,00 242,00 164,00 208,00 159,00 200,00 h1, мм 2,00 2,02 2,02 1,98 1,98 1,85 1,98 1,90 b1, мм 25,70 23,60 24,30 25,80 25,00 24,70 26,70 28,70 l1, мм 299,00 285,00 215,00 304,00 266,00 242,00 260,00 268,00 Λ 1,38 1,50 1,47 1,26 1,62 1,16 1,63 1,34 ε, % 33,30 40,00 46,80 25,30 49,00 14,00 45,80 32,10 ε∑, % 66,60 65,00 64,60 69,40 66,00 67,80 65,90 67,70 Расслоение – – – – – ± – – Разделенные образцы после второго прохода пакетной прокатки: вид со стороны алюминиевого (а) и стального слоев (б) Рис. 4. а б 14 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 1 (236) ’2013 повышение ресурса пластичности материала пред- ставляется возможным за счет подогрева пакетов до нижней границы интервала теплой прокатки нержа- веющих сталей либо изменением направления про- катки между проходами на 90°. В целом в ходе проведения экспериментов биме- таллические алюминиево-стальные полосы, полу- ченные валковой разливкой-прокаткой, продемон- стрировали высокую способность к деформируе- мости в условиях холодной пакетной прокатки, что позволяет сделать вывод о хорошем качестве компо- зиционного продукта, производимого предлагаемым инновационным способом. 1. Засуха П. Ф., Корщиков В. Д., Бувалов Б. О. Биметаллический прокат. – М.: Металлургия, 1970. – 263 с. 2. Голованенко С. А. Сварка прокаткой биметаллов. Под ред. Э. С. Каракозова. – М.: Металлургия, 1977. – 160 c. 3. Шоршоров М. Х., Колесниченко В. А., Алехин В. П. Клинопрессовая сварка давлением разнородных металлов. – М.: Металлургия, 1982. – 112 с. 4. Сварка разнородных металлов и сплавов / В. Р. Рябов, Д. М. Рабкин, Р. С. Курочка и др. – М.: Машиностроение, 1984. – 239 с. 5. Stahl-Alu-Hybridplatine ist serienreif // Blech, Rohre, Profile, 2011. – № 1-2. – Р. 28. 6. Zapuskalov N. Comparison of continuous strip casting with conventional technology // ISIJ International, 2003. – № 8. – P. 1115-1127. 7. Экспериментальная установка валковой разливки-прокатки тонких полос / А. Ю. Гридин, И. К. Огинский, В. Н. Данчен- ко и др. // Металлургическая и горнорудная пром-сть. – 2010. – № 5. – С. 46-51. 8. Hagemann F. Auswirkung einer direkten Nachbehandlung auf die Produkteigenschaften beim Dünnbandgiessen / Diss. zum Dr.-Ing. in Umformtechnische Schriften. Band 112, 2003. – 120 s. 9. Гридин А. Ю., Шапер М., Данченко В. Н. Получение полос из высокопрочных алюминиевых сплавов валковой разлив- кой-прокаткой // Обработка металлов давлением, 2011. – № 3 (28). – С. 184-194. ЛИТЕРАТУРА Описано експерименти по холодній прокатці біметалевих алюмінієво-сталевих смуг, вироблених за інноваційною технологією валкового розливання-прокатки. Представлено результати, які дозволяють зробити висновок про здеформовуваність даної двошарової композиції за різними схемами прокатки, а також про критичні ступені деформації, що призводять до її руйнування. Грідін А. Ю., Хвіст В. А., Шапер М. Прокатка біметалевих алюмінієво-сталевих смуг, отриманих валковим розливанням-прокаткой Анотація Ключові слова прокатка, біметалеві смуги, розливання-прокатка, здеформовуваність, руйнування, вал- кове розливання-прокатка Grydin O.Yu., Khvist V. A., Shaper M. Rolling of the bimetallic aluminum-steel strips received by roller casting rolling Summary Experiments on a cold rolling of cladded aluminum-steel strips produced by means of an innovative technology of roller casting rolling are described. The presented results can lead to evaluation of the deformability of the flat bimetallic compo- sition at various rolling variant. The values of a critical strain leading to the cladded aluminum-steel strips fracture are established. rolling, bimetallic stripes, casting rolling, deformability, destruction, roller casting rollingKeywords Поступила 30.10.12

Прокатка биметаллических алюминиево-стальных полос, полученных валковой разливкой-прокаткой

Репозитарії

Схожі ресурси