Повышение несущей способности гидростоек механизированных крепей

Повышение несущей способности гидростоек механизированных крепей

Статья направлена на повышение несущей способности гидростоек механизированной крепи. В приближении плоской деформации и повторно статической нагрузки корпуса гидроцилиндра механизированной крепи 3КД90 выполнена оценка предельного состояния узла при использовании в его конструкции упрочненных автоск...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:
Bibliographische Detailangaben
Datum:2015
Hauptverfasser: Сынков, В.Г., Немцев, Э.Н., Мирошниченко, С.В., Хорольский, А.А.
Format: Artikel
Sprache:Russian
Veröffentlicht: Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України 2015
Schriftenreihe:Геотехнічна механіка
Online Zugang:http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/135988
Tags: Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:Повышение несущей способности гидростоек механизированных крепей / В.Г. Сынков, Э.Н. Немцев, С.В. Мирошниченко, А.А. Хорольский // Геотехнічна механіка: Міжвід. зб. наук. праць. — Дніпропетровск: ІГТМ НАНУ, 2015. — Вип. 125. — С. 94-101. — Бібліогр.: 13 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
id irk-123456789-135988
record_format dspace
spelling irk-123456789-1359882018-06-16T03:07:03Z Повышение несущей способности гидростоек механизированных крепей Сынков, В.Г. Немцев, Э.Н. Мирошниченко, С.В. Хорольский, А.А. Статья направлена на повышение несущей способности гидростоек механизированной крепи. В приближении плоской деформации и повторно статической нагрузки корпуса гидроцилиндра механизированной крепи 3КД90 выполнена оценка предельного состояния узла при использовании в его конструкции упрочненных автоскреплением слоев или применения двухслойного корпуса. Установлено, что серийная конструкция гидростойки (с коэффициентом толстостенности 1,2) и используемый в ней материал (сталь 35ХГСА, p = 1000 МПа) не обеспечивают упругий режим эксплуатации корпуса при забросах давления до 150 МПа при упрочнении корпусов гидроцилиндров бандажированием, автоскреплением, применении легированных штамповых сталей и сплавов. Для обеспечения упругого режима в указанном диапазоне необходимо увеличение толстостенности корпуса до m > 1, 4 при использовании автоскрепления однослойного корпуса или двухслойной бандажированной схемы. Стаття спрямована на підвищення несучої здатності гідростійок механізованого кріплення. У наближенні плоскої деформації і повторно статичного навантаження корпусу гідравлічної стійки механізованого кріплення 3КД90, виконана оцінка граничного стану вузла при використанні в його конструкції зміцнених автоскрепленням шарів або застосуванні двошарового корпусу. Встановлено, що серійна конструкція гидростійки (з коефіцієнтом товстостінності 1,2) і використовуваний в ній матеріал (сталь 35ХГСА, p = 1000 МПа) не забезпечують пружний режим експлуатації корпусу при підвищенні тиску до 150 МПа при зміцненні корпусів гідроциліндрів бандажуванням, автоскрепленням, застосуванням легованих штампових сталей і сплавів. Для забезпечення пружного режиму в зазначеному діапазоні необхідне збільшення товстостостінності корпусу до до m > 1, 4 при використанні автоскреплення одношарового корпусу або двошарової бандажоованої схеми. The article is directed on the increase of bearing strength of the hydraulic props of mechanized fastening. In approaching of flat deformation and repeatedly static loading of corps of hydraulic prop of the mechanized fastening 3КD90, executed estimation of the maximum state of knot at the use in its construction of fixed autho-faste glowed or application of bi-slice corps. It is set that serial construction of hydraulic prop (with the coefficient of thick-walled 1,2) and using in it material (steel of 35ХГСА, p = 1000 MPa) not resilient mode of exploitation of corps at the increase of pressure of to 150 MPa at strengthening of corps of hydraulic cylinder of bandaging, autofaste, by application of alloyed stamp steels and alloys. For providing of the resilient mode in the noted range necessary increase of thick-walled corps to to m > 1, 4 at the use of autho-faste one-sliced corps or bi-slictd bandaging chart. 2015 Article Повышение несущей способности гидростоек механизированных крепей / В.Г. Сынков, Э.Н. Немцев, С.В. Мирошниченко, А.А. Хорольский // Геотехнічна механіка: Міжвід. зб. наук. праць. — Дніпропетровск: ІГТМ НАНУ, 2015. — Вип. 125. — С. 94-101. — Бібліогр.: 13 назв. — рос. 1607-4556 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/135988 621.777.4.073.001.8 ru Геотехнічна механіка Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України
institution Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection DSpace DC
language Russian
description Статья направлена на повышение несущей способности гидростоек механизированной крепи. В приближении плоской деформации и повторно статической нагрузки корпуса гидроцилиндра механизированной крепи 3КД90 выполнена оценка предельного состояния узла при использовании в его конструкции упрочненных автоскреплением слоев или применения двухслойного корпуса. Установлено, что серийная конструкция гидростойки (с коэффициентом толстостенности 1,2) и используемый в ней материал (сталь 35ХГСА, p = 1000 МПа) не обеспечивают упругий режим эксплуатации корпуса при забросах давления до 150 МПа при упрочнении корпусов гидроцилиндров бандажированием, автоскреплением, применении легированных штамповых сталей и сплавов. Для обеспечения упругого режима в указанном диапазоне необходимо увеличение толстостенности корпуса до m > 1, 4 при использовании автоскрепления однослойного корпуса или двухслойной бандажированной схемы.
format Article
author Сынков, В.Г.
Немцев, Э.Н.
Мирошниченко, С.В.
Хорольский, А.А.
spellingShingle Сынков, В.Г.
Немцев, Э.Н.
Мирошниченко, С.В.
Хорольский, А.А.
Повышение несущей способности гидростоек механизированных крепей
Геотехнічна механіка
author_facet Сынков, В.Г.
Немцев, Э.Н.
Мирошниченко, С.В.
Хорольский, А.А.
author_sort Сынков, В.Г.
title Повышение несущей способности гидростоек механизированных крепей
title_short Повышение несущей способности гидростоек механизированных крепей
title_full Повышение несущей способности гидростоек механизированных крепей
title_fullStr Повышение несущей способности гидростоек механизированных крепей
title_full_unstemmed Повышение несущей способности гидростоек механизированных крепей
title_sort повышение несущей способности гидростоек механизированных крепей
publisher Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України
publishDate 2015
url http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/135988
citation_txt Повышение несущей способности гидростоек механизированных крепей / В.Г. Сынков, Э.Н. Немцев, С.В. Мирошниченко, А.А. Хорольский // Геотехнічна механіка: Міжвід. зб. наук. праць. — Дніпропетровск: ІГТМ НАНУ, 2015. — Вип. 125. — С. 94-101. — Бібліогр.: 13 назв. — рос.
series Геотехнічна механіка
work_keys_str_mv AT synkovvg povyšenienesuŝejsposobnostigidrostoekmehanizirovannyhkrepej
AT nemcevén povyšenienesuŝejsposobnostigidrostoekmehanizirovannyhkrepej
AT mirošničenkosv povyšenienesuŝejsposobnostigidrostoekmehanizirovannyhkrepej
AT horolʹskijaa povyšenienesuŝejsposobnostigidrostoekmehanizirovannyhkrepej
first_indexed 2025-07-10T00:28:29Z
last_indexed 2025-07-10T00:28:29Z
_version_ 1837217687548198912
fulltext ISSN 1607-4556 (Print), ISSN 2309-6004 (Online) Геотехнічна механіка. 2015. №125 94 УДК 621.777.4.073.001.8 Сынков В.Г., д-р. техн. наук, ст. науч. сотр., Немцев Э.Н., инженер (КИИ ДонНТУ) Мирошниченко С.В., инженер (ДонФТИ НАН Украины) Хорольский А.А., инженер (ИФГП НАН Украины) ПОВЫШЕНИЕ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ГИДРОСТОЕК МЕХАНИЗИРОВАННЫХ КРЕПЕЙ Синков В.Г., д-р. техн. наук, ст. наук. співр. Нємцев Е.М., інженер (КІІДонНТУ) Мірошниченко С.В., інженер (ДонФТІ НАН України) Хорольський А.О., інженер (ІФГП НАН України) ПІДВИЩЕННЯ НЕСУЧОЇ ЗДАТНОСТІ ГІДРОСТІЙОК МЕХАНІЗОВАНОГО КРІПЛЕННЯ Synkov V.G., D. Sc. (Tech.), Senior Researcher Nemtsev E. N., M.S (Tech) (KII DonNTU) Miroshnichenko S.V., M.S (Tech) (DonFTI NAS of Ukraine) Khorolskiy A.A., M.S (Tech) (IFGP NAS of Ukraine) INCREASING LOAD-BEARING CAPACITY HYDRAULIC CYLINDER POWERED SUPPORT Аннотация. Статья направлена на повышение несущей способности гидростоек механи- зированной крепи. В приближении плоской деформации и повторно статической нагрузки корпуса гидроцилиндра механизированной крепи 3КД90 выполнена оценка предельного со- стояния узла при использовании в его конструкции упрочненных автоскреплением слоев или применения двухслойного корпуса. Установлено, что серийная конструкция гидростойки (с коэффициентом толстостенности 1,2) и используемый в ней материал (сталь 35ХГСА, p = 1000 МПа) не обеспечивают упругий режим эксплуатации корпуса при забросах давления до 150 МПа при упрочнении корпусов гидроцилиндров бандажированием, автоскреплением, применении легированных штамповых сталей и сплавов. Для обеспечения упругого режима в указанном диапазоне необходимо увеличение тол- стостенности корпуса до 4,1m при использовании автоскрепления однослойного корпуса или двухслойной бандажированной схемы. Ключевые слова: гидроцилиндр механизированной крепи, предельная прочность, схе- мы упрочнения, автоскрепление, многослойность, высокопрочные штамповые стали и спла- вы. © В.Г. Сынков, Э.Н. Немцов, С.В. Мирошниченко, А.А. Хорольский, 2015 ISSN 1607-4556 (Print), ISSN 2309-6004 (Online) Геотехнічна механіка. 2015. №125 95 Введение Комплексы оборудования с механизированными крепями являются основ- ным средством для достижения высоких технико-экономических показателей подземной добычи угля. В последнее десятилетие с усложнением горно- геологических условий наблюдается тенденция снижения эффективности средств механизации. Углубление фронта работ, повышение газоносности и количества нарушенных шахтных пластов с трудно управляемой кровлей (до 40%) и слабая почва сказываются на работоспособности крепи [1]. В структуре простоев комплексно-механизированного забоя отказы гидростоек механиче- ской крепи (ГМК) составляют 31%, других силовых домкратов -23%. Основные причины отказов оборудования - удары при обрушении кровли, приводящие к росту давления в полости гидроцилиндра до 150МПа, пластической деформа- ции и ускоренному износу рабочих поверхностей гидроцилиндра (37%), разру- шению уплотнений (22%), потере продольной устойчивости стойки (28%), кор- розии стойки под действием шахтной воды и ее разрушению из-за инициирова- ния магистральных трещин (4%)[2]. Для упрочнения цилиндрических элементов корпуса стойки ГМК можно использовать несколько приемов [3]: -заменить сталь 35ХГСА на ударопрочные, износо- и коррозионностойкие инструментальные стали; -применить бандажирование (сборку слоев корпуса с натягом); -провести предварительную нагрузку внешней втулки корпуса (бандажа) за предел упругости его материала (автоскрепление); -сформировать в материале заготовки особую субмикрокристаллическую и нанокристаллическую структуру (СМК и НКС). Возможный эффект от использования многослойной конструкции корпуса стойки или автоскрепления ее элементов можно оценить, сравнивая коэффици- енты упрочнения различных схем гидростоек с базовым вариантом, используе- мом в промышленности [4]. Оценка несущей способности ГМК по различным схемам исполнения В основу анализа положены конструктивные варианты, имеющие одинако- вые диаметр и высоту полости стойки. 1. Базовый вариант. За базовый вариант принят толстостенный цилиндрический корпус гидро- стойки 3КД90: Dн =240 мм, Dвн =200 мм. Материал корпуса – сталь 35ХГСА. Коэффициент толстостенности корпуса: m = Dн / Dвн = 1,2 [4]. Нормированное по p предельное давление 1P / P при повторно статическом нагружении такой схемы [3]: p P  1 =(m 2 -1) / 3m2 = 0,176 где p =1000МПа – предел упругости стали 35ХГСА после термообработки: за- калка 880 0 С в масле, отпуск 400 0 С, [5]. Предельное давление в стойке базового варианта Р1 =176 МПа. ISSN 1607-4556 (Print), ISSN 2309-6004 (Online) Геотехнічна механіка. 2015. №125 96 Масштабный коэффициент =0,7, влияние коррозии =0,8, влияние мало- цикловой усталости =0,5 [6]. Таким образом, значение общего коэффициента влияния на предельное давление по пределу упругости ==0,28, а предель- ное давление 1P = 49,3МПа. 2. Двухслойный бандажированный корпус гидростойки. Предельное состояние двухслойного корпуса стойки определим по внут- реннему давлению Р1, которое соответствует началу перехода в пластическое состояние материала внутренней втулки корпуса, имеющей безразмерную тол- стостенность m1=d2/d1 (d2 , d1 – наружный и внутренний диаметр внутренней втулки двухслойного корпуса соответственно) и нагруженного по наружной поверхности внутренней втулки давлением бандажирования Р2. Причем выби- рается меньшее из значений, полученных при решении двух уравнений, первое из которых соответствует предельному давлению Р 1 1 в двухслойном корпусе с толстостенностью m=d3 /d1 (d3 – наружный диаметр корпуса стойки), а второе – предельному давлению Р1 11 , полученному из условия создания во внутренней втулке предельного состояния при ее сборке с наружной втулкой [7]:                                . 22321132 132 , 113 223 113 1 2 1 22 1 2 1 1 2 2 1 2 1 22 1 2 1 1      mmmC Cm P m m P m m P (1) Г где PP   ;1 нормированные по  р значения Р 1 1 и Р1 11 соответственно; 2P - норми- рованное по  р давление бандажирования;  - коэффициент хрупкости мате- риала корпуса (  = р/с; р, с –предел упругости материала внутренней втул- ки корпуса при растяжении и сжатии соответственно), С - коэффициент упру- гой неоднородности слоев гидростойки; С= 2(m 2 -1) при упругой однородности слоев. С учетом общей толстостенности корпуса гидростойки базового варианта m=1,2 толстостенность бандажа m1= m =1,1. Если бандаж не подвергать пред- варительному упрочнению нагружением материала за предел упругости, пре- дельное значение нормированного по 1р давления бандажирования (s = 2 /1 =0,74; 2 ,1 -пределы упругости наружного и внутреннего слоев соответст- венно): 2P =s .076,0 3 1  m m (2) Согласно (1) для этой схемы корпуса минимальное предельное 1 P=0,176. При использовании во внутреннем слое корпуса стойки инструментальных ста- лей (5ХВ2С,4Х4М2ВФС, Р6М5,Р9К10,40ХНЮ)  = 0,45 – 0,55, 1р =1800 – ISSN 1607-4556 (Print), ISSN 2309-6004 (Online) Геотехнічна механіка. 2015. №125 97 2000 МПа предельное давление по пределу упругости составит Р1 =326 МПа, а с учетом общего коэффициента влияния на предельное давление (=0,28) Р1 =326·0,28=91,5 МПа. 3. Сквозное автоскрепление однослойного корпуса стойки (m=1,2). Нормированное предельное давление при сквозном автоскреплении соглас- но [3]: 21 Р ln m / 3 =0,211. (3) При использовании стали 5Х2МНФ (ДИ32; р=1400 МПа) предельное дав- ление по пределу упругости Р1= 296 МПа, а с учетом общего коэффициента влияния =0,28 предельное давление Р1 = 82,6 МПа. 4. Сквозное автоскрепление бандажа (m2=1,1) двухслойного корпуса стойки (m=1,2). Нормированное предельное давление при сквозном автоскреплении бандажа 2Р2  slnm2 / 3 =0,082. Согласно (1) для этой схемы корпуса предельное 1 P=0,179. При использо- вании во внутреннем слое корпуса инструментальных сталей, указанных в п.3 предельное давление Р1=340МПа, а с учетом общего коэффициента влияния =0,28 предельное давление Р1 =95,3 МПа. Результаты расчетов представлены в таблице 1. Таблица 1 – Анализ предельных давлений различных вариантов изготовления гидростоек № Конструк- тивная схема стойки Предельное давление в стойке без учета влияния масштаба, коррозии, мало- цикловой усталости, МПа Предельное давление с учетом коэффици- ента влияния, МПа Коэффиц. упрочне- ния, Рi / Р1 1 Базовая 176 49,3 1 2 2-х слойн. 326 91,5 1,86 3 1 сл., а/с 296 82,6 1,68 4 2 сл., а/с 340 95,3 1,93 Таким образом, при базовой толстостенности m=1,2 реальный эффект (по- вышение предельного давления до двух раз) можно получить при использова- нии двухслойной конструкции корпуса гидростойки, внутреннюю втулку кото- рого необходимо изготавливать из инструментальных сталей, хорошо сопро- тивляющихся сжатию ( = 0,45 – 0,55), а наружную из штамповой стали, на- пример, ДИ 32, имеющей при высокой прочности ( p = =1400 МПа) достаточно высокую пластичность ( = 10%). Однако при давлении в гидроцилиндре стойки до 150МПа, часто фиксируе- мом в производственных условиях при обрушении основной кровли, необхо- димо либо увеличивать толстостенность корпуса, либо подвергать материал его ISSN 1607-4556 (Print), ISSN 2309-6004 (Online) Геотехнічна механіка. 2015. №125 98 заготовки термомеханической обработке. Оценки показывают, что для исключения пластических деформаций в кор- пусе гидроцилиндра при обрушении крупных блоков основной кровли коэф- фициент толстостенности корпуса m должен быть увеличен в базовой конст- руктивной схеме до m=4, что увеличит массу гидроцилиндра в 11 раз что, по- видимому, неприемлемо. Если заменить материал корпуса на сталь ДИ32 иско- мый результат достигается при m=1,8, что увеличит массу базового варианта только в 2,25 раза. Расчеты прочности по вариантам 1-4 при коэффициенте толстостенности m=1,4 представлены в таблице 2. Таблица 2 – Анализ предельных давлений различных вариантов изготовления гидростоек № Конструк- тивная схема стойки Предельное давление в стойке без учета влияния масштаба, корро- зии, малоцикловой усталости, МПа Предельное давление с учетом коэффици- ентов влияния, МПа Коэффиц упрочне- ния, Рi / Р1 1 Базовая 283 79,3 1,00 2 2-х слойн. 600 168,3 2,12 3 1 сл., а/с 544 152,3 1,92 4 2 сл., а/с 648 181,4 2,29 Из таблицы 2 видно, что уровень давления в гидростойке, зафиксированный в шахтах после обрушения кровли ( 1P 150 МПа) могут обеспечить при упру- гом характере нагружения конструктивные схемы 2-4. С другой стороны, эффективным методом достижения высоких эксплуата- ционных характеристик деталей гидростоек может стать формирование в мате- риале заготовки особой субмикрокристаллической и нанокристаллической структуры (СМК и НКС) с помощью использования в материалах пар трения высокоуглеродистого -мартенсита или методов интенсивной пластической деформации (ИПД) [8, 9]. К настоящему времени разработан ряд технологических решений в области ИПД, обеспечивающих повышение свойств материалов прутков и труб из раз- личных металлов и сплавов [10]. Особый интерес вызывают заготовки с гради- ентным характером распределения остаточных напряжений, позволяющие ком- пенсировать напряженно-деформированное состояние (НДС) элементов стойки при рабочей нагрузке напряжениями обратного знака, полученными методами ИПД, бандажирования и автоскрепления [11]. Для решения задачи упрочняющей обработки полых цилиндрических дета- лей перспективной является технология реверсивной закрытой прошивки с противодавлением (РЗПП) [12, 13], соединяющая в себе комбинацию двух схем обратного выдавливания. Ее характерной особенностью является возможность получения как сплошных, так и полых полуфабрикатов с различной толсто- стенностью, включая детали типа «стакан». Данная технология обработки по- зволяет накапливать в материале заготовки высокие степени деформации е=10- ISSN 1607-4556 (Print), ISSN 2309-6004 (Online) Геотехнічна механіка. 2015. №125 99 15, приближающие структуру материала к СМК и НКС уровням. Выводы 1. Геометрические параметры корпуса серийной гидростойки 3КД90 и ис- пользуемый в нем материал (сталь 35ХГСА, p = 1000 МПа) не обеспечивают упругий режим эксплуатации корпуса поскольку предельное расчетное давле- ние при повторно статическом режиме нагрузки (Р=49МПа) в три раза ниже фиксируемых при обрушении кровли его забросов ( Р 150МПа) и в два раза превосходит нормативные требования (Р=75МПа). 2. Известные приемы упрочнения корпусов гидроцилиндров (бандажирова- ние, автоскрепление, применение легированных штамповых сталей и сплавов) при проектной толстостенности корпуса ( 2,1m ) не позволяет осуществлять упругий режим нагружения в диапазоне Р 150МПа. 3. Для обеспечения упругого режима в указанном диапазоне необходимо увеличение толстостенности корпуса до 4,1m при использовании автоскреп- ления однослойного корпуса или двухслойной бандажированной схемы.. ___________________________ СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1.Буялич, Г.Д. Экспериментально – теоретическая оценка и обоснование параметров механизи- рованных крепей для сложных горно-геологических условий пологих угольных пластов: автореф. дис. на соискание научн. степени доктора технических наук: спец. 05.05.06. «Горные машины» / Г.Д. Буялич. – Кемерово, 2004 – 32с. 2.Воеводин, В.В. Оценка параметров гидростоек механизированных крепей методом конечных элементов: автореф. дис. на соискание уч. степени канд. техн. наук: спец. 05.05.06. «Горные машины» / В.В. Воеводин – Кемерово., 2005. – 24с. 3.Беляев, Н.М. Труды по теории упругости и пластичности / Н.М. Беляев.- М.: ГИИТЛ, 1957.-632 с. 4. Крепь механизированная 3КД90Т. Руководство по эксплуатации 3КД90Т.00.00.000 РЭ. – ООО «НПК «Горные машины"– Дружковка, 2013. 5. Механические свойства конструкционных материалов при сложном напряженном состоянии / А.А.Лебедев, Б.И.Ковальчук, Ф.Ф.Гигиняк, В.П.Ламашевский. - Киев: Наукова думка, 1983.-366 с. 6.Серенсен, С.В. Несущая способность и расчеты деталей машин на прочность / С.В.Серенсен, В.П.Когаев, Р.М.Шнейдерович.- М.: Машиностроение, 1975.- 488 с. 7.Мирошниченко, С.В. Предельное состояние камер высокого давления / С.В.Мирошниченко, В.Г.Сынков, А.А.Лебедев // Проблемы прочности.-2002.-№4.-С.32-38. 8.Коршунов, Л.Г. Прочность и трибологические свойства нанокристаллических структур поверх- ностей трения сплавов железа / Л.Г.Коршунов, А.В.Макаров, Н.Л.Черненко // Структура и свойства нанокристаллических материалов. Сб.науч.тр.- Екатеринбург: Уро РАН, 1999 - С. 38-50. 9. Процессы пластического структурообразования металлов / В.М.Сегал, В.И.Резников, В.И.Копылов [и др.] - М: Наука и техника, 1994.-232 с. 10. Бейгельзимер, Я.Е. Физическая механика гидростатической обработки материалов / Я.Е.Бейгельзимер, В.Н.Варюхин, Б.М.Эфрос // Физическая механика гидростатической обработки материалов. Донецк: изд-во ДонФТИ им.А.А.Галкина НАН Украины, 2000. -192 с. 11.Анализ технологических схем производства прутков методами интенсивных пластических деформаций / В.Г.Сынков, Я.Е.Бейгельзимер, В.Н.Варюхин, С.Г.Сынков // Физика и техника высоких давлений, 2000. - Том 10.- №4.- С.32-34. 12.Мирошниченко, С.В. Реверсивная закрытая прошивка с противодавлением/ С.В.Мирошниченко, В.Г.Сынков, С.Г.Сынков // Кузнечно-штамповочное производство.- №6.- 2003.- С.38-41. 13.Сынков, В.Г. Технология и инструмент для реверсивной закрытой прошивки заготовок с про- тиводавлением / В.Г.Сынков, С.В.Мирошниченко // Металлургические процессы и оборудование.- 2013.- №4(34).- С.24-30. ISSN 1607-4556 (Print), ISSN 2309-6004 (Online) Геотехнічна механіка. 2015. №125 100 REFERENCES 1. Bujalich, G.D. (2004), «Experimentally is theoretical estimation and ground of parameters of powered support for the difficult mine-geological terms of declivous coal layers», Abstract of D. Sc. dissertation, Mining Machines and complexes, Kemerovo, Russia. 2. Voevodin V.V. (2005), « Estimation of parameters of the hydraulic props of mechanizated by a support », Abstract of Ph.D. dissertation, Mining Machines and complexes, Kemerovo, Russia. 3. Belyaev, N.M. (1957), Trudy po teorii uprugosti i plastichnosti [ Scientific proceedings for theory re- silience and strain], Moscow, SU. 4..Krep mehanizirovannaja 3KD90T. (2013) Rukovodstvo po ekspluatacii 3KD90T.00.00.000 R. Je. – OOO «NPK «Gornye mashiny", [Powered support 3KD90 - service manual], Druzhkovka, Ukraine. 5. Lebedev, A.A., Kovalchuk, B.I., Giginyak, F.F. and Lomashevsky, F.P. (1983), Mehanicheskie svoystva konstrukcionnykh materialov pri slozhnom napryazhennom sostyjanii, [Stress-strain properties structural materials], Kiev, SU. 6. Serensen, S.V. (1975), Nesushchaya sposobnost raschety detaley mashin na prochnost [Supporting capacity and strength analysis machine components], Moscow, SU. 7. Miroshnichenko S.V., Sinkov V.G. and Lebedev A.A. (2002) «The limiting state high pressure cham- bers», Problemy prochnosti, no.4, pp.32-38. 8. Korshunov L.G., Makarov A.B. and Chernenko A.L. (1999), Prochnost i tribologicheskiye svoystva nanokristallicheskikh struktur poverhnostej trenija splavov zheleza [Strenght and tribological behavior nano- cristalline materials], UroRAN, Ekaterinburg, RU. 9. Segal, V.M., Reznikov V.I., Kopylov V.I. [and others] (1994), Processy plasticheskogo strukturoobrazovaniya metallov [The process structurization plastic forming metals], Moscow, RU. 10. Bejgelzimer, Ja.E. (2000), Fizicheskyja mekhanika gidrostaticheskoy obrabotki materialov [The physics hydrostatic metal working], DonFTI, Donetsk, UA. 11. Synkov, V.G. (2000) Analiz tehnologicheskikh skhem proizvodstva prutkov metodami intensivnykh plasticheskikh deformaciy [The analyze technology production of bar], DonFTI, Donetsk, UA. 12. Miroshnichenko, S.V., Synkov, V.G. and Synkov, S.G. (2003), «Reversible closed sewing with against-pressure», Kuznechno-shtampovochnoye proizvodstvo, no. 6, pp. 38-41. 13. Synkov, V.G. (2013), Tehnologiya i instrument dlya reversivnoy zakrytoy proshivki zagotovok s protivodavleniem [Technology and tools for reversing the closed firmware blanks backpressure], Donetsk, UA. ________________________________ Об авторах Сынков Вадим Григорьевич, доктор технических наук, старший научный сотрудник, заведую- щий кафедрой «Электромеханики и автоматики» Красноармейского индустриального института ДонНТУ (КИИ ДонНТУ), Красноармейск, Украина, vasyn41@mail.ru Немцев Эдуард Николаевич, старший преподаватель кафедры «Электромеханики и автоматики» Красноармейского индустриального института ДонНТУ (КИИ ДонНТУ), Красноармейск, Украина, nedni@mail.ru Мирошниченко Светлана Вадимовна, научный сотрудник Донецкого физико-технического ин- ститута им. А.А. Галкина НАН Украины (ДонФТИ НАН Украины), Киев, Украина, vasyn41@mail.ru Хорольский Андрей Александрович, младший научный сотрудник отдела физики угля и горных пород, Институт физики горных процессов НАН Украины (ИФГП НАН Украины), Днепропетровск, Украина, andrey.khorolskiy@mail.ru About the authors Synkov Vadim Grigorevich, Doctor of Technical Sciences (D.Sc.), Senior Researcher, Department Chairman of « Еlectromechanics and automatics» Krasnoarmeysk industrial institute Donetsk National Technical University (KII DonNTU), Krasnoarmeysk, Ukraine, vasyn41@mail.ru Nemtsev Eduard Nikolayevich, Master of Science, Senior lecturer, Krasnoarmeysk industrial institute of Donetsk National Technical University (KII DonNTU), Krasnoarmeysk, Ukraine, nedni@mail.ru Miroshnichenko Svetlana Vadimovna, Master of Science, Researcher, Dоnetsk Institute for Physics and Engineering named after O.O.Galkin of the National Academy of Sciences of Ukraine (Don FTI NAS of Ukraine), Kiev, Ukraine, vasyn41@mail.ru Khorolskiy Andrej Aleksandrovich, Master of Science, Junior Researcher in Department of Physics coal and rock, Institute of Physics of Rock Processes of under the National Academy of Sciences of Ukraine (IFGP NAS of Ukraine), Dnepropetrovsk, Ukraine, andrey.khorolskiy@mail.ru mailto:vasyn41@mail.ru mailto:nedni@mail.ru mailto:vasyn41@mail.ru mailto:andrey.khorolskiy@mail.ru mailto:vasyn41@mail.ru mailto:nedni@mail.ru mailto:vasyn41@mail.ru mailto:andrey.khorolskiy@mail.ru ISSN 1607-4556 (Print), ISSN 2309-6004 (Online) Геотехнічна механіка. 2015. №125 101 __________________________________ Анотація. Стаття спрямована на підвищення несучої здатності гідростійок механізовано- го кріплення. У наближенні плоскої деформації і повторно статичного навантаження корпусу гідравлічної стійки механізованого кріплення 3КД90, виконана оцінка граничного стану вуз- ла при використанні в його конструкції зміцнених автоскрепленням шарів або застосуванні двошарового корпусу. Встановлено, що серійна конструкція гидростійки (з коефіцієнтом товстостінності 1,2) і використовуваний в ній матеріал (сталь 35ХГСА, p = 1000 МПа) не забезпечують пружний режим експлуатації корпусу при підвищенні тиску до 150 МПа при зміцненні корпусів гідроциліндрів бандажуванням, автоскрепленням, застосуванням легова- них штампових сталей і сплавів. Для забезпечення пружного режиму в зазначеному діапазоні необхідне збільшення товс- тостостінності корпусу до до 4,1m при використанні автоскреплення одношарового корпу- су або двошарової бандажоованої схеми. Ключові слова: гідроциліндр механізованого кріплення, гранична міцність, схеми зміц- нення, автоскріплення, багатошаровість, високоміцні штампові сталі і сплави. Abstract. The article is directed on the increase of bearing strength of the hydraulic props of mechanized fastening. In approaching of flat deformation and repeatedly static loading of corps of hydraulic prop of the mechanized fastening 3КD90, executed estimation of the maximum state of knot at the use in its construction of fixed autho-faste glowed or application of bi-slice corps. It is set that serial construction of hydraulic prop (with the coefficient of thick-walled 1,2) and using in it material (steel of 35ХГСА, p = 1000 MPa) not resilient mode of exploitation of corps at the in- crease of pressure of to 150 MPa at strengthening of corps of hydraulic cylinder of bandaging, auto- faste, by application of alloyed stamp steels and alloys. For providing of the resilient mode in the noted range necessary increase of thick-walled corps to to 4,1m at the use of autho-faste one-sliced corps or bi-slictd bandaging chart. Keywords: hydraulic cylinder of the mechanized fastening, maximum durability, charts of strengthening, automatic bond, multilayer, high-strength stamp steels and alloys. Статья поступила в редакцию 10.10.2015 Рекомендовано к печати д-ром техн. наук К.К. Софийским

Ähnliche Einträge