К тепловому расчету предохранителей с комбинированным наполнителем

Получено аналитическое выражение коэффициента теплоотдачи с наружной поверхности плавкого элемента, позволяющее определить эквивалентный коэффициент теплоотдачи. Построена эмпирическая зависимость для сопротивления модуля плавкого элемента с учетом сопротивленияя стягивания. Предложена методика тепл...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2007
Hauptverfasser:	Грищук, Ю.С., Кузнецов, А.И., Грищук, С.Ю., Ржевский, А.Н.
Format:	Artikel
Sprache:	Russian
Veröffentlicht:	Інститут технічних проблем магнетизму НАН України 2007
Schriftenreihe:	Електротехніка і електромеханіка
Schlagworte:	Електричні машини та апарати
Online Zugang:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/142933
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	К тепловому расчету предохранителей с комбинированным наполнителем / Ю.С. Грищук, А.И. Кузнецов, С.Ю. Грищук, А.Н. Ржевский // Електротехніка і електромеханіка. — 2007. — № 6. — С. 20-23. — Бібліогр.: 8 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-142933
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1429332018-10-20T01:23:28Z К тепловому расчету предохранителей с комбинированным наполнителем Грищук, Ю.С. Кузнецов, А.И. Грищук, С.Ю. Ржевский, А.Н. Електричні машини та апарати Получено аналитическое выражение коэффициента теплоотдачи с наружной поверхности плавкого элемента, позволяющее определить эквивалентный коэффициент теплоотдачи. Построена эмпирическая зависимость для сопротивления модуля плавкого элемента с учетом сопротивленияя стягивания. Предложена методика теплового расчета быстродействующего предохранителя с комбинированным дугогасительным наполнителем. Отримано аналітичну залежність для визначення коефіцієнта тепловіддачі із зовнішньої поверхні плавкого елемента, що дозволяє визначити еквівалентний коефіцієнт тепловіддачі. Побудована емпірична залежність для опору модуля плавкого елемента, яка враховує опір стягування. Запропонована методика теплового розрахунку швидкодіючого запобіжника з комбінованим дугогасним наповнювачем. An analytical expression of heat-transfer factor from the external surface of a fuse-element is derived to allow determination of the equivalent heat-transfer factor. Empirical dependence for the fuse-element module resistance adjusted for pinchin resistance is obtained. A thermal design technique for a quick-break fuse with composite blowout filler is introduced. 2007 Article К тепловому расчету предохранителей с комбинированным наполнителем / Ю.С. Грищук, А.И. Кузнецов, С.Ю. Грищук, А.Н. Ржевский // Електротехніка і електромеханіка. — 2007. — № 6. — С. 20-23. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. 2074-272X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/142933 621.316.925 ru Електротехніка і електромеханіка Інститут технічних проблем магнетизму НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Електричні машини та апарати Електричні машини та апарати
spellingShingle	Електричні машини та апарати Електричні машини та апарати Грищук, Ю.С. Кузнецов, А.И. Грищук, С.Ю. Ржевский, А.Н. К тепловому расчету предохранителей с комбинированным наполнителем Електротехніка і електромеханіка
description	Получено аналитическое выражение коэффициента теплоотдачи с наружной поверхности плавкого элемента, позволяющее определить эквивалентный коэффициент теплоотдачи. Построена эмпирическая зависимость для сопротивления модуля плавкого элемента с учетом сопротивленияя стягивания. Предложена методика теплового расчета быстродействующего предохранителя с комбинированным дугогасительным наполнителем.
format	Article
author	Грищук, Ю.С. Кузнецов, А.И. Грищук, С.Ю. Ржевский, А.Н.
author_facet	Грищук, Ю.С. Кузнецов, А.И. Грищук, С.Ю. Ржевский, А.Н.
author_sort	Грищук, Ю.С.
title	К тепловому расчету предохранителей с комбинированным наполнителем
title_short	К тепловому расчету предохранителей с комбинированным наполнителем
title_full	К тепловому расчету предохранителей с комбинированным наполнителем
title_fullStr	К тепловому расчету предохранителей с комбинированным наполнителем
title_full_unstemmed	К тепловому расчету предохранителей с комбинированным наполнителем
title_sort	к тепловому расчету предохранителей с комбинированным наполнителем
publisher	Інститут технічних проблем магнетизму НАН України
publishDate	2007
topic_facet	Електричні машини та апарати
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/142933
citation_txt	К тепловому расчету предохранителей с комбинированным наполнителем / Ю.С. Грищук, А.И. Кузнецов, С.Ю. Грищук, А.Н. Ржевский // Електротехніка і електромеханіка. — 2007. — № 6. — С. 20-23. — Бібліогр.: 8 назв. — рос.
series	Електротехніка і електромеханіка
work_keys_str_mv	AT griŝukûs kteplovomurasčetupredohranitelejskombinirovannymnapolnitelem AT kuznecovai kteplovomurasčetupredohranitelejskombinirovannymnapolnitelem AT griŝuksû kteplovomurasčetupredohranitelejskombinirovannymnapolnitelem AT rževskijan kteplovomurasčetupredohranitelejskombinirovannymnapolnitelem
first_indexed	2025-07-10T16:05:04Z
last_indexed	2025-07-10T16:05:04Z
_version_	1837276602260520960
fulltext	20 Електротехніка і Електромеханіка. 2007. №6 УДК 621.316.925 К ТЕПЛОВОМУ РАСЧЕТУ ПРЕДОХРАНИТЕЛЕЙ С КОМБИНИРОВАННЫМ НАПОЛНИТЕЛЕМ Грищук Ю.С., к.т.н., Национальный технический университет "Харьковский политехнический институт" Украина, 61002, Харков, ул. Фрунзе, 21, НТУ "ХПИ" тел. (0572) 707-69-76. Кузнецов А.И., к.т.н., Грищук С.Ю. Харьковская Национальная Академия Городского Хозяйства Украина, 61001, Харьков, ул. Революции, 12, ХНАГХ тел. (0572) 707-31-51. Ржевский А.Н. Государственный институт подготовки кадров Украина, Киев, ул. Металлистов, 17, ГИПК тел. (044) 457-92-44. Отримано аналітичну залежність для визначення коефіцієнта тепловіддачі із зовнішньої поверхні плавкого елемента, що дозволяє визначити еквівалентний коефіцієнт тепловіддачі. Побудована емпірична залежність для опору модуля плавкого елемента, яка враховує опір стягування. Запропонована методика теплового розрахунку швидкодіючого запобіжника з комбінованим дугогасним наповнювачем. Получено аналитическое выражение коэффициента теплоотдачи с наружной поверхности плавкого элемента, по- зволяющее определить эквивалентный коэффициент теплоотдачи. Построена эмпирическая зависимость для со- противления модуля плавкого элемента с учетом сопротивленияя стягивания. Предложена методика теплового расчета быстродействующего предохранителя с комбинированным дугогасительным наполнителем. ВВЕДЕНИЕ Рост мощностей электроэнергетических устано- вок промышленности и транспорта требует улучше- ния технико-экономических характеристик электри- ческих аппаратов защиты, автоматических выключа- телей, предохранителей, реле защиты и др. Наиболее простыми и широко применяемыми для этих целей электрическими аппаратами, являются быстродейст- вующие предохранители. Это объясняется их относи- тельно низкой стоимостью и особенностями их за- щитных характеристик. Вместе с тем, анализ литера- турных и патентных источников и конструкций, оте- чественных и зарубежных предохранителей [2–5], указывает на необходимость дальнейшего улучшения их защитных, интегральных и технико-экономических характеристик. В работах [3, 4] показана возможность решения этой задачи путем применения более эффек- тивных дугогасительных наполнителей, одним из ко- торых является гетерогенный, комбинированный на- полнитель в виде смеси кварцевого наполнителя с четыреххлористым углеродом [3, 4, 5]. Применение комбинированного наполнителя позволяет, при среднем уровне потерь, в 1,5 раза увеличить номинальный ток, существенно снизить интеграл Джоуля и повысить от- носительное быстродействие [3–5]. Для разработки и проектирования предохранителей повышенного быст- родействия с комбинированным быстродействием необ- ходимо создать методику расчета защитных и тепловых характеристик. Для решения этой задачи могут быть использованы общая методика теплового расчета и оп- тимизации токоведущих систем приведенная в [7] и вы- ражение для определения коэффициента теплоотдачи с внутренней поверхности плавкого элемента предложен- ное авторами в [8]. Целью данной статьи является определения эк- вивалентного коэффициента теплоотдачи для предохра- нителя с комбинированным наполнителем, сопротивле- ния модуля плавкого элемента и построение методики теплового расчета. Процессы теплообмена и горения дуги в дугога- сительном наполнителе, состоящем из кварцевого песка и четыреххлористого углерода, в настоящее время мало изучены. На рис.1 представлена конст- рукция быстродействующего предохранителя. 1 2 3 4 5 6 7 R1 R2 R3 R4 l2 Рис. 1 Для расчета тепловых характеристик рассматри- ваемых предохранителей необходимо определить ко- эффициенты теплоотдачи через указанный наполни- тель как с внутренней, так и с наружной поверхности плавкого элемента. Коэффициент теплоотдачи с по- верхности плавкого элемента в предохранителе с комбинированным наполнителем зависит от большо- го числа параметров. К ним относятся: температура поверхности плавкого элемента и окружающей среды, Електротехніка і Електромеханіка. 2007. №6 21 геометрические и теплофизические параметры плав- кого элемента 7, наполнителя 6, электрофарфорового корпуса 5, асбестовых прокладок 2, 4, металлической крышки 1, токоподводящих выводов 3 и др. Известны выражения для определения обобщен- ного коэффициента теплоотвода электрического ап- парата, который может быть представлен в виде сле- дующей суммы [6]: ик ККК += , где кК – коэффициент теплоотвода за счет тепло- проводности и конвекции; иК – коэффициент тепло- отвода излучением. Так как известные выражения для коэффициен- тов теплоотдачи получены для других условий, то они не могут использоваться при проведении тепловых расчетов предохранителя с гетерогенным наполните- лем. В [6] показано, что в стационарном режиме на- грева плавкого элемента предохранителя теплоотво- дом путем лучеиспускания можно пренебречь. Из рассматриваемой конструкции предохранителя с ге- терогенным наполнителем, представленной на рис. 1, следует, что при нагреве плавкого элемента теплоот- дача в окружающую среду происходит как с внутрен- ней, так и с наружной поверхности плавкого элемен- та. Теплоотдача с внутренней поверхности плавкого элемента происходит через гетерогенный наполни- тель 6 и асбестовые прокладки 2 к металлической крышке 1 предохранителя. Расчет коэффициента теплоотдачи с внутренней поверхности цилиндрического плавкого элемента бы- стродействующего предохранителя с комбинирован- ным наполнителем произведен авторами ранее и при- веден в [8]. Для определения эквивалентного коэффициента теплоотдачи необходимо еще определить коэффици- ент теплоотдачи с внешней поверхности плавкого элемента. Для расчета коэффициента теплоотдачи с на- ружной поверхности плавкого элемента обратимся к рис. 2, на котором обозначено: r ,z – текущие коорди- наты; l – расстояние от центра до места соединения плавкого элемента с токоподводящим контактом; R2 – расстояние от центра до наружной поверхности плав- кого элемента; R3 – расстояние от центра до внутрен- ней поверхности и фарфорового корпуса; 2ϑ – тем- пература корпуса предохранителя; 0ϑ – температура окружающей среды. Рис. 2. Расчетная схема определения коэффициента теплоотдачи с внешней поверхности плавкого элемента Передача тепла с наружной поверхности плавко- го элемента в установившемся режиме описывается дифференциальным уравнением: ( ).;01 322 2 2 2 2 2 2 lzlRrR zrrr <<−<<= ∂ ϑ∂ + ∂ ϑ∂ + ∂ ϑ∂ (1) Приближенное решение задачи ищем в виде: ( ) ( ) 32 2 ),( 2 cos, RrR rfz l zr вmв << ⋅ π ϑ−ϑ+ϑ=ϑ . (2) Неизвестная функция f(r) определяется из урав- нения (10), котoрое получается после подстановки соотношения (9) в уравнение (8). 0 4 1 2 2 2 2 = π −+ f ldr df rdr fd . (3) Одним из граничных условий для уравнения (10) является соотношение ( ) 12 =Rf . (4) Граничное условие третьего рода, учитывающее теплоотдачу с наружной поверхности кварцевого на- полнителя, представим в интегральной форме: ( ) ( ) ∫ ∫ ϑ−ϑ = ∂ ϑ∂ λ− l l o п R dzzR l dzПR r zR 0 T 0 32 3 32 ,1 2 , 2 . (5) Тепловое сопротивление RТ складывается из сум- мы теплового сопротивления фарфорового патрона и сопротивления, обусловленного теплоотдачей с по- верхности фарфора в окружающую среду: RТ=RТФ+RТО. (6) Значения указанных сопротивлений соответст- венно равны 3 4 Ф ТФ ln 4 1 R R l R λπ = ; (7) ( ). 4 1 43 TП4Ф ТO RrR KRl R << λπ = (8) Таким образом, имеем ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ ++ λπ = ТП44 3 Ф T 1ln1 4 1 KRR R l R . (9) Введем новую независимую переменную х со- гласно соотношению l rx 2 π = . (10) При этом, приведенное в [8] уравнение (5.19) принимает вид: 01 2 2 =−+ f dx df xdx fd . (11) Решением уравнения (11) является выражение ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π+⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π= l rKB l rIBrf 22 )( 0201 , (12) где В1, В2 – постоянные, определяемые из граничных условий (4) и (5); ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π l rK l rI 2 , 2 00 – модифицирован- ные функции Бесселя первого и второго рода нулево- го порядка. 22 Електротехніка і Електромеханіка. 2007. №6 Из граничного условия (11) следует 1 22 0201 =⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π+⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π l rKB l rIB . (13) Подставляя (2) в (5) и вычислив интеграл, найдем ( ) ( ) ( ) ( ).2 ; ;8 ;0 3 02 3T1 3323 bm b bmn П a a RRla RfaaRfa ϑ−ϑ= ϑ−ϑ= ϑ−ϑλ= =++′′ (14) Подставляя значение функции f(r) из выражения (12) в (14), после преобразований получим второе уравнение относительно постоянных В1 и В2 . 222 ; 222 ;0 3 1 13 035 3 03 3 1 1 4 22514 ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ππ −⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π= ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π+⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ππ = =++ l R K l a l R Kaa l R Ia l R I l aa aBaBa (15) ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π l R K l R I 2 ; 2 3 1 3 1 - модифицированные функции Бесселя первого и второго рода первого порядка. Система уравнений (13), (15) позволяет опреде- лить постоянные В1 и В2 ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π−⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π+ −= Δ Δ = l RIa l RKa l RKaa B 22 2 2 05 2 04 2 025 1 1 ; (16) ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π−⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π+ −= Δ Δ = l RIa l RKa l RIaa B 22 2 2 05 2 04 2 024 2 2 ; (17) ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π−⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π= ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π=Δ l RIa l RKa l RK l RI aa 22 22 2 05 2 042 0 2 0 54 ; ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π−−= ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π − =Δ l RKaa l RK aa 2 2 1 2 0252 0 52 ; ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π+= ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π − =Δ l RIaa l RK aa 21 2 2 0242 0 24 . Удельный тепловой поток с наружной поверхно- сти плавкого элемента равен: ( ) ( ) ( )2 22 2 2 cos, Kfz lr zRq вmn ′⋅ π ϑ−ϑλ−= ∂ ϑ∂ λ−= . (18) Определяем приведенный коэффициент теплоот- дачи с наружной поверхности плавкого элемента: ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) z l Rf z l Rf zR qK вmb вm nT 2 cos 2 cos , 20 2 022 2 2 π ϑ−ϑ+ϑ−ϑ π′ϑ−ϑ λ−= ϑ−ϑ = , (19) где ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π+⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π= l RKB l RIBRf 22 )( 2 02 2 012 ; ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ π−⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ππ =′ l RKB l RIB l Rf 222 )( 2 12 2 112 . Для выбранного нами модуля плавкого элемента, на основании экспериментальных измерений, прове- денных методом вольтметра—амперметра, получена следующая эмпирическая зависимость сопротивления модуля Rm от его параметров )586.0947.0(25.2 lRm + δ ρ = , (20) где δ - толщина фольги, мм; l - длина перешейка, мм; ρ - удельное сопротивление, Ом·мм. Полученное выражение (20) для сопротивления модуля плавкого элемента позволяет учитывать со- противление стягивания при проведении тепловых расчетов быстродействующих предохранителей Для выполнения тепловых расчетов вводятся следующие исходные данные. 1) Теплофизические и геометрические парамет- ры выводов предохранителя: K1 - коэффициент теплоотдачи с выводов предо- хранителя, Вт/мм2 град; λ1 - коэффициент теплопро- водности выводов, Вт/мм град; ρ01 - удельное сопро- тивление выводов, Ом мм; α1 - температурный коэф- фициент удельного сопротивления выводов; l1 - длина вывода, мм; P1 - периметр выводов, мм; S1 - площадь сечения выводов, мм2 2) Теплофизические и геометрические парамет- ры модуля плавкого элемента: Kм - эквивалентный коэффициент теплоотдачи с поверхности модуля, Вт/мм2 град; λ м - коэффициент теплопроводности модуля, Вт/мм град; ρм - удельное сопротивление модуля, Ом мм; αм - температурный коэффициент удельного сопротивления модуля; lм - длина модуля, мм; Pм - периметр модуля, мм; Sм - се- чение модуля, мм2. Длина модуля плавного элемента, lм определяет- ся следующим выражением ( )пm lll += 5.0 , (21) где l - длина перешейка, мм; lп – длинна широкой час- ти, мм. Периметр модуля плавного элемента Рм опреде- ляется из условия эквивалентности охлаждения ,0 m m l S P = (22) где S0 - поверхность охлаждения модуля, мм2. Площадь сечения модуля Sм определяется из ус- ловия эквивалентности нагрева m m m R l S ρ = , (23) где Rm определяется выражением (20). 3) Параметры электрической цепи допустимые значения тепловых и защитных характеристик: Iн - номинальный ток, А; U - номинальное на- пряжение, В; Т - постоянная времени, мс; Iк - ожидае- мый ток короткого замыкания, кА; д2вд1в ,θθ - допус- Електротехніка і Електромеханіка. 2007. №6 23 тимое значения температуры на выводах, оС; мдθ - допустимое значение максимальной температуры плавкого элемента, оС; yед- допустимое значение l-тых защитных характеристик: полного интеграла отклю- чения y1д, А2С; перенапряжения y2д, В; тока ограниче- ния y3д, А. Расчет температуры выводов 2в1в ,θθ и макси- мальной температуры плавкого элемента проводится на основе методики, изложенной в [7]. С этой целью токоведущую систему предохранителя (плавкий эле- мент и выводы) разбиваем на ряд участков, каждый из которых представляет собой модуль плавкого элемен- та, причем в пределах каждого участка сечение и пе- риметр постоянны и равны эквивалентным значениям сечения и периметра модуля плавкого элемента. В этом случае составленное дифференциальное уравнение стационарной теплопроводности для i-го участка, будет иметь вид: ( ) 0 1 2 2 2 2 = λ θα+ρ +θ λ − θ ii iii i ii ii i i S I S Pk dx d , (24) где li - длина i-того участка; Xi - переменная коорди- ната вдоль і-го участка; Qi - сосредоточенный источ- ник тепла на стыке двух соседних участков; θi - пре- вышение температуры над нормированной темпера- турой окружающей среды; Ki, Pi, λi, Si - соответствен- но коэффициент теплоотдачи, периметр, коэффициент теплопроводности и сечение i-го участка токоведу- щей системы; ρ0i и αi - удельное электричёское сопро- тивление и его температурный коэффициент; Вид решения этого уравнения определяется ве- личиной произведения KiPi рассмотрим два возмож- ных случая когда выполняются неравенства (25): i i ii S I PK iαρ > 0 2 или i ii ii S I PK αρ < 0 2 (25) При определение температуры выводов и плав- кого элемента постоянные интегрирования Аi и Bi вы- ражаются на основе закона Фурье через тепловые по- токи Фi ,Фi+1, входящие соответственно в i-тый и i+1- ый участок. Полученная система алгебраических уравнений относительно неизвестных тепловых пото- ков Фі (і=1,2,..,N-1) решается методом прогонки [7]. ВЫВОДЫ 1. Полученные выражения коэффициентов теп- лоотдачи с внутренней и наружной поверхностей плавкого элемента позволяют определить эквива- лентный коэффициент теплоотдачи с учетом распре- деления температуры по длине плавкого элемента. 2. Построенная эмпирическая зависимость для сопротивления модуля плавкого элемента позволяет учитывать сопротивление стягивания. 3. Полученные результаты позволяют с доста- точной точностью находить оптимальное значение геометрических и конструктивных параметров плав- кого элемента и предохранителя при заданных значе- ниях защитных и тепловых характеристик на основе методики теплового расчета и оптимизации токове- дущих систем, изложенной в [7]. 4. Результаты рекомендуются к использованию при проведении тепловых расчетов быстродействую- щих предохранителей с комбинированным наполни- телем в процессе разработки и проектирования пре- дохранителей повышенного быстродействия. ЛИТЕРАТУРА [1] Глух Е.М., Зеленов В.Е. Защита полупроводниковых преобразователей. – М.: Энергия, 1970. – 152 с. [2] Намитоков К.К., Хмельницкий Р.С., Аникеева К.Н. Плавкие предохранители. – М.: Энергия, 1979. – 176 с. [3] Грищук Ю.С., Грищук С.Ю. Расчет предохранителей повышенного быстродействия с алюминиевыми плав- кими элементами // Вестник Харьк. госуд. политехн. ун- та. Сб. науч. трудов. – Харьков: ХГПУ, 2000. – №84 – С. 62-64. [4] Грищук Ю.С., Ржевский А.Н., Грищук С.Ю. Многофак- торные исследования предохранителей с плавкими алюминиевыми элементами повышенного быстродейст- вия // Вісник національного техн. ун-ту "ХПІ". Зб. наук. праць. – Харків: НТУ "ХПІ".– 2001. – №16 – С. 62-64. [5] Пастор Ю.А. Теплообмен и гашение электрической дуги в плавких предохранителях с дисперсным и жидкост- ным наполнителем // Дисс…канд. техн. наук. – Рига: Физико-энергетический ин-т АН Латв. ССР. – 1978. – 221с. [6] Баранов М.И., Грищук Ю.С и др. Температурное поле быстродействующего предохранителя с комбинирован- ным наполните // Електротехніка і електромеханіка. – Харків: НТУ "ХПІ". – 2002. – №1. – С. 8-11. [7] Грищук Ю.С., Долинский Ю.М. Тепловые расчеты быс- тродействующих плавких предохранителей // Труды 2-й Всес. Школы-семинара по тепло- и массообмену в электр. контактах. – Алма-Ата, 1979. – С. 83-86. [8] Грищук Ю.С., Кузнецов А.И., Грищук С.Ю., Ржевский А.Н. Определение коэффициента теплоотдачи в быстро- действующих предохранителях с комбинированным на- полнителем // Вісник національного техн. ун-ту "ХПІ". Зб. наук. праць. – Харків: НТУ "ХПІ".– 2006. – № 35 – С. 41-46. Поступила 12.04.2007

К тепловому расчету предохранителей с комбинированным наполнителем

Institution

Ähnliche Einträge