Определение и использование показателя режима нагрузки силового трансформатора в системе мониторинга и управления трансформатором
Рассматриваются теоретические и практические вопросы определения показателя режима нагрузки силового маслонаполненного трансформатора и принципы его использования в системе мониторинга и управления трансформатором как обобщенного показателя рисков ускоренного термического износа и мгновеннго пробою...
Збережено в:
| Дата: | 2009 |
|---|---|
| Автор: | |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Russian |
| Опубліковано: |
Інститут технічних проблем магнетизму НАН України
2009
|
| Назва видання: | Електротехніка і електромеханіка |
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/143191 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Определение и использование показателя режима нагрузки силового трансформатора в системе мониторинга и управления трансформатором / М.А. Поляков // Електротехніка і електромеханіка. — 2009. — № 2. — С. 51-54. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
irk-123456789-143191 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
irk-123456789-1431912018-10-26T01:23:14Z Определение и использование показателя режима нагрузки силового трансформатора в системе мониторинга и управления трансформатором Поляков, М.А. Електричні машини та апарати Рассматриваются теоретические и практические вопросы определения показателя режима нагрузки силового маслонаполненного трансформатора и принципы его использования в системе мониторинга и управления трансформатором как обобщенного показателя рисков ускоренного термического износа и мгновеннго пробою изоляции трансформатора. Розглядаються теоретичні та практичні питання визначення показнику режиму навантаження потужного маслонаповненного трансформатору та принципи його використання у системі моніторингу та керування трансформатором як узагальнюючого показника ризків прискоренного термічного ізносу та миттевого пробою ізоляції трансформатора. Theoretical and practical questions of determination of loading value mode index for a power oilimmersed transformer and principles of his application in the transformer’s monitoring and control system are studied, the index treated as a generalized risks index for thermal ageing of winding isolation and sudden breakdown of transformer isolation. 2009 Article Определение и использование показателя режима нагрузки силового трансформатора в системе мониторинга и управления трансформатором / М.А. Поляков // Електротехніка і електромеханіка. — 2009. — № 2. — С. 51-54. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. 2074-272X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/143191 621.314 ru Електротехніка і електромеханіка Інститут технічних проблем магнетизму НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Russian |
| topic |
Електричні машини та апарати Електричні машини та апарати |
| spellingShingle |
Електричні машини та апарати Електричні машини та апарати Поляков, М.А. Определение и использование показателя режима нагрузки силового трансформатора в системе мониторинга и управления трансформатором Електротехніка і електромеханіка |
| description |
Рассматриваются теоретические и практические вопросы определения показателя режима нагрузки силового маслонаполненного трансформатора и принципы его использования в системе мониторинга и управления трансформатором как обобщенного показателя рисков ускоренного термического износа и мгновеннго пробою изоляции трансформатора. |
| format |
Article |
| author |
Поляков, М.А. |
| author_facet |
Поляков, М.А. |
| author_sort |
Поляков, М.А. |
| title |
Определение и использование показателя режима нагрузки силового трансформатора в системе мониторинга и управления трансформатором |
| title_short |
Определение и использование показателя режима нагрузки силового трансформатора в системе мониторинга и управления трансформатором |
| title_full |
Определение и использование показателя режима нагрузки силового трансформатора в системе мониторинга и управления трансформатором |
| title_fullStr |
Определение и использование показателя режима нагрузки силового трансформатора в системе мониторинга и управления трансформатором |
| title_full_unstemmed |
Определение и использование показателя режима нагрузки силового трансформатора в системе мониторинга и управления трансформатором |
| title_sort |
определение и использование показателя режима нагрузки силового трансформатора в системе мониторинга и управления трансформатором |
| publisher |
Інститут технічних проблем магнетизму НАН України |
| publishDate |
2009 |
| topic_facet |
Електричні машини та апарати |
| url |
http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/143191 |
| citation_txt |
Определение и использование показателя режима нагрузки силового трансформатора в системе мониторинга и управления трансформатором / М.А. Поляков // Електротехніка і електромеханіка. — 2009. — № 2. — С. 51-54. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
| series |
Електротехніка і електромеханіка |
| work_keys_str_mv |
AT polâkovma opredelenieiispolʹzovaniepokazatelârežimanagruzkisilovogotransformatoravsistememonitoringaiupravleniâtransformatorom |
| first_indexed |
2025-07-10T16:37:25Z |
| last_indexed |
2025-07-10T16:37:25Z |
| _version_ |
1837278637710114816 |
| fulltext |
Електротехніка і Електромеханіка. 2009. №2 51
УДК 621.314
М.А. Поляков
ОПРЕДЕЛЕНИЕ И ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ПОКАЗАТЕЛЯ РЕЖИМА НАГРУЗКИ
СИЛОВОГО ТРАНСФОРМАТОРА В СИСТЕМЕ МОНИТОРИНГА И УПРАВЛЕНИЯ
ТРАНСФОРМАТОРОМ
Розглядаються теоретичні та практичні питання визначення показнику режиму навантаження потужного масло-
наповненного трансформатору та принципи його використання у системі моніторингу та керування трансформа-
тором як узагальнюючого показника ризків прискоренного термічного ізносу та миттевого пробою ізоляції трансфо-
рматора.
Рассматриваются теоретические и практические вопросы определения показателя режима нагрузки силового мас-
лонаполненного трансформатора и принципы его использования в системе мониторинга и управления трансформа-
тором как обобщенного показателя рисков ускоренного термического износа и мгновеннго пробою изоляции транс-
форматора.
ВВЕДЕНИЕ
Системы мониторинга и управления силовыми
трансформаторами (СМУ) предоставляют оператив-
ному персоналу подстанции большое количество пер-
вичной информации о текущих значениях параметров
и условиях использования трансформатора [1, 2]. В
долговременной памяти компьютера СМУ организо-
ван архив этих значений за предыдущие периоды экс-
плуатации трансформатора. Совершенствование ме-
тодологии использования этой информации является
актуальной задачей имеющей важное теоретическое и
практическое значение. В частности существует де-
фицит обобщающих показателей, анализ которых по-
зволил бы своевременно выявить опасные тенденции
в использовании трансформатора.
Одной из важных задач, решаемых СМУ в процес-
се экплуатации трансформатора, является оценка техни-
ческого состояния его изоляции. Для маслонаполненных
силовых трансформаторов в нормативной литературе [3-
6] приведены факторы определяющие термический из-
нос и риск немедленного отказа изоляции.
К моменту написания настоящей статьи, дейст-
вующими в Украине являются стандарты ДСТУ 3463-
96 и ГОСТ 14209-97 введенные на замену ГОСТ
14209-85. Оба эти стандарта представляют собой пол-
ный аутентичный текст стандарта МЭК 354 (1991)
"Руководство по нагрузке силовых масляных транс-
форматоров" c добавлениями, набранными курсивом.
Сам стандарт МЭК 354 (IEC 354), после перехода
МЭК на пятицифровые, обозначения стандартов по-
лучил обозначение IEC 60354. В настоящее время на
замену стандарта IEC 60354 разрабатывается стандарт
IEC 60076-7 [5].
В связи с темой статьи отметим, что в официаль-
ном издании ГОСТ 14209-97 и ДСТУ 3463-96 в разделе
2.6 имеется ряд неточностей, связанных с определени-
ем термического износа изоляции. В частности, в фор-
муле "Скорость износа = постоянная * θ− pe ", опреде-
ленной на основании формулы (6) стандартов [3, 4],
перед коэффициентом p должен стоять знак "+". Фор-
мула (7) основана на отношении Монтсингера с посто-
янным коэффициентом p в диапазоне температур от
80 до 140 ºС. А в примере приложения L, эта формула
применяется при температурах вне этого диапазона.
Формула (8) определяет не относительный износ изо-
ляции, а среднюю относительную скорость износа.
ЦЕЛЬ ИССЛЕДОВАНИЙ
В стандартах [3-5] даны рекомендации по допус-
тимым режимам нагрузок превышающих номиналь-
ную мощность трансформатора, выделены такие ре-
жимы нагрузки, как режим систематических нагрузок
(СН) (normal cyclic loading), режим продолжительных
аварийных перегрузок (ПАП) (long-time emergency
loading) и режим кратковременных аварийных пере-
грузок (КАП) (short-time emergency loading).
В режиме СН средняя относительная скорость
термического износа изоляции не должна превышать
единицу. А в режиме ПАП эта скорость может быть
больше единицы, но не более некоторой допустимой
величины. В режиме КАП определяющим является
риск немедленного пробоя изоляции в результате рос-
та температуры наиболее нагретой точки изоляции.
Для каждого режима и категории трансформатора в
стандартах установлены предельно допустимые зна-
чения тока нагрузки в относительных единицах, тем-
пературы масла в верхних слоях и температуры наи-
более нагретой точки изоляции.
Таким образом, режим нагрузки трансформатора
учитывает влияние комплекса факторов на техниче-
ское состояние изоляции и его перспективно исполь-
зовать в СМУ трансформатором в качестве обоб-
щающего показателя. Вместе тем, в известной автору
литературе, отсутствует методики определения и ис-
пользования показателя режима нагрузки для целей
оперативного управления трансформатором в процес-
се эксплуатации СМУ. Технические возможности
СМУ, в частности наличие в их составе мощных вы-
числительных устройств, позволяют повысить ин-
формативность показателя режима нагрузки.
Целью исследований является определение пока-
зателя нагрузки трансформатора в СМУ трансформа-
тором, разработка методики его использования и пу-
тей повышения информативности.
ОСНОВНАЯ ЧАСТЬ
В качестве показателя режима нагрузки предла-
гается использовать следующие показатели:
1. Факт нахождения нагрузки трансформатора в
52 Електротехніка і Електромеханіка. 2009. №2
системе ограничений определяющих один из режимов
нагрузки.
2. Степень близости режима нагрузки к более
тяжелому режиму по последствиям для изоляции
трансформатора.
3. Продолжительность работы трансформатора
в определенном режиме нагрузки.
Для определения факта нахождения нагрузки
трансформатора в определенном режиме рассмотрим
четырехмерное пространство с осями: средняя ско-
рость термического износа изоляции avV за опреде-
ленный временной интервал эксплуатации трансфор-
матора; коэффициент нагрузки loadK , температура
масла в верхних слоях ohΘ и температура наиболее
нагретой точки изоляции ihpΘ . Геометрически, за-
данные в стандартах [3-5], предельно допустимые
значения aviV , loadiK , ohiΘ , ihpiΘ для i - го режима
нагрузки определяют в этом пространстве некоторую
область iM , а актуальные значения avV , loadK , ohΘ ,
ihpΘ - точку X . Факт нахождения нагрузки транс-
форматора в i - м режиме имеет место если iMX ⊂ .
Аналитически режим СН зададим системой не-
равенств
,1
,
;
;0
1min
1min
1
≤
Θ≤Θ≤Θ
Θ≤Θ≤Θ
≤≤
av
ihpihpihp
ohohoh
loadload
V
KK
(1)
где 1loadK , 1ohΘ , 1ihpΘ - предельные значения соот-
ветствующих параметров для режима СН, установ-
ленные в стандарте;
Введем логическую переменную mode1 "режим
СН", значение которой определяется по результатам
проверки неравенств (1)
⎪
⎪
⎪
⎩
⎪
⎪
⎪
⎨
⎧
≤
Θ≤Θ≤Θ
Θ≤Θ≤Θ
≤≤
=
,,0
;1
)1min(
)1min(
)10( если,1
иначе
avV
ANDihpihpihp
ANDohohoh
ANDloadKloadK
mode1 (2)
где AND - логическая операция И.
Далее введем логическую переменную 2mode
"режим ПАП", значение которой определяется по ре-
зультатам проверки значения переменной mode1 и
неравенств
max
2
2
2
1
,
;
;
avav
ihpihp
ohoh
loadload
VV
KK
≤<
Θ≤Θ
Θ≤Θ
≤
(3)
где 2loadK , 2ohΘ , 2ihpΘ - предельные значения соот-
ветствующих параметров для режима ПАП, установ-
ленные в стандарте; maxavV - максимальная допусти-
мая для пользователя скорость avV . Логическую про-
цедуру определения значения переменной 2mode
опишем выражением
⎪
⎪
⎪
⎪
⎩
⎪⎪
⎪
⎪
⎨
⎧
≤<
Θ≤Θ
Θ≤Θ
≤
=
,,0
;max1
)(
)(
)(
)1( если,1
2
2
2
2
иначе
avVavV
AND
AND
ANDKK
ANDmodeNOT
mode
ihpihp
ohoh
loadload
(4)
где NOT - логическая операция НЕ.
Другим словами, из выражения (4) следует, что
12 =mode если не выполняется хотя бы одно нера-
венство из (1) и выполняются неравенства (3).
Логическую переменную 3mode "режим КАП",
определим по результатам проверки значения пере-
менных mode1 , 2mode и неравенств
,1
;
;
;
max
3
3
3
avav
ihpihp
ohoh
loadload
VV
KK
≤<
Θ≤Θ
Θ≤Θ
≤
(5)
где 3loadK , 3ohΘ , 3ihpΘ - предельные значения соот-
ветствующих параметров для режима КАП, установ-
ленные в стандарте. Логическую процедуру опреде-
ления значения переменной 3mode опишем выраже-
нием
⎪
⎪
⎪
⎪
⎩
⎪
⎪
⎪
⎪
⎨
⎧
≤<
Θ≤Θ
Θ≤Θ
≤
=
.,0
);1(
)(
)(
)(
)(
)1( если,1
3
max
3
3
3
иначе
VV
AND
AND
ANDKK
ANDmode2NOT
ANDmodeNOT
mode
avav
ihpihp
ohoh
loadload
(6)
Нормативная литература [3] не содержит опре-
деления режима нагрузки, в котором не выполняется
хотя бы одно из неравенств (5). Назовем такой режим
"режимом недопустимых перегрузок" (НП). Логиче-
скую процедуру определения значения переменной
4mode для этого режима опишем выражением
⎪
⎪
⎩
⎪
⎪
⎨
⎧
>
Θ>ΘΘ>Θ
=
>
,,0
);max(
)()(
)(если,1
4 33
3
иначе
avVavV
OROR
ORKK
mode ihpihpohoh
loadload
(7)
где OR - логическая операция ИЛИ.
Требует уточнения методика определения акту-
альных значений параметров режима нагрузки транс-
форматора средствами СМУ. Если температура ohΘ
непосредственно измеряется, то другие величины оп-
ределяются в результате расчета и (или) логических
процедур выбора.
Так, коэффициент loadK рассчитывается по фор-
муле nomload II / , где loadI - измеренный ток нагрузки,
а nomI - номинальный ток нагрузки. В общем случае
различные части изоляции трансформатора могут ра-
Електротехніка і Електромеханіка. 2009. №2 53
ботать в разных режимах нагрузки. Например, в ре-
зультате неравномерной нагрузки трансформатора по
фазам или обмоткам. В этом случае для расчета loadK
выбирается наиболее нагруженная фаза обмотки.
Значение средней скорости avV вычисляется по
формуле [5]:
∫−
=
end
begin
T
Tbeginend
av Vdt
TT
V
)(
1
, (8)
где V - мгновенная скорость термического износа
изоляции трансформатора; beginT , endT - моменты
времени начала и окончания определения средней
скорости avV . Мгновенная скорость V, в зависимости
от материала из которого выполнена изоляция, опре-
деляется по формулам:
-для обычной бумаги, применяемой в трансфор-
маторах, отвечающих требованиям ГОСТ 11677 (non-
thermally upgraded insulation paper [5])
6/)98(
2
−Θ= ihpV ; (9)
-для термически высококачественной бумаги
(thermally upgraded insulation paper [5])
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+Θ
−
+
=
273
15000
273110
15000
ihpeV . (10)
Реально, "мгновенная" скорость V определяется
на начало временного интервала Δt обновления пара-
метров в СМУ и считается постоянной в пределах
этого интервала. Величина Δt составляет единицы
минут (Δt = 2 мин в СМУ [2]) и соизмерима с посто-
янной времени обмотки трансформатора. Целесооб-
разно уменьшать Δt по мере идентификации факта
развития более "тяжелого" режима.
Уточним границы применимости формул (9) и
(10). Как уже отмечалось, стандарты [3, 4] ограничи-
вают применимость формулы (9) температурами наи-
более нагретой точки изоляции в диапазоне 80-140 ºС.
Применение этой формулы, например при температу-
ре 56 °С, дает относительную скорость износа 0,0078.
То есть изоляция со сроком службы 25 лет будет ста-
реть 25/0.0078 = 3205 лет! В этих условиях опреде-
ляющим, по-видимому, будет риск износа изоляции
не связанный с током нагрузки.
В стандарте [5] введение формул (9) и (10) обос-
новано ссылкой на стандарт [6] и также не содержит
указаний о нижней границе температур minihpΘ в
этих формулах и, соответственно, минимальной ско-
рости износа изоляции minavV . Предлагается оцени-
вать минимальную скорость износа по формуле
,/
хрmin TTV norm= (11)
где normT - нормальный срок службы изоляции в ус-
ловиях эксплуатации трансформатора;
хр
T - нормаль-
ный срок хранения трансформатора без нагрузки. По-
сле подстановки в (11) значения )( minmin ihpV Θ из
формул (9) и (10), соответственно получим:
)/(log698
хр2min TTnormihp +=Θ °С. (12)
273
/ln(
273110
15000
15000
хр
min −
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ −
+
=Θ
TTnorm
ihp °С. (13)
Например, при лет25=normT и
хр
T =400 лет, по-
лучим по формулам (12) и (13) minihpΘ , соответствен-
но 74 °С и 84 °С. Вопрос о верхней границе скорости
износа требует дополнительного исследования, по-
этому, будем полагать, что формулы (9) и (10) спра-
ведливы вплоть до температур при которых произой-
дет пробой изоляции. Таким образом, скорость V бу-
дем определять по формулам (9), (10), если
minihpihp Θ≥Θ , иначе примем minVV = .
Величину временного интервала beginend TT − вы-
числения средней скорости avV целесообразно уста-
новить в зависимости от "тяжести" режима: для ре-
жима СН - календарные сутки; для режима ПАП – (3
– 4) величины постоянной времени трансформатора; -
для режима КАП – полчаса и для режима НП – (1 – 2)
величины Δt.
Температура hpΘ измеряется с помощью специ-
ального сенсора, а в его отсутствие рассчитывается по
методикам [3-5] как функция измеренных значений
температур окружающей среды, верхних слоев масла
и выбранного коэффициента температуры наиболее
нагретой точки.
Параметры, не удовлетворяющие требованиям
более "легкого" режима могут быть использованы для
оценки "степени тяжести" более "тяжелого" режима
нагрузки. Так, параметры, не удовлетворяющие тре-
бованиям режима СН, могут быть использованы для
оценки "степени тяжести" режима ПАП. Например,
очевидно, что одновременное невыполнение ограни-
чений режима СН по всем параметрам это более тя-
желый режим, чем, если не выполнено только одно
ограничение. Информативность показателя режима
нагрузки повысится, если сопровождать его количе-
ственной оценкой превышения ограничений.
Выполним эту оценку с использованием теории
нечеткой логики. С этой целью введем показатель
"степени тяжести" i-го режима нагрузки как лингвис-
тическую переменную iW , определенную на число-
вом интервале [0, 1]. Значение iW вычислим по алго-
ритму Мамдани с помощью нечеткого контроллера с
входными лингвистическими переменными коэффи-
циента loadK , температуры ohΘ масла в верхних сло-
ях, температуры ihpΘ наиболее нагретой точки изоля-
ции и средней скорости avV износа изоляции.
Область определения входных лингвистических
переменных контроллера iW для режимов СН, ПАП и
КАП - это интервалы значений [0, loadiK ],
[ ohioh ΘΘ ,min ], [ ihpiihp ΘΘ ,min ], [0, aviV ], где aviV -
ограничение по скорости avV для i – го режима. Для
режима НП верхние границы соответствующих ин-
тервалов предлагается устанавливать с учетом воз-
можностей конкретного трансформатора выдержи-
54 Електротехніка і Електромеханіка. 2009. №2
вать недопустимые перегрузки. Например:
34 )32( loadload KK ÷= , 34 )3.11.1( ohoh Θ÷=Θ ,
34 )1.105.1( ihpihp Θ÷=Θ , 34 )52( loadload VV ÷= .
При определении терм–множеств входных и вы-
ходной лингвистических переменных контроллера iW
ограничимся тремя термами с условными наименова-
ниями малое (L), среднее (M) и большое (B) значение
и кусочно-линейными аппроксимациями функций
принадлежности Z – образной (для терма L), трапе-
циевидной (для терма M) и S – образной (для терма
B) формы. Условия правил контроллера iW представ-
ляют собой объединение с помощью операции нечет-
кой конъюнкции "И" подзаключений о принадлежно-
сти значения каждой входной переменной определен-
ному терму. Пример правила:
IF( loadK =”B”)AND( ohΘ =”B”)AND( ihpΘ =”B”)A
ND( avV =”B”)THEN( iW =”B”).
В соответствии с требованиями стандарта IEC
61131-7, контроллер iW представлен в форме про-
граммы на языке FCL (Fuzzy Control Language).
Продолжительность работы трансформатора в
определенном режиме нагрузки может быть исполь-
зована как показатель "степени тяжести" нагрузки.
Так, увеличение продолжительности пребывания в
режимах нагрузки ПАП, КАП и НП за некоторый про-
межуток времени – индикатор негативных тенденций
в нагрузке, с точки зрения последствий для изоляции
трансформатора.
При использовании показателя нагрузки транс-
форматора в СМУ необходимо дополнительно решить
следующие вопросы: определить возможность расче-
та показателя и корректность исходных данных; вы-
брать наиболее критичную часть изоляции трансфор-
матора; выполнить расчет текущего значения показа-
теля; выполнить расчет динамики изменения показа-
телей по сравнению с предыдущими значениями и
визуализировать результаты оценок и расчетов.
Невозможность расчета показателя нагрузки мо-
жет быть вызвана отказами датчиков, модулей и ка-
налов доставки данных в приложение человеко-
машинного интерфейса, исполняющееся в компьюте-
ре АРМ оператора СМУ. Отказы датчиков распозна-
ются путем анализа значений тегов данных или кон-
троллерных тегов, представляющих биты слова-
состояния аналогового входного модуля контроллера
СМУ. Факт неполноты входных данных целесообраз-
но визуализировать и отразить в подсистеме тревож-
ной сигнализации, а расчет показателей режима на-
грузки выполнить с оценкой недостающих данных,
например по последнему считанному "нормальному"
значению.
Визуальная компонента проекта приложения ви-
зуализации СМУ трансформатора, в части оценки
режима нагрузки трансформатора, может включать:
графические дисплеи рассчитанных показателей; эк-
раны текстовых сообщений о тревожных тенденциях
динамики значений показателей режима нагрузки и
рекомендации оператору; тренды текущих значений,
круговые и (или) столбиковые диаграммы соотноше-
ния продолжительности нахождения трансформатора
в каждом режиме нагрузки в некоторый период вре-
мени (час, сутки, неделю и т.п.).
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Показатели режима нагрузки учитывают ком-
плекс факторов определяющих риски эксплуатации
трансформатора с точки зрения технического состоя-
ния его изоляции.
Предложенные определения и показатели режи-
мов нагрузки предполагается использовать при разра-
ботке программного обеспечения СМУ.
В стандартах по нагрузке масляных силовых
трансформаторов, как действующих, так находящихся
в стадии разработки, не учтены особенности оценки
режимов работы трансформаторов с помощью авто-
матизированных СМУ. Стандартизация вопросов
применения СМУ, в том числе в части измерения па-
раметров и оценки технического состояния изоляции,
будет полезна для совершенствования этого перспек-
тивного оборудования.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Pink T, Stewart P. Power Transformer Control System De-
velopments providing improved reliability and increased over-
load capacity // Proceeding of TechCon®2004 North America
(San Antonio, Texas, January 28,29, 2004), pp 73-88.
2. Рассальский А.Н. Система мониторинга и управления
силовых трансформаторов.- Електротехніка і Електромеха-
ніка. 2005, №2.
3. ДСТУ 3463-96 Керівництво з навантаження силових
масляних трансформаторів.
4. ГОСТ 14209-97. Руководство по нагрузке силовых мас-
ляных трансформаторов.
5. IEC 60076-7 Ed. 1: Power transformers - Part 7: Loading
guide for oil-immersed power transformers. Final draft interna-
tional standard.
6. IEEE standard C57.91: 1995, IEEE Guide for loading min-
eral-oil-immersed transformers.
Поступила 22.10.08
Поляков Владимир Сергеевич, к.т.н., доц.
Запорожский национальный технический университет
Украина, 69063, Запорожье, ул. Жуковского, 64, ЗНТУ,
кафедра "Электрические аппараты"
тел.(061) 228-16-10, e-mail: polyakov@zntu.edu.ua
|