Особенности динамических режимов работы генераторов постоянного тока
Статические характеристики генераторов постоянного тока низко информативны и не раскрывают особенностей поведения электрической машины в динамических режимах. В статье рассмотрены особенности характеристик генератора постоянного тока получаемых в динамических режимах. Приведен способ эквивалентизаци...
Gespeichert in:
| Datum: | 2003 |
|---|---|
| 1. Verfasser: | |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russian |
| Veröffentlicht: |
Інститут технічних проблем магнетизму НАН України
2003
|
| Schriftenreihe: | Електротехніка і електромеханіка |
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/143669 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Особенности динамических режимов работы генераторов постоянного тока / А.В. Бялобржеский // Електротехніка і електромеханіка. — 2003. — № 4. — С. 11-15. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
irk-123456789-143669 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
irk-123456789-1436692018-11-09T01:23:06Z Особенности динамических режимов работы генераторов постоянного тока Бялобржеский, А.В. Електричні машини та апарати Статические характеристики генераторов постоянного тока низко информативны и не раскрывают особенностей поведения электрической машины в динамических режимах. В статье рассмотрены особенности характеристик генератора постоянного тока получаемых в динамических режимах. Приведен способ эквивалентизации кривой намагничивания индуктора, определение реальных постоянных времени системы возбуждения с учетом влияния вихревых токов электротехнической стали. Статичні характеристики генераторів постійного струму низько інформативні і не розкривають особливостей поводження електричної машини в динамічних режимах. У статті розглянуті особливості характеристик генератора постійного струму одержуваних у динамічних режимах. Приведено спосіб еквівалентності кривій намагнічування індуктора, визначення реальних постійних часу системи порушення з урахуванням впливу вихрових струмів електротехнічної сталі. The features of dynamic characteristics of DC generator are considered. A method taking into account magnetic properties of electrical engineering steel by introduction of eddy current contour into its equivalent chart is described. The method allows to define time factor of the system taking into account influencing of eddy currents. 2003 Article Особенности динамических режимов работы генераторов постоянного тока / А.В. Бялобржеский // Електротехніка і електромеханіка. — 2003. — № 4. — С. 11-15. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. 2074-272X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/143669 621.313.2 ru Електротехніка і електромеханіка Інститут технічних проблем магнетизму НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Russian |
| topic |
Електричні машини та апарати Електричні машини та апарати |
| spellingShingle |
Електричні машини та апарати Електричні машини та апарати Бялобржеский, А.В. Особенности динамических режимов работы генераторов постоянного тока Електротехніка і електромеханіка |
| description |
Статические характеристики генераторов постоянного тока низко информативны и не раскрывают особенностей поведения электрической машины в динамических режимах. В статье рассмотрены особенности характеристик генератора постоянного тока получаемых в динамических режимах. Приведен способ эквивалентизации кривой намагничивания индуктора, определение реальных постоянных времени системы возбуждения с учетом влияния вихревых токов электротехнической стали. |
| format |
Article |
| author |
Бялобржеский, А.В. |
| author_facet |
Бялобржеский, А.В. |
| author_sort |
Бялобржеский, А.В. |
| title |
Особенности динамических режимов работы генераторов постоянного тока |
| title_short |
Особенности динамических режимов работы генераторов постоянного тока |
| title_full |
Особенности динамических режимов работы генераторов постоянного тока |
| title_fullStr |
Особенности динамических режимов работы генераторов постоянного тока |
| title_full_unstemmed |
Особенности динамических режимов работы генераторов постоянного тока |
| title_sort |
особенности динамических режимов работы генераторов постоянного тока |
| publisher |
Інститут технічних проблем магнетизму НАН України |
| publishDate |
2003 |
| topic_facet |
Електричні машини та апарати |
| url |
http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/143669 |
| citation_txt |
Особенности динамических режимов работы генераторов постоянного тока / А.В. Бялобржеский // Електротехніка і електромеханіка. — 2003. — № 4. — С. 11-15. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
| series |
Електротехніка і електромеханіка |
| work_keys_str_mv |
AT bâlobržeskijav osobennostidinamičeskihrežimovrabotygeneratorovpostoânnogotoka |
| first_indexed |
2025-07-10T17:41:25Z |
| last_indexed |
2025-07-10T17:41:25Z |
| _version_ |
1837282668718325760 |
| fulltext |
ISBN 966-593-254-3 Електротехніка і Електромеханіка. 2003. №4 11
УДК 621.313.2
ОСОБЕННОСТИ ДИНАМИЧЕСКИХ РЕЖИМОВ РАБОТЫ ГЕНЕРАТОРОВ
ПОСТОЯННОГО ТОКА
Бялобржеский А.В.
Кременчугский государственный политехнический университет
Украина, 39601, Кременчуг, ул. Первомайская, 20, КГПУ, кафедра “Систем автоматического управления и
электропривода”
Статичні характеристики генераторів постійного струму низько інформативні і не розкривають особливостей по-
водження електричної машини в динамічних режимах. У статті розглянуті особливості характеристик генератора
постійного струму одержуваних у динамічних режимах. Приведено спосіб еквівалентності кривій намагнічування
індуктора, визначення реальних постійних часу системи порушення з урахуванням впливу вихрових струмів електро-
технічної сталі.
Статические характеристики генераторов постоянного тока низко информативны и не раскрывают особенностей
поведения электрической машины в динамических режимах. В статье рассмотрены особенности характеристик
генератора постоянного тока получаемых в динамических режимах. Приведен способ эквивалентизации кривой на-
магничивания индуктора, определение реальных постоянных времени системы возбуждения с учетом влияния вихре-
вых токов электротехнической стали.
При испытании генераторов постоянного тока по
существующим требованиям необходимое снятие
пяти характеристик: холостого хода, короткого замы-
кания, внешней, нагрузочной и регулировочной. В
роботах [3,4] рассмотренные процедуры получения
характеристик генераторов постоянного тока в дина-
мических режимах, при этом отмечено, что такие ха-
рактеристики являются более информативными, так
как отражают обращения машины в динамическом
режиме. Статические характеристики получают с по-
мощью алгоритма усреднение. Как следствие, обна-
руживается задача определения реальных параметров
электромагнитной системы индуктора с учетом осо-
бенностей протекания физических процессов в маг-
нитной системе. Методика определения электромаг-
нитных параметров индуктора в динамических режи-
мах отсутствующая.
Цель работы - определение параметров электро-
магнитной системы машины постоянного тока путем
анализа мгновенных значений напряжения, тока воз-
буждения, э.д.с. обращение, скорости обращения и
тока якоря.
Динамические характеристики холостого хода и
короткого замыкания генератора получают в соответ-
ствии с методикой изложенной в работе [6]. Резуль-
таты реализации динамических режимов холостого
хода для электрических машин постоянного тока
П31М (Рн=1,4 кВт; Uн=220 В; nн=1500 об/мин; =91%;
Iя=8,7 А; J=0,021 кгм2) и ПБСТ 5394 (Рн=9 кВт;
Uн=220 В; nн=3000 об/мин; =91%; Iя=39,4 А;
н=91%) представлены на рисунке 1.
В электроприводе, для упрощения описания
процессов в системах с электромагнитными элемен-
тами, как правило, пренебрегают нелинейностью кри-
вой намагничивания и явлением гистерезиса, и, сле-
довательно, всеми связанными с этим процессами.
Это оправдано для систем электропривода, в которых
регулирование осуществляется посредством измене-
ния напряжения якоря, однако при регулировании
напряжения возбуждения в широком диапазоне, в
частности в приводе с генераторами постоянного то-
ка, указанные выше упрощения неоправданны. В ра-
ботах [1,2], показано, что вид динамической характе-
ристики намагничивания стали, обуславливается не-
сколькими явлениями: наличием вихревых токов,
магнитной вязкостью и динамикой перемагничивания
материала.
Рассмотрим в общем виде уравнения равновесия
электромагнитной системы цепи возбуждения
вв
в
в Rti
dt
td
tu
)(
)(
)( , (1)
кк
к Rti
dt
td
)()(0 , (2)
где )(tuв - напряжение возбуждения; вв wtФt )()(
- потокосцепление обмотки возбуждения;
кк wtФt )()( - потокосцепление эквивалентной
обмотки вихревых токов; )(tiв , )(tiк - токи возбуж-
дения и эквивалентного контура вихревых токов; вR ,
кR - активное сопротивление цепи возбуждения и
эквивалентного контура вихревых токов.
Поток возбуждения при нулевом значении тока
якоря определяется действием токов возбуждения и
эквивалентного контура вихревых токов с учетом
геометрических и физических свойств электромаг-
нитной системы, в соответствии с выражением:
экв
кквв
aэкв l
wtiwti
HStФ
)()(
)()( , (3)
где эквS , эквl - эквивалентные геометрические пара-
метры электромагнитной системы, )(Ha - абсолют-
ная магнитная проницаемость среды.
Поток возбуждения в ходе снятия характеристик
изменяется, в результате действия напряжения возбу-
ждения, реакции контуров вихревых токов с учетом
электромагнитных свойств стали индуктора. Тогда
состояние электромагнитной системы индуктора
можно представить системой уравнений, полагая за-
висимость абсолютной магнитной проницаемости,
временной
вввв Rtik
dt
tdФtu )()()( , (5)
ккк Rtik
dt
tdФ
)()(0 , (6)
12 Електротехніка і Електромеханіка. 2003. №4 ISBN 966-593-254-4
0 0.24 0.48 0.72 0.96 1.2
300
180
60
60
180
300
)t(uв
)t(iв
)t(e
c,t
)t(iв
1.5 1 0.5 0 0.5 1 1.5
1.5
1
0.5
0.5
1
1.5
)t(iв
)t(uв
)t(e
0 0.24 0.48 0.72 0.96 1.2
300
180
60
60
180
300
c,t
0.8 0.6 0.4 0.2 0 0.2 0.4 0.6 0.8
200
100
100
200 )t(e
)t(iв
а)
б)
)t(Ф
Рис. 1. Экспериментальные характеристики генератора постоянного тока в режиме холостого хода при гармоническом зада-
нии напряжения управления возбудителем (а - машина П31М; б - машина ПБСТ 5394)
ккввaф ktiktitktФ )()()()( , (7)
где вв wk ; кк wk ;
экв
экв
ф l
S
k .
При работе электрической машины контролиро-
вать поток возбуждения непосредственно затрудни-
тельно. Его значение, в некотором масштабе, в любой
момент времени можно определить из выражения
)(
)()(
t
tetkФ
,
где )(te - э.д.с. генератора в режиме холостого хода;
)(t - скорость вращения якоря.
Таким образом, доступными для анализа становят-
ся зависимости напряжения возбуждения, тока возбу-
ждения, скорости вращения, э.д.с. генератора и коэф-
фициента потока. Неизвестными параметрами, которые
отражают характеристики электромагнитной системы
и подлежат определению, являются: вk , кk , вR , кR ,
фk и )(ta . Параметры вR и вk , с учетом того, что
контролируется напряжение возбуждения, ток возбуж-
дения и поток, можно определить из выражения (5)
применяя метод гармонического анализа [5]. Для этого,
используя разложение в ряд Фурье, представим пара-
метры, которые измеряются, в таком виде:
11
0 sincos)(
n
jsn
n
jсnв tutuutu ;
11
0 sincos)(
j
jsj
j
jсjв titiiti ;
11
0 sincos)(
m
msm
m
mсm tФtФФtФ ,
где 0u , 0i , 0Ф - постоянные составляющие напряже-
ния, тока и потока возбуждения; сji , сmФ , сnu - ам-
плитуды косинусных квадратурных составляющих
параметров; sji , smФ , snu - амплитуды синусных
квадратурных составляющих.
Приравнивая в соответствии с выражением (5)
синусные и косинусные, соответственно, квадратурные
составляющие первой гармоники, получим систему:
.
;
1111
1111
вsвcs
всвsс
RikФu
RikФu
(8)
В результате решения данной системы уравне-
ний определяются параметры вR и вk .
Определение других величин затруднено тем,
что ток эквивалентного контура вихревых токов пря-
мым образом не может быть измерен. По этому сле-
дует исключить его из рассмотрения, выразив в соот-
ветствие с выражением (6) так
к
к
к R
k
dt
tdФti
)()( (9)
и, подставив в выражение (7), получим
к
к
aфввaф R
k
dt
tdФtkktitktФ
2)()()()()(
Введем замену переменной )()( ttk к
аaф ,
тогда выражение примет вид
ISBN 966-593-254-3 Електротехніка і Електромеханіка. 2003. №4 13
к
кк
авв
к
а R
k
dt
tdФtktittФ
2)()()()()( . (10)
Параметр вk определяется из системы уравнений
(8). Для этого приведем выражение (10) к виду:
0
)(
)()()(
2
t
tФ
R
k
dt
tdФkti к
ак
к
вв . (11)
Функции )(tФ и )(tiв являются периодически-
ми и представляются в виде ряда Фурье, подобным
образом представим функцию
)(
1)(
t
tF к
а
:
i
isi
i
iciк
а
tt
t
sincos
)(
1 ***
0 .
Тогда выражение (11) примет вид
0sincos
sincos
cossin
sincos
0
***
0
22
0
m
mmsm
m
mmсm
i
isi
i
ici
m
msm
к
к
m
mсm
к
к
j
jsjв
j
jсjвв
tФtФФ
tt
tФ
R
ktФ
R
k
tiktikik
(12)
Результаты разложения в ряд Фурье временных
зависимостей тока и потока возбуждения (рис. 1.)
приведены в таблице 1. В общем спектре гармониче-
ских составляющих тока и потока возбуждения, как
видно из табл. 1 весомыми являются первая, третья и
пятая гармоники.
В виду того, что ток возбуждения и поток со-
держат нечетные гармоники, в соответствии с выра-
жением (12), произведение рядов
)(
1
tк
а
и )(tФ
должно также содержать нечетные гармоники, иначе
не соблюдается баланс квадратурных составляющих в
левой и правой части выражения (12).
Таблица 1
1, ci cBФcm , cBФsm , Aicj , Aisj ,
0 0 0 0 0
1.319 0.6769 -0.2171 0.9968 0.0556
2.639 -0.0078 -0.01495 -0.0072 -0.0459
3.958 -0.0663 0.03363 -0.1645 -0.0246
5.277 -0.0011 -0.008727 0.0098 0.0028
6.596 -0.0114 -0.01215 0.0041 -0.0281
Тогда, учитывая характер ряда )(tФ , ряд
)(
1
tк
а
будет содержать только четные гармоники. Раскрывая
скобки в выражении (12), и приравнивая синусные и
косинусные гармонические составляющие, одного
порядка получим, например, для косинусной квадра-
турной составляющей первой гармоники:
1
*
4
53*
4
53
*
2
31*
2
31*
01
2
11
22
22
cвs
ss
c
ss
s
ss
c
cc
c
k
k
s
ik
ФФФФ
ФФФФФ
R
kФ
Проводя подобные преобразования для ортого-
нальных составляющих 3 и 5-ой гармоник, получим
систему уравнений, которую можно записать в мат-
ричной форме: CBA , где
2
Ф-
2
Ф-
2
Ф-
2
Ф- Ф Ф
2
Ф
2
Ф
-
2
Ф
2
Ф
- Ф Ф
2
Ф
-
2
Ф
2
ФФ
2
ФФ
- Ф Ф
2
Ф-
2
Ф-
2
ФФ
2
ФФ- Ф Ф
2
ФФ
2
ФФ
2
ФФ
2
ФФ
Ф Ф
2
ФФ
-
2
ФФ
-
2
ФФ
-
2
ФФ
- Ф Ф
A
cscs
sс
scsc
сs
csccss
sс
sсssсс
сs
ссssccss
sс
ssссssсс
сs
1133
555
1133
555
111551
333
115151
333
53531331
111
53533131
111
,,,,,
,,,,,
,,,,,
,,,,,
,,,,,
,,,,,
T
scsc
k
k
R
kB *
4
*
4
*
2
*
2
*
0
2
,,,,, ,
T
sвcвsвcвsвcв ik ik ik ik ik ikC 553311 ,,,,, .
Из полученного уравнения определяются состав-
ляющие
k
k
R
k 2
, *
0 , *
2c , *
2s , *
4c , *
4s , таким образом
восстанавливается временная зависимость коэффици-
ента магнитной проницаемости от времени. Из выра-
жения (6), подобным образом, определяется зависи-
мость кк kti )( . Полученные в ходе решения уравнений
(6), (8), (12) коэффициенты и зависимости, не пригод-
ны для суждения о состоянии стали и индуктора в це-
лом. Исходя из полученных коэффициентов и зависи-
мостей, перейдем к общепринятым параметрам цепи
возбуждения, необходимым при анализе и синтезе.
Индуктивность цепи возбуждения является пе-
ременной и определяется выражением:
22 )()()( в
ф
авa
экв
экв
в ktwt
l
S
tL (13)
индуктивность эквивалентного контура вихревых токов
22 )()()( к
ф
акa
экв
экв
к ktwt
l
S
tL . (14)
C учетом того, что )(tф
а есть периодическая
функция, индуктивность представляется в виде
l
lsl
l
lcl tLtLLtL sincos)( 0 . (15)
Изменение индуктивности во времени приводит
к усложнению описания процессов в индукторе элек-
трической машины при синтезе систем с регулирова-
нием магнитного потока. Однако при этом выявляется
многогранность процессов протекающих в стали ин-
дуктора, показателем которых является функция
)(tф
а . Отклонение ф
а относительно постоянной
величины свидетельствует о сложности и инерцион-
ности процесса перемагничивания стали.
Для учета электромагнитной инерционности об-
мотки возбуждения и эквивалентного контура вихре-
вых токов в системах с регулированием магнитного
потока, с целью упрощения процедур анализа и син-
теза, можно использовать систему дифференциальных
уравнений, основанную на постоянных составляющих
параметров полученных в ходе решения уравнений
(13 - 15) [6]:
14 Електротехніка і Електромеханіка. 2003. №4 ISBN 966-593-254-4
кк
к
к
в Rti
dt
tdiL
dt
tdi
M )()()(
0
dt
tdiMRti
dt
tdi
Ltu к
вв
в
вв
)()(
)(
0
где 00 кв LLM .
На магнитный поток электрической машины
оказывают влияние все источники магнитодвижущей
силы: обмотка возбуждения, компенсационная обмот-
ка, добавочная обмотка, обмотка якоря. При этом
влияние обмотки и тока якоря на результирующий
поток рассматривается как явление реакции якоря.
Наиболее эффективно реакция якоря определяется в
эксперименте короткого замыкания. Результаты реа-
лизации динамического режима короткого замыкания
для электрической машины постоянного тока П31М
(Рн=1,4 кВт; Uн=220 В; nн=1500 об/мин; =91%; Iя=8,7
А; J=0,021 кгм2) при импульсном регулировании на-
пряжения возбуждения представленных на рис. 2.
300
240
180
120
60
60
120
180
240
300
0 0.32 0.64 0.96 1.28 1.6
)t(я
1000)t(iв
10)t(iя
-24 -12 0 12 24
-0.2
-0.1
0.1
0.2
яi
вi
Рис. 2. Реализация эксперимента короткого замыкания в динамическом режиме для машины П31М
В режиме короткого замыкания на результи-
рующую характеристику генератора оказывают влия-
ние нелинейность характеристики магнитной систе-
мы, ее динамические свойства а так же явление реак-
ции якоря [4]. Получения характеристик генератора
необходимо в соответствии с техническими требова-
ниями, однако при этом получаемая характеристика
отражает поведение машины лишь в данном режиме.
Следовательно если режим эксплуатации машины
отличается от режима испытания, полученная харак-
теристика оказывается непригодной. Таким образом
необходимо определить параметры влияющие на вид
характеристики и их показатели. Рассмотрим уравне-
ния электромагнитного баланса генератора постоян-
ного тока в режиме короткого замыкания
вввв Rtik
dt
tdФtu )()()( ,
ккк Rtik
dt
tdФ
)()(0 ,
яя
я
яя Rti
dt
tdi
LtkФt )(
)(
)()( ,
эяяккввaф ktiktiktitktФ .)()()()()( ,
где эяk . - количество витков эквивалентной обмотки
формирующей размагничивающий либо подмагничи-
вающий поток реакции якоря [4]. При проведении
опыта контролируются ток якоря, ток возбуждения,
скорость вращения. Поток возбуждения непосредст-
венно не контролируется, но в некотором масштабе
может быть определен, как:
)(
)()(
)(
t
Rti
dt
tdiL
tkФ
я
яя
я
. (16)
Параметры сопротивления и индуктивности
якорной цепи определяются в ходе диагностики маши-
ны, по этому в данном случае являются известными.
Таким образом с учетом (16) выражение (10)
приводится к виду:
эяя
к
к
ввк
а
kti
R
k
dt
tdФkti
t
tФ
.
2
)()()(
)(
)(
(17)
или с учетом того, что параметр вk определяется из
выражения (8):
ввэяя
к
к
к
а
ktikti
R
k
dt
tdФ
t
tФ
)()()(
)(
)(
.
2
.
Таким образом неизвестными подлежащими оп-
ределению принимаются параметры
)(
1
tк
а
,
к
к
R
k 2
,
эяk . . Для этого представим периодические функции
)(tФ , )(tiв , )(tiя (рис. 2.) в виде разложения в ряд
Фурье. Результаты разложения - амплитуды квадра-
турных составляющих по соответствующим гармони-
кам представлены в табл. 2.
Таблица 2
1, ci Ai sя ,.. Ai cя ,.. Ai sв ,.. Ai cв ,.. сВkФs , сВkФс ,
0 0 0 0 0 0 0
16.19 -1.881 -16.15 -0.1161-0.1467 0.2253 0.6526
32.39 1.733 -0.1669 -0.0017 0.0002 -0.0156 0.0081
48.58 1.25 0.8294 0.0244 0.0229 -0.0436 0.0061
64.78 0.2086 -0.1631 -0.0072-0.0033 0.0126 0.0173
80.97 0.1149 -0.1849 -0.0111-0.0052 0.0164 0.0117
Проводя ряд рассуждений подобно (5)-(12) запи-
сываются уравнения баланса ортогональных состав-
ляющих в соответствии с (17), к примеру для 3ей ко-
синусной составляющей:
ISBN 966-593-254-3 Електротехніка і Електромеханіка. 2003. №4 15
ксs
s
c
c
s
s
c
с
s
ss
c
cc
s
ss
c
cc
cсэквся
k
k
s
kiФФФФ
ФФФФФФ
ФФФФki
R
kФ
3
*
5
2*
5
2*
4
1*
4
1
*
2
15*
2
51*
1
24
*
1
42*
03
*
303.
2
33
2222
222
2
Аналогичным образом формируются уравнения
для нескольких ортогональных составляющих раз-
личных гармоник, с целью определения составляю-
щих магнитной проницаемости и коэффициента реак-
ции якоря. Полученная система уравнений представ-
ляется в матричной форме: CBA , где
444
11225353
4
444
11223553
4
3330
51514242
3
3330
15512442
3
222
51154
0
43131
2
222
515144
0
1331
2
111
422431132
0
2
1
111
4242313121
01
0
332211
0
,
2
,
2
,
2
,
2
,
2
,
2
,
,
2
,
2
,
2
,
22
,
2
,
,,0,
2
,
2
,
2
,
2
,
,0,,
2
,
22
,
2
,
,
2
,
2
,
2
,
2
,
2
,
2
,
,
2
,
2
,
2
,
22
,
2
,
,
2
,
2
,
2
,
2
,
2
,
2
,
,
2
,
2
,
2
,
2
,
2
,
2
,
0,
2
,
2
,
2
,
2
,
2
,
2
,
cяs
cscsccss
s
sяc
scscsscc
c
cяs
ccssccss
s
sяc
ssccsscc
c
cяs
ccsscsccss
s
sяc
ssccscsscc
c
cяs
ccssccsscs
s
sяc
ssccssccsc
c
я
scscsc
Ф- ,i
Ф
Ф
Ф
Ф
ФФ
ФФ
Ф
Ф ,i Ф Ф Ф Ф ,ФФ ФФ Ф
Ф- ,i Ф
ФФ
ФФ
ФФ
ФФ
Ф
Ф ,i Ф
ФФ
ФФ
,
ФФ
ФФ
Ф
Ф- ,i
ФФ
ФФ
Ф
Ф
Ф
ФФ
ФФ
Ф
Ф ,i ФФ ФФ Ф ФФ ,ФФ ФФ Ф
Ф- ,i
ФФ
ФФ
ФФ
ФФ
Ф
Ф
Ф
Ф
Ф ,i
ФФ
ФФ
ФФ
ФФ
Ф
Ф
Ф Ф
,i
Ф
Ф
Ф
Ф
Ф
Ф
Ф
A
T
к
2
к
эквscscsc R
k k B ,,,,,,,, *
3
*
3
*
2
*
2
*
1
*
1
*
0
T
вsвcвsвcвsвcвsвcв ki ki ki ki ki ki ki ki kiC 443322110 ,,,,,,,,
определению подлежат коэффициенты матрицы-
столбца В.
В результате решения восстанавливается вре-
менная зависимость изменения магнитной проницае-
мости и коэффициент эквивалентной обмотки реак-
ции якоря.
Таким образом:
— динамические характеристики холостого хода и
короткого замыкания отражают все многообразие
электромагнитных процессов в электромагнитной
системе машины;
— сложность процессов преобразования энергии маг-
нитного поля в индукторе генератора отражается ана-
литически, путем введения зависимостей электромаг-
нитных параметров индуктора во времени;
— диагностика параметров индуктора на основании
предположения постоянства индуктивности обмотки
возбуждения, даже с учетом влияния вихревых токов,
является недостоверной;
— в результате получения характеристик генератора
адекватно диагностируются параметры индуктора,
при этом магнитные свойства стали отражаются зако-
номерностью изменения магнитной проницаемости
)(tф
а и некоторым эквивалентным контуром вихре-
вых токов.
ЛИТЕРАТУРА
[1] Бессонов Л.А. Теоретические основы электротехники
М.: Высш. школа, 1973. – 752с.
[2] Нейман Л.Р., Демирчан К.С. Теоретические основы
электротехники, Л.:Энергоиздат, 1981. – 536с
[3] Родькин Д.И. Системы динамического нагружения и
диагностики электродвигателей при послеремонтных
испытаниях М:.Недра, 1980г, - 243с.
[4] Пиотровский Л.М. Испытание электрических машин
постоянного тока М.-Л. ОГИЗ, 1934г, 218с
[5] Ломонос А. И., Бялобржеский А. В., Кривонос С. А.
Закономерности частотных преобразований мощности
полигармонических сигналов // Вісник Кременчуцько-
го державного політехнічного університету: Наукові
праці КДПУ. - Кременчук: КДПУ, 2002. - Вип.1/2002
(12). - с.99-103.
[6] Бялобржеский А.В. Экспериментальное определение
характеристик генератора постоянного тока при дина-
мическом нагружении // Вісник Кременчуцького дер-
жавного політехнічного університету: Наукові праці
КДПУ. - Кременчук: КДПУ, 2001. - Вип.1/2001 (10). -
с.253-256.
Поступила 30.08.2003
|