Разрезание заготовок из поликристаллических сверхтвердых материалов струйными методами

Изучена интенсивность разрезания заготовок из твердого сплава, поликристаллического сверхтвердого материала на основе кубического нитрида бора, а также алмазно-твердосплавной пластины с использованием гидроструйной, лазерной, лазерной с охлаждением жидкостью и лазерно-струйной технологий. Проанализи...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2016
Hauptverfasser:	Саленко, А.Ф., Щетинин, В.Т., Габузян, Г.В., Никитин, В.А., Новиков, Н.В., Клименко, С.А.
Format:	Artikel
Sprache:	Russian
Veröffentlicht:	Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України 2016
Schriftenreihe:	Сверхтвердые материалы
Schlagworte:	Исследование процессов обработки
Online Zugang:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/143864
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Разрезание заготовок из поликристаллических сверхтвердых материалов струйными методами / А.Ф. Саленко, В.Т. Щетинин, Г.В. Габузян, В.А. Никитин, Н.В. Новиков, С.А. Клименко // Сверхтвердые материалы. — 2016. — № 5. — С. 80-94. — Бібліогр.: 12 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-143864
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1438642018-11-15T01:23:52Z Разрезание заготовок из поликристаллических сверхтвердых материалов струйными методами Саленко, А.Ф. Щетинин, В.Т. Габузян, Г.В. Никитин, В.А. Новиков, Н.В. Клименко, С.А. Исследование процессов обработки Изучена интенсивность разрезания заготовок из твердого сплава, поликристаллического сверхтвердого материала на основе кубического нитрида бора, а также алмазно-твердосплавной пластины с использованием гидроструйной, лазерной, лазерной с охлаждением жидкостью и лазерно-струйной технологий. Проанализированы особенности разрезания двухслойных композиций, включающих слой поликристаллического алмаза на основе из твердого сплава. Показана эффективность гибридного процесса обработки, сочетающей лазерно-струйную и гидроструйную технологии, который позволяет продуктивно выполнять разрезание заготовок требуемого профиля. Досліджено інтенсивність розрізання заготовок з твердого сплаву, полікристалічного надтвердого матеріалу на основі кубічного нітриду бору, а також алмазно-твердосплавної пластини з використанням гідроструменевої, лазерної, лазерної з охолодженням рідиною і лазерно-струменевої технологій. Проаналізовано особливості розрізання двошарових композицій, що включають шар полікристалічного алмазу на основі з твердого сплаву. Показано ефективність гібридного процесу обробки, що поєднує лазерно-струменеву і гідроструменеву технології, який дозволяє продуктивно виконувати розрізання заготовок необхідного профілю. Досліджено інтенсивність розрізання заготовок з твердого сплаву, полікристалічного надтвердого матеріалу на основі кубічного нітриду бору, а також алмазно-твердосплавної пластини з використанням гідроструменевої, лазерної, лазерної з охолодженням рідиною і лазерно-струменевої технологій. Проаналізовано особливості розрізання двошарових композицій, що включають шар полікристалічного алмазу на основі з твердого сплаву. Показано ефективність гібридного процесу обробки, що поєднує лазерно-струменеву і гідроструменеву технології, який дозволяє продуктивно виконувати розрізання заготовок необхідного профілю. 2016 Article Разрезание заготовок из поликристаллических сверхтвердых материалов струйными методами / А.Ф. Саленко, В.Т. Щетинин, Г.В. Габузян, В.А. Никитин, Н.В. Новиков, С.А. Клименко // Сверхтвердые материалы. — 2016. — № 5. — С. 80-94. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. 0203-3119 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/143864 621.924.93 ru Сверхтвердые материалы Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Исследование процессов обработки Исследование процессов обработки
spellingShingle	Исследование процессов обработки Исследование процессов обработки Саленко, А.Ф. Щетинин, В.Т. Габузян, Г.В. Никитин, В.А. Новиков, Н.В. Клименко, С.А. Разрезание заготовок из поликристаллических сверхтвердых материалов струйными методами Сверхтвердые материалы
description	Изучена интенсивность разрезания заготовок из твердого сплава, поликристаллического сверхтвердого материала на основе кубического нитрида бора, а также алмазно-твердосплавной пластины с использованием гидроструйной, лазерной, лазерной с охлаждением жидкостью и лазерно-струйной технологий. Проанализированы особенности разрезания двухслойных композиций, включающих слой поликристаллического алмаза на основе из твердого сплава. Показана эффективность гибридного процесса обработки, сочетающей лазерно-струйную и гидроструйную технологии, который позволяет продуктивно выполнять разрезание заготовок требуемого профиля.
format	Article
author	Саленко, А.Ф. Щетинин, В.Т. Габузян, Г.В. Никитин, В.А. Новиков, Н.В. Клименко, С.А.
author_facet	Саленко, А.Ф. Щетинин, В.Т. Габузян, Г.В. Никитин, В.А. Новиков, Н.В. Клименко, С.А.
author_sort	Саленко, А.Ф.
title	Разрезание заготовок из поликристаллических сверхтвердых материалов струйными методами
title_short	Разрезание заготовок из поликристаллических сверхтвердых материалов струйными методами
title_full	Разрезание заготовок из поликристаллических сверхтвердых материалов струйными методами
title_fullStr	Разрезание заготовок из поликристаллических сверхтвердых материалов струйными методами
title_full_unstemmed	Разрезание заготовок из поликристаллических сверхтвердых материалов струйными методами
title_sort	разрезание заготовок из поликристаллических сверхтвердых материалов струйными методами
publisher	Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України
publishDate	2016
topic_facet	Исследование процессов обработки
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/143864
citation_txt	Разрезание заготовок из поликристаллических сверхтвердых материалов струйными методами / А.Ф. Саленко, В.Т. Щетинин, Г.В. Габузян, В.А. Никитин, Н.В. Новиков, С.А. Клименко // Сверхтвердые материалы. — 2016. — № 5. — С. 80-94. — Бібліогр.: 12 назв. — рос.
series	Сверхтвердые материалы
work_keys_str_mv	AT salenkoaf razrezaniezagotovokizpolikristalličeskihsverhtverdyhmaterialovstrujnymimetodami AT ŝetininvt razrezaniezagotovokizpolikristalličeskihsverhtverdyhmaterialovstrujnymimetodami AT gabuzângv razrezaniezagotovokizpolikristalličeskihsverhtverdyhmaterialovstrujnymimetodami AT nikitinva razrezaniezagotovokizpolikristalličeskihsverhtverdyhmaterialovstrujnymimetodami AT novikovnv razrezaniezagotovokizpolikristalličeskihsverhtverdyhmaterialovstrujnymimetodami AT klimenkosa razrezaniezagotovokizpolikristalličeskihsverhtverdyhmaterialovstrujnymimetodami
first_indexed	2025-07-10T18:11:49Z
last_indexed	2025-07-10T18:11:49Z
_version_	1837284580551294976
fulltext	www.ism.kiev.ua/stm 80 Исследование процессов обработки УДК 621.924.93 А. Ф. Саленко1, В. Т. Щетинин1, Г. В. Габузян1, В. А. Никитин1, Н. В. Новиков2, С. А. Клименко2, * 1Кременчугский национальный университет им. Михаила Остроградского, г. Кременчуг, Украина 2Институт сверхтвердых материалов им. В. Н. Бакуля НАН Украины, г. Киев, Украина *atmu@meta.ua Разрезание заготовок из поликристаллических сверхтвердых материалов струйными методами Изучена интенсивность разрезания заготовок из твердого спла- ва, поликристаллического сверхтвердого материала на основе кубического нит- рида бора, а также алмазно-твердосплавной пластины с использованием гидро- струйной, лазерной, лазерной с охлаждением жидкостью и лазерно-струйной технологий. Проанализированы особенности разрезания двухслойных компози- ций, включающих слой поликристаллического алмаза на основе из твердого спла- ва. Показана эффективность гибридного процесса обработки, сочетающей лазерно-струйную и гидроструйную технологии, который позволяет продуктив- но выполнять разрезание заготовок требуемого профиля. Ключевые слова: струйная обработка, гибридная резка, твер- дый сплав, ПСТМ, алмазно-твердосплавная пластина. ВВЕДЕНИЕ Размерная обработка изделий из твердых сплавов и сверх- твердых материалов, в частности контурное разрезание заготовок произволь- ной формы, представляет несомненный интерес для современного высоко- технологичного производства, поскольку позволяет формировать из полу- ченных спеканием заготовок полуфабрикаты или готовые изделия с различ- ными геометрическими формами. При этом традиционные методы, прежде всего, абразивная обработка, электроэрозионное разрезание, имеют ограниченное применение, что обу- словлено особенностями структурного состояния и физико-механическими свойствами материалов обрабатываемых заготовок. Особенно сложной явля- ется обработка изделий из слоистых композиций, в которых имеется опас- © А. Ф. САЛЕНКО, В. Т. ЩЕТИНИН, Г. В. ГАБУЗЯН, В. А. НИКИТИН, Н. В. НОВИКОВ, С. А. КЛИМЕНКО, 2016 ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2016, № 5 81 ность разрыва адгезионных связей между слоями. К заготовкам таких изде- лий относятся алмазно-твердосплавные пластины (АТП), содержащие верх- ний (рабочий) слой из поликристаллического сверхтвердого композита на основе синтетического алмаза (ПКА) и нижний (опорный) слой из твердого сплава (ТС), полученные спеканием в аппаратах высокого давления [1]. В [2, 3] было показано, что струйные методы обработки (гидроабразивный и лазерно-струйный) имеют широкие перспективы в промышленном исполь- зовании при разрезании плоских заготовок из поликристаллических сверх- твердых материалов (ПСТМ) на основе кубического нитрида бора (ПКНБ) и ТС, поскольку позволяют формировать поверхности реза с удовлетворитель- ной производительностью. Однако вопросы обеспечения качества обрабо- танных поверхностей изделий остаются в полном объеме еще нерешенными. Так, проблемой разрезания заготовок из ПКНБ и ТС является обеспечение стабильных низких показателей шероховатости поверхности, а также мини- мального отклонения формы готовых изделий. Целью работы является анализ и выбор условий рационального разреза- ния плоских заготовок из ПСТМ–ПКНБ и АТП. МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЙ Разрезаемые АТП представляли собой двухслойные композиции с верх- ним ПКА-слоем толщиной до 1,0 мм и твердосплавной основой толщиной до 3,0 мм. Размер пластин – 12,7×12,7 мм. Резы в заготовках из ПКНБ “борсинит” и АТП, а также твердого сплава Т5К10, выполняли методами гидроструйной (ГАР), лазерной (ЛР), лазерной с охлаждением жидкостью (ЛРО) и лазерно-струйной резки (ЛРС). Эксперименты выполняли с использованием лазерно-струйного комплекса ЛСК-400-5, оснащенного гидроабразивной головкой с водяным соплом dc = 0,22 мм и калибровочной трубкой Dк = 1,05 мм. ГАР производили с расходом абразива до 0,5 кг/мин и под давлением жидкости 250 МПа. В качестве абразива использовали гранатовый песок зер- нистостью 300 меш. При многопроходной лазерно-струйной обработке резы осуществляли с подачей головки до 50 мм/мин. Использовали импульсный Nd:YAG-лазер мощностью 400 Вт с частотой следования импульсов 75–150 Гц. Для реали- зации гибридного процесса установку оснащали специальной лазерно-струй- ной головкой, позволяющей без нарушения положения основных инструмен- тальных осей осуществлять обработку с использованием кольцевого лазерно- го сопла и смесительной камеры для реализации гидроабразивного резания. Фокусировку луча выполняли по методике, обеспечивающей центровку и попадание всех его мод на фокусирующие линзы тубуса. Продувку элементов оптики выполняли очищенным сжатым воздухом через сопло диаметром 2,8 мм под избыточным давлением 0,05 MПa. Подачу жидкости при ЛСР произ- водили непосредственно в центр фокуса лазера под давлением 25–50 МПа. АНАЛИЗ ПРОБЛЕМЫ Анализ процессов струйной обработки показывает, что применяемый ин- струмент – струя жидкости или лазерно-струйный поток – не является жест- ким формообразующим средством, способным однозначно формировать по- верхности изделия. В то же время, при гидроабразивном воздействии поверхность преграды, в качестве которой выступает обрабатываемая поверхность, воспринимает www.ism.kiev.ua/stm 82 симметричную нагрузку только в первоначальный момент обработки. И та- ким образом, силовое воздействие в системе заготовка–нежесткий струйный инструмент, не являясь симметричным при образовании сквозных разрезов или не полностью прорезанных каналов, также будет способствовать образо- ванию поверхностей с пространственными отклонениями формы. Поскольку прочность материала абразивных частиц как минимум в 1,5– 2,0 раза меньше по сравнению с прочностью обрабатываемого материала, при ударе частицы о преграду (в данном случае об обрабатываемую поверхность) происходит полидеформационное повреждение поверхности и разрушение самой частицы. Отмеченное отвечает условиям натекания гидроабразивной струи под углами, близкими к нормальному (рис. 1, а) (т. е. в случае, когда сквозного разрезания нет и частицы бомбардируют поверхность, вызывая отдельные микродеформации и активизируя зарождение и развитие началь- ных микродефектов на обрабатываемой поверхности). Интенсивное разру- шение материала, зарождение и развитие лунки гидрорезания возможно пу- тем микрорезания, однако в этом случае дефекты поверхности, обусловлен- ные начальным упругим деформированием в точке удара частицы, возможны только при изменении вектора движения частицы, скорость движения части- цы, как и запас ее кинетической энергии, в этом случае значительно умень- шается. Объемное напряженное состояние материала в зоне натекания струи определяется уравнениями [4] ,τ; μ21 με2σ ; μ21 με2σ; μ21 με2σ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂+ ∂ ∂=⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ − + ∂ ∂= ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ − +=⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ − + ∂ ∂= z H r UG z HG r UG r UG z tr причем объемная деформация в месте натекания струйного потока определя- ется как z H r U r U ztr ∂ ∂++ ∂ ∂=++= )εε(ε 3 1ε . Исходя из условий равновесия на- пряжений, действующих на гранях элемента, и с учетом выше приведенных соотношений дифференциальные уравнения для U и H примут вид ⎪ ⎪ ⎩ ⎪⎪ ⎨ ⎧ = ∂ ∂+Δ− = ∂ ∂+⎥⎦ ⎤ ⎢⎣ ⎡ −Δ− ,0ε)μ21( ;0ε)μ21( 2 z H rr UU где 2 2 2 2 z d rrr ∂ + ∂ ∂+ ∂ ∂=Δ – оператор Лапласа. Объемная деформация ( )ztrE σσσμ21ε ++−= должна удовлетворять уравнению Лапласа 02 2 2 2 = ∂ ε∂+ ∂ ε∂+ ∂ ε∂=εΔ zrrr , что позволяет, с учетом нестационарности задачи, записать составляющие перемещений U(t) и H(t) в точке натекания струи на поверхность как ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2016, № 5 83 ; 22 0, 4 2 )()μ21( )( 2 0 ki k DD G Dtp tU << ⎥⎦ ⎤ ⎢⎣ ⎡− −= G DtptH k 2 )()μ21()( 0−−= , где G, μ – модуль сдвига и коэффициент Пуассона обрабатываемого материа- ла соответственно; р0(t) – давление струи на преграду )()( 2 0 tvktp nρ= , k – коэффициент формы поверхности, в первом приближении может быть k = 1, ρ – плотность гидроабразивной суспензии, определяемая массовым расходом абразива. Изменение давления на преграде происходит вследствие неравно- мерного истечения струи из сопла со сверхзвуковыми скоростями с после- дующим смешиванием с абразивным потоком, в результате чего скорость суспензии снижается до vn(t). P H O B A r c dr dz r τ rz τ rz σ z σ r σ t а 2,5 3,5 2,0 1,5 0 2 4 t, c l, мм 1 3,0 2 6 8 1,0 0,5 б Рис. 1. Схема воздействия струи на обрабатываемую поверхность (а) и кинетика формиро- вания лунки гидрорезания (б): 1 – ТС; 2 – ПКНБ. В [2] показано, что особенностью разрезания заготовок из ТС является то, что взаимодействие натекающих частиц абразива с обрабатываемой поверх- ностью сопровождается локальными высокоинтенсивными нагрузками, при- водящими к упругопластическим макродеформациям сжатия в локальных объемах поверхностного слоя. Эти нагрузки воспринимает в основном кар- бидный скелет (для сплавов с содержанием кобальта ∼ 10 %) ТС. Дальнейшее подхватывание абразивной частицы потоком жидкости приводит к снятию нагрузки сжатия, частичному упругому восстановлению деформированного объема поверхностного слоя, что обусловливает перераспределение напря- жений между составляющими структуры ТС. При этом сначала разрушаются границы зерен карбидов, в них появляют- ся микротрещины, происходит пластическая деформация кобальтовой связки по дислокационному механизму [5, 6]. Далее происходит разрушение границ карбидов со связкой и самой связки. Значительно более высокая прочность www.ism.kiev.ua/stm 84 ПКНБ и АТП обусловливает то, что движущийся поток абразивных зерен оказывает относительно слабое влияния на обрабатываемый материал и его разрезание с приемлемой для производственных условий скоростью не на- блюдается (см. рис. 1, б). Получение начальной бороздки и образование реза ведет к искривлению струи и ее уводу от теоретической оси в сторону, противоположную движе- нию подачи. Этому способствует избирательность разрушения, обусловлен- ная нежесткостью струи, вследствие чего происходит формирование специ- фических площадок разрушения (рис. 2), положение и размер которых опре- деляет форму фронта гидрорезания и отклонение струи на угол α, величина которого обуславливается соотношением скорости vz проникновения струи в обрабатываемый материал и скорости подачи s. Таким образом, фронт гидро- резания можно рассматривать как огибающую поверхности, образованной совокупностью площадок разрушения. s I Z 1 2 3 X O α Y h d c d w v n D 0 l 0 p b а 1 2 3 α F r b б Рис. 2. Схема образования площадки разрушения на фронте гидроабразивного резания ZOY (а) и вид зоны разрезания пластины ПКНБ, ×500 (б): I – движение подачи; 1 – зона предразрушения; 2 – площадка разрушения; 3 – сформированный рез. В самом деле, если разрезание материала толщиной h, согласно [7], будет происходить вследствие проявления механизмов микрорезания и деформаци- онного разрушения, т. е. j aa Du vcm u vmch επ −+ σ = 2 2 2 )1(2 8 , где с – постоянная процесса; ma – массовый расход абразива; v – скорость движения абразивных частиц, abb bb mpf fpv +ρ = /2 2 ; σ – напряжение течения материала; u – скорость подачи; ε – удельная энергия материала; Dj – диаметр потока, соответсвующий диаметру среза сопла, то, исходя из условия, что за время t воздействие на зону обработки произойдет U/d раз, квазистатическая ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2016, № 5 85 скорость внедрения площадки разрушения составляет h D uv j z = или с учетом ранее приведенного соотношения j aa j z D vcmvm D cv 2 22 )1(2 8 πε − + σ = . Анализ полученного соотношения показывает, что скорость внедрения площадки разрушения не зависит от скорости линейной подачи, а с учетом пренебрежения потерями энергии при внедрении струи в обрабатываемый материал можно считать, что элементарные площадки разрушения будут образовывать поверхность, которая для данных условий расположена под углом ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛=α h r2arctan относительно нормали (оси струи). При этом, снижение скорости подачи ведет к уменьшению угла, а повышение – к неполному раз- резанию, но фронт разрушения все равно будет наклонен по отношению к нормали на угол α. Вследствие такого наклона струя будет изменять свою форму и положение в пространстве. Таким образом, как показано в [3], бороздка будет формироваться как перпендикулярно набегающими частицами (в зоне предразрушения и актив- ного разрушения), так и движущимися под малыми углами атаки частицами, для которых объем удаленного материала в первом приближении будет пред- ставлять собой микрориски с профилем, близким к фрагменту цилиндра, со скруглением в начале и в конце бороздки. То есть объем удаленного мате- риала составит c nnn i lbarwww 15 )86(δ 3 )δ3(δ2 21 ++−π=+=Σ , где br σσ > ; r – радиус абразивной частицы; ; 2 εsin ρ2 μ2 2 3 4 Vnn k a b b c n Hzk Raf Mp p X LСm ⎟ ⎟ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ + ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ =δ n bpa ba nk a b b c a mz RaTk k zf Mp p X LСm 2 σ σ2 εcos ρ2 μ2 2 2 3 4 − ⎟ ⎟ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ + ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ =δ , где m – масса абразивных частиц; vn, va – нормальная и тангенциальная со- ставляющие скорости удара частицы с обрабатываемой поверхностью; Ra, HV, σb – параметры шероховатости, твердость и прочность обрабатываемого материала соответственно; zn – зернистость абразивных частиц; Tp – постоян- ная, учитывающая инерционность процесса микрорезания; kn, ka – постоян- ные коэффициенты; ε – угол набегания частицы на обрабатываемую поверх- ность; lc – минимальная критическая длина трещины (согласно [8]) www.ism.kiev.ua/stm 86 ⎪⎭ ⎪ ⎬ ⎫ ⎪⎩ ⎪ ⎨ ⎧ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ −++− = E bEl t t c σ)μ1(76ln)μ1(4,01)μ1(σ 06,0 2 2 2 , где Е, b, σt – модуль упругости, вектор Бюргерса, предел текучести обраба- тываемого материала соответственно. При этом главными условиями формирования реза являются условия ква- зистатического движения площадок разрушения, которое имеет место только для малых толщин заготовки. Любое изменение характеристик обрабатываемого материала будет при- водить к снижению скорости движения площадок разрушения и образованию дефектов поверхности, способных изменять условия течения жидкости. Не- смотря на то, что осуществление резания с многократным проходом поверх- ности эффективно в том случае, когда обрабатываемая заготовка разрушается преимущественно вследствие скользящего действия частиц абразива, т. е. в дисперсных материалах, в которых связующая компонента может быть раз- рушена в результате действия ударных нагрузок частиц абразива по шерохо- ватым участкам поверхности, достижение высокого качества реза затруднено – измененные условия струйной эрозии приведут к возникновению очагов разрушения со скоростями, значительно превышающими скорость разруше- ния поверхности в целом, в результате чего искажения формы могут быть существенными (рис. 3). а б Рис. 3. Дефекты кромки реза на пластинах из ПКНБ, возникшие вследствие увода струи от теоретического положения. Применение термо-гидродинамических струй, характерных для ЛСР, так- же не всегда дает желаемый результат с точки зрения требуемого качества обработанной поверхности. Так, исходя из того, что распределение тепла на поверхности поглощения радиусом r с теплоотводом от натекающей жидко- сти определяется уравнением [9] ( )( ) ( )( )[ ] ( ) ( ) ( ) ∫ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ +−× × ++= +− ++ −− l hhz z B y A ztvx dtehzerfche BA e c PtzyxT 0 ατ2/1 2/1 2/1ατ4 2/122 ατ4ατ4 ,ατ ατ2 πατ ατατ4ατ4 ρ 2 1π ),,,( 2 2 2 2 2 2 ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2016, № 5 87 где t – время с момента начала воздействия теплового импульса; ρ, с, λ, ρ = с λα , h – плотность, удельная теплоемкость, коэффициент теплопроводно- сти и температуропроводность материала заготовки, коэффициент теплоот- дачи с поверхности заготовки соответственно; А и В – большая и меньшая полуоси эллиптического поперечного сечения луча; P = πqAB – мощность лазерного излучателя. Интегральное уравнение баланса тепловой энергии в произвольной области ω ⊂ Ω согласно [10] примет вид ( ) .,ρ dsTcgdvdv t e w w w fggT∫ ∫ ∫ ∂ +−= ∂ ∂ nvq С учетом краевых условий, учитывающих наличие в зоне разрезания хла- дагента ( ) ( ) ( )kz b y a vtx AB kPRTT dt dTc − ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛+−−−=Δ− exp2exp π λρ 2 2 2 0 , ( )( )p z TTT dz dT −α= = 0 λ , получаем распределение температур по сечению образца, анализ которого показывает, что увеличение сечения образца приводит к существенному снижению способности струи выполнять работу разрушения, поскольку при одном и том же количестве отведенного тепла количество подведенного теп- ла постоянно уменьшается (рис. 4). а 5 4 2 1 0 50 100 n l, мм 1 3 2 б Рис. 4. Торец реза (а) и изменение глубины реза l в заготовках из ТС и ПКНБ при ЛСР (б) в зависимости от числа проходов n при высокой скорости обхода контура (свыше 500 мм/мин): 1 – ТС (y = 1675lnx – 2,149R2 = 0,969); 2 – ПКНБ (y = 0,5 – 0,7x3 – 0,0002x2 + 0,017x – 0,0673R2 = 0,9911). Следовательно, производительность процесса ЛСР с увеличением глуби- ны канавки будет постоянно снижаться, а форма приближаться к форме рас- пределения излучения в сечении струи. Изготовление изделий инструментального производства, а также деталей высокотехнологичного машиностроения в виде многослойных пластин дела- ет целесообразным использование подходов, базирующихся на рассмотрении www.ism.kiev.ua/stm 88 функций и свойств готового изделия как совокупности результатов техноло- гических переходов, реализованных на микро-, мезо- или макроуровнях. Согласно [11], начальное состояние С0 объекта производства O характери- зуется набором параметров, определяющих форму, размеры, материал заго- товки и механические свойства материала. Конечное состояние Сk определяет форму, размеры, точность, физико-механические свойства и другие, важные с точки зрения эксплуатации, параметры. Передаточную функцию превраще- ния φ0 свойств объекта из начального состояния (заготовки) в конечное (из- делие) можно представить как ⎪ ⎪ ⎭ ⎪ ⎪ ⎬ ⎫ ⎪ ⎪ ⎩ ⎪ ⎪ ⎨ ⎧ → ⎪ ⎪ ⎭ ⎪ ⎪ ⎬ ⎫ ⎪ ⎪ ⎩ ⎪ ⎪ ⎨ ⎧ ϕ kT k k nR n n C C C C C C 2 1 2 1 0 : , где φ0 – функция технологического преобразования свойств объекта произ- водства; СnR – элементарное свойство заготовки; СkT – элементарное свойство изделия; R, T – общее количество свойств заготовки и изделия соответствен- но. Формирование свойств изделия осуществляется вследствие выполнения ряда технологических переходов, при котором происходит полное или час- тичное изменение начальных свойств. Технологические превращения заго- товки в изделие достигаются целенаправленными совокупными технологиче- скими влияниями N(tk) материального S0(tk), энергетического Е0(tk) и инфор- мационного I0(tk) типов, что дает возможность представить схему формиро- вания выходных свойств согласно рис. 5. Рис. 5. Формирование свойств изделия на технологических переходах традиционным (сверху) и гибридным (снизу) инструментами. Тогда, исходя из условия, что технологические воздействия инструмента на изделие должны осуществляться на уровнях от нанозон до изделия в це- лом, а изделие представляет собой трехмерный объект, для реализации сово- купности вариантов технологических воздействий морфологическая матрица будет соответствовать следующему виду: ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2016, № 5 89 .................. .................. .................. 2121.12112221121122211211 222112112221121122211211 222112112221121122211211 П vvvvvvvvvvvv tttttttttttt ssssssssssss A ΕΕΕΕΗΗΗΗΠΠΠΠ ΕΕΕΕΗΗΗΗΠΠΠΠ ΕΕΕΕΗΗΗΗΠΠΠΠ = где s 11Π , s 12Π , ...; s 21Π , s 22Π , ...; t 11Π , t 12Π , … t 21Π , t 22Π …; v 11Π , v 12Π , ...; v 21Π , v 22Π , ... – варианты прерывистых технологических воздействий по соответст- вующим осям системы координат s, t, v; s 11Η , s 12Η , ...; s 21Η , s 22Η , ...; t 11Η ., t 12Η , ...; t 21Η , t 22Η , ...; v 11Η , v 12Η , ...; v 21Η , v 22Η , ... – различные варианты непрерыв- ных технологических воздействий по осям системы координат s, t, v; s 11Ε , s 12Ε , ...; s 21Ε , s 22Ε , … – различные варианты разовых технологических воздей- ствий. Наличие вариантов прерывистых технологических процессов позволяет рассматривать обработку одного элемента изделия в виде последовательной совокупности различных воздействий. При этом в случае, если выходными показателями данного элемента являются его геометрические характеристики (например, плоскостность, точность линейных размеров), такой процесс мо- жет реализоваться различными видами воздействия, более полно соответст- вующими свойствам элементов заготовки. Так как воздействия для обеспече- ния условий минимальной погрешности формы должны осуществляться без переустановки заготовки и смены ее положения в устройстве базирования, подобные процессы следует считать гибридными. Пусть некий элемент изделия Еm получается при реализации прерыви- стых технологических воздействий t ijΠ и t kij +Π . Можно ожидать, что для их реализации требуется соответственно k инструментов. Если принять во вни- мание, что создание нового инструмента осуществляется на основе извест- ных, т. е. имеет место выражение I i i sinj RR ρ = = 1 где Rnj – поле образований новых видов инструментов; Rsi – i-я совокупность известных решений; ρi – весомость подмножества известных решений, то вновь созданный инстру- мент может объединить в одно целое средства для принципиально различных видов воздействия. Пусть совокупности свойств двух инструментов представляют собой вы- ражения ⎪ ⎭ ⎪ ⎬ ⎫ ⎪ ⎩ ⎪ ⎨ ⎧ ρρρ ρρρ = kjkjjjjj kk SSS SSS I 1 2 1 21 1 1 1 1 121 1 2111 1 11 1 ......... , ⎪ ⎭ ⎪ ⎬ ⎫ ⎪ ⎩ ⎪ ⎨ ⎧ ρρρ ρρρ = kjkjjjjj kk SSS SSS I 2 2 2 21 2 1 1 2 121 2 2111 2 11 2 ......... . Тогда гибридный инструмент, полученный на основе принципа морфоло- гического перебора и объединения свойств, будет состоять из m элементов, причем m < k + j, поскольку часть свойств исходных инструментов может быть объединена. Таким образом, показатель гибридизации созданного инст- румента m jkkg += . Такой показатель дает возможность находить рациональ- ные технические решения гибридного инструмента исходя из совокупности требуемых свойств обработанных изделий, а также возможности достижения их имеющимися средствами. www.ism.kiev.ua/stm 90 РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ В [3] получены сравнительные результаты оценки производительности при различных методах струйной обработки. В настоящем исследовании повторены эксперименты с заготовками из ТС и ПКНБ, однако основное внимание было сосредоточено на показателях качества обработанных по- верхностей – шероховатости и взаимном расположении, а также отклонении их значений от теоретически возможных. Полученные результаты (табл. 1), совместно с данными по динамике раз- резания заготовок из ТС и ПКНБ (табл. 2), могут быть применены для опре- деления рациональных условий работы гибридного инструмента. Подобный инструмент может быть эффективно использован при разрезании АТП. Таблица 1. Точность и шероховатость поверхностей заготовок из ТС и ПКНБ при струйных методах разрезания Вид обробки ГАР ЛР ЛРО ЛСР 100 мм/мин, 350 МПа, 0,5 кг/мин 30 мм/мин, 400 Вт, 100 Гц 30 мм/мин, 400 Вт, 100 Гц, 0,5 МПа Режимы обработки – 2,80 мм 1,05 мм Ra, мкм 12,5 6,3 6,3 3,2 h, мм/прох. 6,4 5,9 3,5 3,0 ТС δ, мм/5,0 мм 0,3–0,9 0,02–0,15 0,02–0,09 0,02–0,04 Ra, мкм – 6,3–3,2 3,2 2,5–3,2 h, мм/прох. < 0,01 3,0–3,2 2,4 1,5–1,75 ПКНБ δ, мм/5,0 мм > 0,80 0,05–0,10 0,02–0,05 Как показано выше, любое начальное отклонение формы реза, особенно при реализации прерывистых технологических процессов, искривляет струю и дальнейшая обработка приводит только к ухудшению качества изделия, прежде всего за счет прогрессирующего отклонения формы реза. Картина разрушения алмазоносного слоя АТП аналогична. Так, на рис. 6 показаны дефекты реза АТП в виде отклонения от перпендикулярности кромки при неполном разрезании слоя ПКА. Благодаря применению гибрид- ного метода обработки удалось исключить не только дефекты формы, но и нарушение структуры материала (рис. 7). Таблица 2. Скорость эрозии материала заготовок из ТС и ПКНБ при струйных методах разрезания Метод и режимы обработки Скорость эрозии ГАР: pb = 320 MПa, ma = 0,6 кг/мин, dc = 0,21 мм, Dk = 1,05 мм 0,20 0,40 0,10 0 2 3 4 5 h, мм v, мм/с ТС 0,30 ПКНБ 1 ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2016, № 5 91 Таблица 2. (Продолжение) ЛР: Р = 400 Вт, f = 100 Гц 0,20 0,10 0 2 3 4 5 h, мм v, мм/с 0,30 ПКНБ 1 TC ЛРО: P = 400 Вт, f = 150 Гц, pc = 0,5 МПа, dc = 2,8 мм 0,20 0,15 0,10 0,05 0 2 3 4 5 h, мм v, мм/с ТС 0,25 ПКНБ 0,30 1 ЛСР: P = 400 Вт, f = 150 Гц, pc = 1,5 МПа, dc = 1,05 мм 0,20 0,15 0,10 0,05 0 2 3 4 5 h, мм v, мм/с ТС 0,25 ПКНБ 1 а б Рис. 6. Дефекты формы начального скрайба в ПКА и поверхность реза. Сравнение результатов, приведенных в табл. 1 и 2, а также анализ зависи- мости скорости проникновения струи в обрабатываемую заготовку (см. рис. 1, б) дает основание считать, что процесс разрезания АТП будет более эф- фективным и производительным, если обработку вести гибридным инстру- ментом. В этом случае на первом этапе получают качественный скрайб в слое ПКА, в дальнейшем ГАР завершается разрезание, используя полученный скрайб в виде щелевой маски, о чем сообщается в [12]. При этом ГАР обеспе- чивает зачистку поверхности реза в слое ПКА (см. рис. 7, в). www.ism.kiev.ua/stm 92 а б в Рис. 7. Поверхность реза в АТП после ЛСР (а, б) и последующей ГАР (в): слой ПКА (а, в), область ПКА–ТС (б). Нужно отметить, что применение ГАР после ЛСР дает возможность повы- сить производительность разрезания АТП в несколько раз, особенно в случае, когда обработке подвергаются пластины значительной толщины. Таким образом, гибридный процесс разрезания АТП представляется сле- дующим образом (рис. 8). На первом этапе с применением ЛСР идет форми- рование скрайба с прогрессирующим падением производительности обработ- ки. Задача этого этапа не только в получении геометрически правильной формы реза, но и в устранении донных дефектов, могущих приводить в даль- нейшем к отклонению инструмента при ГАР и получению дефекта торца. На втором этапе по сформированному скрайбу направляется гидроабразивный поток, причем ГАР может быть однопроходным. 2 1 t ЛСР t h 0 T 0 3 4 6 5 t ГАР L T C L П К А Рис. 8. Схема формирования реза в АТП: направление воздействия (1), фокальная плос- кость (2), ГАРПКА (3), ожидаемая динамика ЛСР (4), реальная динамика ЛСР (5), ГАРТС, примененная после получения бороздки в ПКА (6); LПКА = 0,8 мм, LТС = 3,0 мм, tЛСР = 15 с, tГАР = 52 с, Т0 = 67 с. ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2016, № 5 93 Сравнение диаграмм скорости разрезания АТП и ПКНБ показывает (рис. 9), что производительность процесса определяется получением скрайба в слое сверхтвердого материала. 1,2 1,4 0,8 0,6 0,4 0,2 0 20 40 60 80 100 n l, мм 2 1,0 1 Рис. 9. Глубина реза l в заготовках из ПКНБ (1) и АТП (2) при ЛСР в зависимости от числа проходов n; скорость линейной подачи – 35 мм/мин, частота импульсов – 75 Гц. ВЫВОДЫ Проведенные исследования с использованием ГАР, ЛР, ЛРО и ЛСР позво- лили изучить интенсивность разрезания заготовок из ТС, ПКНБ и АТП. По- казано, что для таких материалов как ПКНБ и АТП гипотеза о квазистацио- нарной скорости разрушения неприемлема, что обуславливается структурой и высокой твердостью композитов. Установлено, что с ростом глубины реза скорость внедрения струи в обрабатываемую заготовку имеет выраженную тенденцию к снижению. Проанализирована особенность разрезания двухслойных композиций, включающих слой ПКА на основе из ТС, и показано, что использование принципов функционального подхода позволяет предложить гибридный про- цесс обработки и соответствующий гибридный инструмент (сочетающий ЛСР и ГАР), который способен эффективно и производительно выполнять разрезание заготовок из подобных материалов. Рассмотрены условия повы- шения производительности процесса разрезания АТП. Для совершенствования рассмотренного подхода, дальнейшие исследова- ния должны быть направлены на оптимизацию режимов обработки и поиск способов повышения качества реза путем подбора рациональных режимов процесса разрезания и конструктивных решений гибридного инструмента. Досліджено інтенсивність розрізання заготовок з твердого сплаву, полікристалічного надтвердого матеріалу на основі кубічного нітриду бору, а також алмазно-твердосплавної пластини з використанням гідроструме- невої, лазерної, лазерної з охолодженням рідиною і лазерно-струменевої техноло- гій. Проаналізовано особливості розрізання двошарових композицій, що включа- ють шар полікристалічного алмазу на основі з твердого сплаву. Показано ефек- тивність гібридного процесу обробки, що поєднує лазерно-струменеву і гідрост- руменеву технології, який дозволяє продуктивно виконувати розрізання загото- вок необхідного профілю. www.ism.kiev.ua/stm 94 Ключові слова: струменева обробка, гібридне різання, твердий сплав, ПНТМ, алмазно-твердосплавна пластина. Досліджено інтенсивність розрізання заготовок з твердого сплаву, полікристалічного надтвердого матеріалу на основі кубічного нітриду бору, а також алмазно-твердосплавної пластини з використанням гідроструме- невої, лазерної, лазерної з охолодженням рідиною і лазерно-струменевої техноло- гій. Проаналізовано особливості розрізання двошарових композицій, що включа- ють шар полікристалічного алмазу на основі з твердого сплаву. Показано ефек- тивність гібридного процесу обробки, що поєднує лазерно-струменеву і гідрост- руменеву технології, який дозволяє продуктивно виконувати розрізання загото- вок необхідного профілю. Ключові слова: струменева обробка, гібридне різання, твердий сплав, ПНТМ, алмазно-твердосплавна пластина. 1. Инструменты из сверхтвердых материалов / Под ред. Н. В. Новикова и С. А. Клименко. – М.: Машиностроение, 2014. – 608 с. 2. Salenko A. F., Shchetinin V. T., Fedotyev A. N. Improving accuracy of profile hydro-abrasive cutting of plates of hardmetals and superhard materials // J. Superhard Mater. – 2014. – 36, N 3. – Р. 199–207. 3. SalenkoA. F., ShchetininV. T., Fedotyev A. N. et al. Methods of cutting for workpieces of hardmetal and cBN-based polycrystalline superhard material // J. Superhard Mater. – 2015. – 37, N 4. – Р. 271–281. 4. Лурье А. И. Теория упругости. – М.: Наука, 1970. – 940 с. 5. Klimenko S. A., Mel’niichuk Yu. A., Vstovskii G. V. Interreation between the structure parame- ters, mechanical properties of sprayed materials and the tool life in cutting them // J. Superhard Mater. – 2008. – 30, N 2. – Р. 115–121. 6. Fedotyev А., Fedotyeva L. The prospects of carbolloies waste utilization as wearproof cover- ings // Известия на Техническия университет Габрово. – 2010. – 39. – С. 30–33. 7. Саленко А. Ф., Струтинский В. Б., Загирняк М. В. Ефективное гидрорезание. – Кремен- чуг: Изд-во КрНУ, 2008. – 488 с. 8. Иванова В. С., Баланкин А. С., Бунин И. Ж., Оксогоев А. А. Синергетика и фракталы в материаловедении. – М.: Наука, 1994. – 384 с. 9. Schulz W., Niessen M., Eppelt U., Kowalick K. Simulation of laser cutting // The Theory of Laser: Mat. Proces / Ed. J. M. Dowden. – Springer Series in Materials Science, N 119. – Netherlands: Springer, 2009. – Р. 21–69. 10. Гиндин П. Д. Математическая модель термораскалывания хрупких анизотропных материалов // Поверхность. – 2010. – № 1. – С. 14–18. 11. French M. J. Design principles applied to structural functions of machine components // J. Eng. Design. – 1992. – 3, N 3. – Р. 229–241. 12. Salenko O., Gabuzyan G., Myronov Y., Nikitin V. About some results of processing SiC- microarrays by Hydroabrasive Precision Jet // J. Mech. Eng. NTUU “Kyiv Polytechnic Insti- tute”. – 2013. – P. 178–184. Поступила 21.03.16 << /ASCII85EncodePages false /AllowTransparency false /AutoPositionEPSFiles true /AutoRotatePages /None /Binding /Left /CalGrayProfile (Dot Gain 20%) /CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2) /sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CannotEmbedFontPolicy /Warning /CompatibilityLevel 1.4 /CompressObjects /Off /CompressPages true /ConvertImagesToIndexed true /PassThroughJPEGImages true /CreateJobTicket false /DefaultRenderingIntent /Default /DetectBlends true /DetectCurves 0.1000 /ColorConversionStrategy /LeaveColorUnchanged /DoThumbnails true /EmbedAllFonts true /EmbedOpenType false /ParseICCProfilesInComments true /EmbedJobOptions true /DSCReportingLevel 0 /EmitDSCWarnings false /EndPage -1 /ImageMemory 1048576 /LockDistillerParams true /MaxSubsetPct 100 /Optimize false /OPM 1 /ParseDSCComments true /ParseDSCCommentsForDocInfo true /PreserveCopyPage true /PreserveDICMYKValues true /PreserveEPSInfo true /PreserveFlatness true /PreserveHalftoneInfo false /PreserveOPIComments false /PreserveOverprintSettings true /StartPage 1 /SubsetFonts true /TransferFunctionInfo /Remove /UCRandBGInfo /Preserve /UsePrologue false /ColorSettingsFile () /AlwaysEmbed [ true ] /NeverEmbed [ true ] /AntiAliasColorImages false /CropColorImages true /ColorImageMinResolution 300 /ColorImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleColorImages false /ColorImageDownsampleType /Bicubic /ColorImageResolution 300 /ColorImageDepth 8 /ColorImageMinDownsampleDepth 1 /ColorImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeColorImages true /ColorImageFilter /FlateEncode /AutoFilterColorImages false /ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG /ColorACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /ColorImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000ColorACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000ColorImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasGrayImages false /CropGrayImages true /GrayImageMinResolution 300 /GrayImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleGrayImages false /GrayImageDownsampleType /Bicubic /GrayImageResolution 300 /GrayImageDepth 8 /GrayImageMinDownsampleDepth 2 /GrayImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeGrayImages true /GrayImageFilter /FlateEncode /AutoFilterGrayImages false /GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG /GrayACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /GrayImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000GrayACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000GrayImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasMonoImages false /CropMonoImages true /MonoImageMinResolution 1200 /MonoImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleMonoImages false /MonoImageDownsampleType /Bicubic /MonoImageResolution 1200 /MonoImageDepth -1 /MonoImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeMonoImages true /MonoImageFilter /CCITTFaxEncode /MonoImageDict << /K -1 >> /AllowPSXObjects false /CheckCompliance [ /None ] /PDFX1aCheck false /PDFX3Check false /PDFXCompliantPDFOnly false /PDFXNoTrimBoxError true /PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXSetBleedBoxToMediaBox true /PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXOutputIntentProfile (None) /PDFXOutputConditionIdentifier () /PDFXOutputCondition () /PDFXRegistryName () /PDFXTrapped /False /CreateJDFFile false /Description << /CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000500044004600206587686353ef901a8fc7684c976262535370673a548c002000700072006f006f00660065007200208fdb884c9ad88d2891cf62535370300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002> /CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef653ef5728684c9762537088686a5f548c002000700072006f006f00660065007200204e0a73725f979ad854c18cea7684521753706548679c300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002> /DAN <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> /DEU <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> /ESP <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> /FRA <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> /ITA <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> /JPN <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> /KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020b370c2a4d06cd0d10020d504b9b0d1300020bc0f0020ad50c815ae30c5d0c11c0020ace0d488c9c8b85c0020c778c1c4d560002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e> /NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken voor kwaliteitsafdrukken op desktopprinters en proofers. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.) /NOR <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> /PTB <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> /SUO <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> /SVE <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> /ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents for quality printing on desktop printers and proofers. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.) /RUS () >> /Namespace [ (Adobe) (Common) (1.0) ] /OtherNamespaces [ << /AsReaderSpreads false /CropImagesToFrames true /ErrorControl /WarnAndContinue /FlattenerIgnoreSpreadOverrides false /IncludeGuidesGrids false /IncludeNonPrinting false /IncludeSlug false /Namespace [ (Adobe) (InDesign) (4.0) ] /OmitPlacedBitmaps false /OmitPlacedEPS false /OmitPlacedPDF false /SimulateOverprint /Legacy >> << /AddBleedMarks false /AddColorBars false /AddCropMarks false /AddPageInfo false /AddRegMarks false /ConvertColors /NoConversion /DestinationProfileName () /DestinationProfileSelector /NA /Downsample16BitImages true /FlattenerPreset << /PresetSelector /MediumResolution >> /FormElements false /GenerateStructure true /IncludeBookmarks false /IncludeHyperlinks false /IncludeInteractive false /IncludeLayers false /IncludeProfiles true /MultimediaHandling /UseObjectSettings /Namespace [ (Adobe) (CreativeSuite) (2.0) ] /PDFXOutputIntentProfileSelector /NA /PreserveEditing true /UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged /UntaggedRGBHandling /LeaveUntagged /UseDocumentBleed false >> ] >> setdistillerparams << /HWResolution [2400 2400] /PageSize [612.000 792.000] >> setpagedevice

Разрезание заготовок из поликристаллических сверхтвердых материалов струйными методами

Institution

Ähnliche Einträge