Влияние состава сварочной проволоки на качество шва сварных соединений разнородных сталей при механизированной сварке в защитном газе

Для сварки разнородных соединений широко используются высоколегированные сварочные материалы. Показано, что применение способа дуговой механизированной сварки в защитном газе разнородных аустенитных и перлитных сталей ограничено из-за образования в аустенитном многослойном шве дефектов, таких как не...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2017
Автор:	Елагин, В.П.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2017
Назва видання:	Автоматическая сварка
Теми:	Производственный раздел
Онлайн доступ:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/148935
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Влияние состава сварочной проволоки на качество шва сварных соединений разнородных сталей при механизированной сварке в защитном газе / В.П. Елагин // Автоматическая сварка. — 2017. — № 10 (768). — С. 52-56. — Бібліогр.: 15 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-148935
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1489352019-02-20T01:28:30Z Влияние состава сварочной проволоки на качество шва сварных соединений разнородных сталей при механизированной сварке в защитном газе Елагин, В.П. Производственный раздел Для сварки разнородных соединений широко используются высоколегированные сварочные материалы. Показано, что применение способа дуговой механизированной сварки в защитном газе разнородных аустенитных и перлитных сталей ограничено из-за образования в аустенитном многослойном шве дефектов, таких как несплавления и непровары, вызванных появлением тугоплавкой оксидной корки на поверхности наплавленного металла. Повысить качество шва возможно за счет обеспечения ее самоотделимости от поверхности металла в процессе охлаждения. Это достигается наличием в составе сварочной проволоки повышенного содержания таких элементов, как кремний, титан, цирконий и др., которые снижают в составе оксидной корки количество шпинелей на основе хрома, никеля, молибдена и др. и повышают количество хрупкой стеклообразной фазы. Показано, що застосування способу дугового механізованого зварювання в захисному газі різнорідних аустенітних і перлітних сталей обмежено через утворення в аустенітному багатошаровому шві дефектів, таких як несплавлення і непровари, викликаних виникненням тугоплавкої оксидної кірки на поверхні наплавленого метала. Підвищити якість багатошарового шва можливо за рахунок забезпечення самовіддільності оксидної кірки від поверхні шва в процесі охолодження. Це досягається наявністю в складі зварювального дроту підвищеного вмісту таких елементів, як кремній, титан, цирконій та ін., які знижують в складі оксидної кірки кількість шпинелей на основі хрому, нікелю, молібдену та ін. і підвищують кількість крихкої склоподібної фази. For welding of dissimilar joints, high-alloy welding materials are widely used. It is shown that the use of arc mechanized welding method in shielding gas of dissimilar austenitic and pearlitic steels is limited due to formation of defects in the austenitic multilayered weld, such as lacks of fusion and lacks of penetration caused by appearance of a refractory oxide crust on the deposited metal surface. It is possible to increase the weld quality by providing its self-separation from the metal surface in the process of cooling. This is achieved by presence of a high content of such elements as silicon, titanium, zirconium, etc. in the welding wire, which reduce the amount of spinels based on chromium, nickel, molybdenum and others in the composition of oxide crust and increase the amount of brittle glassy phase. 2017 Article Влияние состава сварочной проволоки на качество шва сварных соединений разнородных сталей при механизированной сварке в защитном газе / В.П. Елагин // Автоматическая сварка. — 2017. — № 10 (768). — С. 52-56. — Бібліогр.: 15 назв. — рос. 0005-111X DOI: https://doi.org/10.15407/as2017.10.06 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/148935 621.791.754 ru Автоматическая сварка Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Производственный раздел Производственный раздел
spellingShingle	Производственный раздел Производственный раздел Елагин, В.П. Влияние состава сварочной проволоки на качество шва сварных соединений разнородных сталей при механизированной сварке в защитном газе Автоматическая сварка
description	Для сварки разнородных соединений широко используются высоколегированные сварочные материалы. Показано, что применение способа дуговой механизированной сварки в защитном газе разнородных аустенитных и перлитных сталей ограничено из-за образования в аустенитном многослойном шве дефектов, таких как несплавления и непровары, вызванных появлением тугоплавкой оксидной корки на поверхности наплавленного металла. Повысить качество шва возможно за счет обеспечения ее самоотделимости от поверхности металла в процессе охлаждения. Это достигается наличием в составе сварочной проволоки повышенного содержания таких элементов, как кремний, титан, цирконий и др., которые снижают в составе оксидной корки количество шпинелей на основе хрома, никеля, молибдена и др. и повышают количество хрупкой стеклообразной фазы.
format	Article
author	Елагин, В.П.
author_facet	Елагин, В.П.
author_sort	Елагин, В.П.
title	Влияние состава сварочной проволоки на качество шва сварных соединений разнородных сталей при механизированной сварке в защитном газе
title_short	Влияние состава сварочной проволоки на качество шва сварных соединений разнородных сталей при механизированной сварке в защитном газе
title_full	Влияние состава сварочной проволоки на качество шва сварных соединений разнородных сталей при механизированной сварке в защитном газе
title_fullStr	Влияние состава сварочной проволоки на качество шва сварных соединений разнородных сталей при механизированной сварке в защитном газе
title_full_unstemmed	Влияние состава сварочной проволоки на качество шва сварных соединений разнородных сталей при механизированной сварке в защитном газе
title_sort	влияние состава сварочной проволоки на качество шва сварных соединений разнородных сталей при механизированной сварке в защитном газе
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
publishDate	2017
topic_facet	Производственный раздел
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/148935
citation_txt	Влияние состава сварочной проволоки на качество шва сварных соединений разнородных сталей при механизированной сварке в защитном газе / В.П. Елагин // Автоматическая сварка. — 2017. — № 10 (768). — С. 52-56. — Бібліогр.: 15 назв. — рос.
series	Автоматическая сварка
work_keys_str_mv	AT elaginvp vliâniesostavasvaročnojprovolokinakačestvošvasvarnyhsoedinenijraznorodnyhstalejprimehanizirovannojsvarkevzaŝitnomgaze
first_indexed	2025-07-12T20:42:20Z
last_indexed	2025-07-12T20:42:20Z
_version_	1837475243439947776
fulltext	РОИ ВО СТВЕ РА Е 52 ISSN 0005-111X АВТОМАТИЧЕСКАЯ СВАРКА, №10 (768), 2017 i. /10.15407/ 2017.10.06 УДК 621.791.754 ВЛИ НИЕ СОСТАВА СВАРО НО ПРОВОЛОКИ НА КА ЕСТВО ВА СВАРН Х СОЕДИНЕНИ РАЗНОРОДН Х СТАЛЕ ПРИ МЕХАНИЗИРОВАННО СВАРКЕ В ЗА ИТНОМ ГАЗЕ В. П. ЕЛАГИН ИЭС им. Е. О. Патона НАН Украины. 03680, г. Киев-150, ул. Казимира Малевича, 11. E- i : . i . Для сварки разнородных соединений широко используются высоколегированные сварочные материалы. Показано, что применение способа дуговой механизированной сварки в защитном газе разнородных аустенитных и перлитных сталей ограничено из-за образования в аустенитном многослойном шве дефектов, таких как несплавления и непровары, вызванных появлением тугоплавкой оксидной корки на поверхности наплавленного металла. Повысить качество шва возможно за счет обеспечения ее самоотделимости от поверхности металла в процессе охлаждения. Это достигается наличием в составе сварочной проволоки повышенного содержания таких элементов, как кремний, титан, цирконий и др., которые снижают в составе оксидной корки количество шпинелей на основе хрома, никеля, молибдена и др. и повышают количество хрупкой стеклообразной фазы. Библиогр. 15, табл. 3, рис. 1. л е в ы е л о в а о тав варо ной проволоки ду ова е ани ированна варка а итный а ра нородные тали ок идна корка а оотдели о ть корки Характерной особенностью современных тех- нологий сварки разнородных сталей является применение преимущественно ручной дуговой сварки высоконикелевыми материалами даже для соединения трубных элементов, таких как патруб- ки, сгибы, тройники и т. п., которые обычно вы- полняют механизированной сваркой. Высокое со- держание никеля в составе сварочных материалов обусловлено необходимостью снижения толщины мартенситной прослойки и диффузии углерода в зоне сплавления аустенитного шва с перлитной сталью 1, 2 . Однако нестабильность формирова- ния шва, характерная для ручной дуговой сварки, приводит к увеличению химической неоднород- ности и снижению влияния никеля на структур- ную неоднородность в зоне сплавления разнород- ных сталей и способствует образованию трещин в этой зоне. Одной из основных причин ограниче- ния применения механизированной сварки разно- родных сталей в защитном газе является образо- вание в аустенитном многослойном шве дефектов, таких как несплавления и непровары, вследствие наличия тугоплавкой оксидной корки на поверх- ности наплавленного металла 3, 4 . Вместе с тем установлено, что при применении СО2 в качестве защитного газа его смеси с кислородом или с азо- том снижается химическая и структурная неод- нородность 5, 6 , а также повышается стойкость против образования пор в этой зоне 7, 8 . Этому способствует как повышение уровня аустенит- ности металла, так и улучшение жидкотекучести металла в сварочной ванне и, в частности, в при- стеночной зоне 9 . Известно успешное применение механизиро- ванной сварки разнородных сталей при использо- вании в качестве защитного углекислого газа или его смеси с азотом или воздухом 10 . Отсутствие дефектов в шве было получено за счет примене- ния сварочной высоколегированной проволоки состава 08Х20Н9Г7Т, при сварке которой образу- ющаяся оксидная корка самостоятельно отделя- ется в процессе охлаждения от поверхности на- плавленного металла. Следовательно, при сварке в кислородсодержащем защитном газе возможно получение бездефектного аустенитного шва и в этом большое значение имеет выбор состава сва- рочной проволоки. Целью данной работы является определение основных принципов выбора состава сварочной аустенитной проволоки для предотвращения обра- зования дефектов в аустенитном шве при механи- зированной сварке разнородных сталей в защит- ном газе. Работа выполнялась путем анализа химическо- го состава известных высоколегированных сва- рочных проволок с разным содержанием никеля относительно вероятности самоотделения оксид- ной корки с поверхности наплавленного металла. Результаты проверялись путем выполнения швов механизированной сваркой в смеси СО2 с 2 % азо- та с оценкой их качества. При этом определяли отделимость, химический состав и температуру стеклования оксидной корки, а также температуру кристаллизации металла шва методом высокотем- В. П. Елагин, 2017 РОИ ВО СТВЕ РА Е 53ISSN 0005-111X АВТОМАТИЧЕСКАЯ СВАРКА, №10 (768), 2017 пературного термического анализа при помощи установки ВДТА-8М. Основополагающие принципы выбора хими- ческого состава сварочных проволок для свар- ки разнородных сталей сформулированы в рабо- те 1 . Согласно им, для снижения структурной неоднородности в зоне сплавления с перлитной сталью, сварочная проволока должна обеспечить получение металла шва с аустенитной структу- рой, повышенным содержанием никеля и мини- мальным содержанием карбидообразующих эле- ментов. Количество никеля в составе сварочной проволоки при этом рекомендуется определять в зависимости от максимальной температуры экс- плуатации сварных соединений. Рекомендуемое соответствие состава сварочной проволоки темпе- ратуре эксплуатации сварных соединений разно- родных сталей 1 следующее: для легированной проволоки Х20Н9Г7Т допустимая температура эксплуатации 350 оС; для Х25Н25М3Г2 — 450; Х25Н40М6Г2 — 550; Х25Н60М10Г2 — 650. Ко- личество карбидообразующих элементов — из условия обеспечения достаточной стойкости ау- стенитного шва образованию горячих трещин. При этом карбидообразующие элементы должны иметь сравнительно низкую активность по отно- шению к углероду, а их количество должно быть минимальным для снижения диффузии углерода и образования карбидов в зоне сплавления. В ряду активностей такими элементами являются хром, молибден, вольфрам, наличие и количество кото- рых определяется содержанием в проволоке нике- ля — чем его больше, тем больше в составе про- волоки этих элементов. Количество хрома в составе высоконикеле- вых проволок ограничено 25 %, а молибдена 10 % (табл. 1) в связи с их высокой склонностью к об- разованию -фазы, охрупчивающей металл. Более низкое содержание хрома и отсутствие молибде- на в проволоке типа Х20Н9Г7Т обусловлено ау- стенитно-ферритной структурой металла шва, что обеспечивает ему достаточную технологическую прочность. При сварке высоконикелевыми проволоками в смеси СО2 с азотом поверхность шва имеет вы- сокую шероховатость, во впадинах которой нахо- дится большее количество оксидной корки. Она практически не отбивается, а может быть уда- лена только при помощи абразивного круга. По- верхность шва, выполненного проволокой типа Х20Н9Г7Т, более гладкая, а оксидная корка само- стоятельно отделяется от нее в процессе охлаж- дения. При этом толщина ее находится в пределах 0,5 1,5 мм и имеет блестящую, характерную для стекла поверхность излома 11 . Химический состав оксидной корки и температура ее плавления зависят от состава сварочной проволоки (табл. 2, 3). Анализ диаграмм состояния двойных систем, образуемых оксидами, приведенных в табл. 2, по- казывает, что в оксидной корке высоконикелево- го шва могут образоваться фазы ( )ОC 2O3 и C 2O 4 МоО, которые имеют решетку шпинели, изоморфную с решеткой металла 12 . Наличие в проволоке типа Х20Н9Г7Т титана, повышенного содержания кремния, а также мар- ганца обеспечивает более активное взаимодей- ствие с кислородом, чем хром и молибден. Это уменьшает количество оксидов C 2O3 и МоО3, что, в свою очередь, снижает температуру плав- ления (Tпл) и стеклования (Tстк) корки (табл. 3) до температуры более низкой, чем температура плав- ления и кристаллизации (Tкр) металла шва. Хоро- Т а б л и ц а 1 . Марочный состав сварочных проволок, рекомендуемых для сварки разнородных сталей, мас. % Марка (тип легирования) проволоки, нормативный документ C, не более Si C i i S P не более Св-08Х20Н9Г7Т, ГОСТ 2246-70 0,10 0,5...1,0 5,0...8,0 18,5...22,0 8,0...10,0 - 0,6...0,9 0,018 0,035 ЭП 622 (Х25Н25М3Г2), ТУ 14-1-4968-91 0,08 0,40 1,2...2,0 23,5...26,5 23,5...26,5 2,5...4,0 - 0,015 0,020 ЭП 673 (Х25Н40М7Г2), ТУ 14-1-4968-91 0,08 0,40 1,2...2,0 23,5...26.5 38,5...41,5 6,6...8,0 - 0,015 0,020 ЭП 606 (Х25Н60М10Г2), ТУ 14-1-4968-91 0,10 0,40 1,0...2,0 23,5...26,5 58,5...61,5 9,0...11,0 - 0,01 0,015 Т а б л и ц а 2 . Химический состав оксидной корки на поверхности шва при сварке в смеси СО2 с азотом, мас. % Тип легирования проволоки SiO2 O C 2O3 O3 2O3 iO2 Х25Н25М3Г2 5,35 15,49 41,93 2,3 34,37 - Х20Н9Г7Т 12,5 29,69 12,35 - 13,63 23,52 Т а б л и ц а 3 . Температура агрегатного состояния ме- талла шва и оксидной пленки Тип легирования проволоки Металл шва Оксидная пленка Tпл, С Tкр, С Tпл, С Tстк, С Х25Н25М3Г2 1470 1330 1811 1680 Х20Н9Г7Т 1460 1390 1300 960 РОИ ВО СТВЕ РА Е 54 ISSN 0005-111X АВТОМАТИЧЕСКАЯ СВАРКА, №10 (768), 2017 шая отделимость оксидной корки с поверхности шва объясняется образованием в ее составе хруп- кой стеклообразной силикатной фазы 13, 14 , кото- рая растрескивается при охлаждении шва. Улучше- нию ее отделимости способствует также наличие в составе сварочной проволоки циркония, образую- щего в оксидной корке оксиды циркония, имеющих более высокий коэффициент термического расшире- ния, чем силикатная фаза, что способствует ее раз- рушению при охлаждении шва 15 . Более позднее затвердевание оксидной корки, чем металла шва, делает его поверхность гладкой, а более раннее затвердевание – шероховатой. В последнем случае, возможен, видимо, захват жид- ким металлом затвердевшей корки, что приводит к ухудшению ее отделимости. Проверка результатов анализа была выполнена оценкой отделимости оксидной корки с поверхности наплавленного металла, выполненного стандартны- ми сварочными проволоками (ГОСТ 2240-70), кото- рые разработаны для сварки высоколегированных сталей. Оценка отделимости оксидной корки от поверхности шва: Св-06Х19Н9Т ..........................................Отделяется частично Св-08Х20Н9Г7Т .............................. Полная самоотделимость Св-07Х18Н9Т ......................................Отделяется частично Св-05Х20Н9 БС .....................................Отделяется частично Св-08Х20Н9С2БТ ............................Отделяется полностью Св-08Х19Н10Г2Б ....................................Отделяется частично Св-07Х25Н13 .......................................................Не отделяется Св-01Х19Н18Г9АМ4 ..............................Отделяется частично Св-10Х16Н25АМ6 ..............................................Не отделяется Св-01Х23Н28МЗДЗТ ..........................................Не отделяется Св-08Н60Г8М7Т .....................................Отделяется частично Св-ХН75МБТ .......................................Отделяется частично Как видно, лишь одна сварочная проволока Св-08Х20Н9Г7Т имеет химический состав, ко- торый обеспечивает полную самоотделимость оксидной корки при охлаждении (рис., а). Одна- ко, следует отметить, что отделимость ее может ухудшиться при снижении количества в соста- ве проволоки кремния, марганца и титана в пре- делах марочного состава (табл. 1). При содержа- нии Si 0,62 %, 5,8 %, i 0,7 % в составе проволоки поверхность шва оказывается полно- стью покрытой черной коркой (рис., б), которая отбивается частично. Хорошая отделимость ок- сидной корки наблюдается при наличии кремния и титана в составе проволоки Св-08Х20Н9Г7Т большем, чем 0,7 % и соотношении его количе- ства к количеству марганца большем, чем 0,125. Значительное ухудшение ее отделимости даже при выполнении этого соотношения наблюдается при уменьшении окислительной способности за- щитного газа, например, при использовании в ка- честве защитного газа смеси аргона с 0,5...4,0 % кислорода или с менее, чем 40 % СО2. Причиной этого является снижение в составе оксидной кор- ки хрупкой стеклообразной фазы и увеличения оксидов шпинелеобразующего элемента — хро- ма, а также уменьшение ее толщины меньше, чем 0,5 мм. Роль последнего фактора в этом, очевидно, обусловлена снижением уровня термических на- пряжений, способствующих ее растрескиванию. Отделимость оксидной корки также ухудшает- ся при увеличении в составе проволоки содержа- ния никеля, а также при наличии в нем алюминия, ниобия, ванадия, которые являются сильными шпинелеобразующими элементами. Таким образом, при выборе химического со- става аустенитных высоконикелевых проволок для механизированной сварки разнородных ста- лей в смеси защитного газа на основе СО2 следует учитывать следующие факторы: соответствие количества никеля в составе сварочной проволоки температуре эксплуатации сварного соединения; в составе сварочной проволоки должно быть минимальное количество карбидообразующих элементов, таких как марганец, хром, молибден и др., достаточное для обеспечения высокой стойко- сти металла шва к образованию горячих трещин; для улучшения отделимости оксидной кор- ки с поверхности шва в химическом составе сва- рочной проволоки должны быть в повышенном количестве элементы, такие как кремний, титан, цирконий, марганец и др., образующие в соста- ве оксидной корки хрупкие фазы стеклообраз- ной морфологии, а также имеющие более высо- кую активность взаимодействия с кислородом, чем хром, молибден и др. элементы, являющиеся шпинелеобразующими. Поверхность валиков, наплавленных в СО2 проволокой Св-08Х20Н9Г7Т, имеющей соотношение Si/ : а — 0,142; б — 0,11 РОИ ВО СТВЕ РА Е 55ISSN 0005-111X АВТОМАТИЧЕСКАЯ СВАРКА, №10 (768), 2017 Выводы 1. Применение механизированной дуговой свар- ки разнородных сталей в защитном газе на ос- нове СО2 ограничено в связи с образованием на поверхности наплавленного высоконикелевого металла тугоплавкой оксидной корки и появлением в многослойном шве дефектов типа несплавления и зашлаковки. 2. Состав сварочной проволоки для механизиро- ванной дуговой сварки разнородных сталей в защит- ном газе на основе СО2 кроме высокого содержания никеля и минимального количества карбидообразу- ющих элементов, таких как хром, молибден, воль- фрам и др., должен иметь повышенное содержание таких элементов как кремний, титан, марганец и др., образующих в составе оксидной корки фазу стекло- образной морфологии и снижающих температуру ее затвердевания. 3. Качество многослойного шва сварных соеди- нений разнородных сталей при механизированной сварке в защитном газе на основе СО2 обеспечивает- ся при применении в качестве электродной свароч- ной проволоки марки Св-08Х20Н9Г7Т, в составе ко- торой количество кремния и титана больше 0,7 %, а соотношение Si/ больше, чем 0,125. Список литературы 1. Готальский . Н. (1992) варка перлитны талей ау- тенитны и атериала и. щенко К. А. (ред.). Киев, Наукова думка. 2. S C., P ., . . E. . (2006) i i i i i i i C - S . ., 4 , 71-74. 3. Снисарь В. В., Липодаев В. Н., Елагин В. П. и др. (1990) Влияние параметров газовой защиты при сварке в арго- не аустенитной проволокой разнородных сталей на обра- зование оксидной пленки на поверхности слоев много- слойного шва. вто ати е ка варка, 12, 44-48. 4. Готальский . Н., Стретович А. Д. (1971) О шлаковых включениях в многослойном шве при сварке в защитных газах аустенитной проволокой. а е, 12, 39-43. 5. Елагин В. П., Снисарь В. В., Савицкий М. М. и др. (2001) Химическая и структурная неоднородности в зоне сплав- ления низкоуглеродистой стали с аустенитным швом при сварке в защитных газах. а е, 4 , 8-13. 6. Снисарь В. В., Липодаев В. Н., Елагин В. П. и др. (1991) Влияние легирования аустенитного шва азотом на раз- витие структурной неоднородности в зоне сплавления с перлитной сталью. а е, 2, 10-14. 7. Елагин В. П., Снисарь В. В., Липодаев В. Н. (1993) Осо- бенности дуговой сварки в азотосодержащих защитных газах аустенитными проволоками разнородных и перлит- ных сталей. а е, 7 , 12-16. 8. Писарев В. А., изняков С. Н. (2016) Влияние кислорода на процесс образования вызываемых азотом пор при ду- говой сварке плавящимся электродом. а е, 7 , 51–55. 9. Потапьевский А. Г., Сараев . А., инахов Д. А. (2012) варка талей в а итны а а плав и лектро- до е ника и те ноло и буду е о Томск, Изд-во Том- ского политехнического университета. 10. Елагин В. П., Снисарь В. В., Липодаев В. Н., Артюшенко Б. Н. (1995) Механизированная сварка стали 15Х5М без подогрева и термообработки. вто ати е ка варка, 8, 19-23. 11. Елагин В. П. (2014) Выбор защитного газа для механизи- рованной дуговой сварки разнородных сталей. а е, 6- 7 , 114-118. 12. Петрищев А. С., Григорьев С. М. (2012) Некоторые фи- зико-химические закономерности углеродотермического восстановления тугоплавких элементов в системе (Мо, , C , , )-O-C. роце ы лить , 5 , 3–9. 13. Ворновицкий И. Н., Савельев В. Г., Сидлин З. А. (1997) Реализация силикатного распада в сварочных шлаках. варо ное прои вод тво, 5 , 11–12. 14. i -S i , S i - . (2015) . S , . 15. Готальский . Н., Стретович А. Д. (1975) Способ улуч- шения отделимости шлаковой корки при газоэлектриче- ской сварке аустенитной проволокой. варо ное прои - вод тво, 9 , 22–23. References 1. , . . (1992) . E . . . . i , i i . 2. S , C., P , ., , . . . (2006) i i i i i i i C - . ., 4 , 71-74. 3. S i , . ., i , . ., E i , .P. . (1990) I i i i i i i i i i i i i i i . , 12, 44-48 i i . 4. , . ., S i , . . (1971) i i i i i i - i i i i i . ., 12, 39-43. 5. E i , .P., S i , . ., S i , . . . (2001) C i i i i i - i i i i i - i . ., 4 , 7-12. 6. S i , . ., i , . ., E i , .P. . (1991) I i i i i i i i i i i i . , 2, 10-14 i i . 7. E i , .P., S i , . ., i , . . (1993) P i i i i - i i i i i i i i i i i i i . ., 7 , 12-16. 8. Pi , . ., i , S. . (2016) O i i -i i i i . ., 7 , 47-50. 9. P i , . ., S , . ., C i , . . (2012) : . , I - P i i . 10. E i , .P., S i , . ., i , . . . (1995) i i 15 5 i i . , 8, 19-23 i i . 11. E i , .P. (2014) S i i i i i i i i . ., 6 - 7 , 110-114. 12. P i , .S., i i , S. . (2012) S i - i i i - i i ( , , C , , )-O-C. , 5 , 3-9 i i . 13. i , I. ., S i , . ., Si i , . . (1997) i i i i i i i i . , 5 , 11-12 i i . 14. (2015) , , . 15. , . ., S i , . . (1975) i i i i i i i i i i . , 9 , 22- 23 i i . В. П. лаг н РОИ ВО СТВЕ РА Е 56 ISSN 0005-111X АВТОМАТИЧЕСКАЯ СВАРКА, №10 (768), 2017 В. П. лаг н ЕЗ м. . О. Патона НАН Укра ни. 03680, м. Ки в-150, вул. Казимира Малевича, 11. E- i : . i . ВПЛИВ СКЛАДУ ЗВАР ВАЛ НОГО ДРОТУ НА К СТ В В ЗВАРНИХ З ДНАН Р ЗНОР ДНИХ СТАЛЕ ПРИ МЕХАН ЗОВАНОМУ ЗВАР ВАНН В ЗАХИСНОМУ ГАЗ Показано, що застосування способу дугового механ зова- ного зварювання в захисному газ р знор дних аустен тних перл тних сталей обмежено через утворення в аустен тно- му багатошаровому шв дефект в, таких як несплавлення непровари, викликаних виникненням тугоплавко оксидно к рки на поверхн наплавленого метала. П двищити як сть багатошарового шва можливо за рахунок забезпечення са- мов дд льност оксидно к рки в д поверхн шва в процес охолодження. Це досяга ться наявн стю в склад зварюваль- ного дроту п двищеного вм сту таких елемент в, як кремн й, титан, циркон й та н., як знижують в склад оксидно к рки к льк сть шпинелей на основ хрому, н келю, мол бдену та н. п двищують к льк сть крихко склопод бно фази. Б бл огр. 15, табл. 3, рис. 1. л ов лова: склад зварювального дроту, дугове механ зо- ване зварювання, захисний газ, р знор дн стал , оксидна к р- ка, самов дд льн сть к рки .P. E i E.O.P E i i I i S i . 11 i i i S ., 03680, i , i . E- i : . i . I E CE O E I I E CO POSI IO O E I I E E OI S O ISSI I S EE S I S IE I S EC I E E I i i i i i , i - i i i . I i i i i i i i i i i i i i i i i i i i i i , i i i i . I i i i i i i i - i i i . i i i i i i , i i , i i , . i i i , i i i , i , i i i i i i . 15 ., 3 ., 1 i . Ke y wor ds : i i i i , i i , i i , i i i , i , - i Поступила в редакцию 18.09.2017 18-я международная специализированная выставка еларусь, Минск, рос ект По едителей, 20/2 Организатор: ЗАО «МинскЭкспо» : материал для сварки, на лавки и айки о орудование и те ноло ии сварки, резки, на лавки, айки и термоо ра отки источники итания и систем у равления сварочн м о орудованием о орудование для ор итальной сварки и о ра отки тру лектронно-лучевая, лазерная, лазменная сварка и резка автоматизированн е ком лексн е систем и а ре ат для сварки и резки автоматиза ия сварочн роизводственн и те ноло ически ро ессов, ро раммное о ес ечение ри ор для неразру аю е о контроля сварн соединений научное ин орма ионное о ес ечение сварки система од отовки, ере од отовки и аттеста ии свар иков о рана труда и коло ическая езо асность в сварочном роизводстве серти ика ия сварочно о о орудования

Влияние состава сварочной проволоки на качество шва сварных соединений разнородных сталей при механизированной сварке в защитном газе

Репозитарії

Схожі ресурси