Исследование взаимовлияния верхней и нижней зон доменной печи
Приведены параметры нижней и верхней зон доменной печи. Получены стохастические модели параметров. Определена связь между ними. Произведена оптимизация параметров верхней и нижней зон. Даны рекомендации по улучшению технико-экономических показателей доменной плавки....
Gespeichert in:
| Datum: | 2014 |
|---|---|
| Hauptverfasser: | , , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russian |
| Veröffentlicht: |
Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
2014
|
| Schriftenreihe: | Металл и литье Украины |
| Online Zugang: | http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/159678 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Исследование взаимовлияния верхней и нижней зон доменной печи / В.Н. Ковшов, В.А. Петренко, В.А. Усенко, С.А. Кривоносов // Металл и литье Украины. — 2014. — № 5-6. — С. 25-29. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
irk-123456789-159678 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
irk-123456789-1596782019-10-13T01:25:38Z Исследование взаимовлияния верхней и нижней зон доменной печи Ковшов, В.Н. Петренко, В.А. Усенко, В.А. Кривоносов, С.А. Приведены параметры нижней и верхней зон доменной печи. Получены стохастические модели параметров. Определена связь между ними. Произведена оптимизация параметров верхней и нижней зон. Даны рекомендации по улучшению технико-экономических показателей доменной плавки. Надано параметри нижньої і верхньої зон доменної печі. Отримано стохастичні моделі параметрів. Визначено зв’язок між ними. Виконана оптимізація параметрів верхньої і нижньої зон. Дані рекомендації з покращення техніко-економічних показників доменної плавки. In this article was gave lists the parameters of the lower and upper zones of the blast furnace. Stochastic model parameters were received and defined the link between them. The optimization of parameters of the upper and lower zones was done. Recommendations on the improvement of technical and economic indices of blast-furnace production were written here. 2014 Article Исследование взаимовлияния верхней и нижней зон доменной печи / В.Н. Ковшов, В.А. Петренко, В.А. Усенко, С.А. Кривоносов // Металл и литье Украины. — 2014. — № 5-6. — С. 25-29. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. 2077-1304 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/159678 669.162 ru Металл и литье Украины Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Russian |
| description |
Приведены параметры нижней и верхней зон доменной печи. Получены стохастические модели параметров. Определена связь между ними. Произведена оптимизация параметров верхней и нижней зон. Даны рекомендации по улучшению технико-экономических показателей доменной плавки. |
| format |
Article |
| author |
Ковшов, В.Н. Петренко, В.А. Усенко, В.А. Кривоносов, С.А. |
| spellingShingle |
Ковшов, В.Н. Петренко, В.А. Усенко, В.А. Кривоносов, С.А. Исследование взаимовлияния верхней и нижней зон доменной печи Металл и литье Украины |
| author_facet |
Ковшов, В.Н. Петренко, В.А. Усенко, В.А. Кривоносов, С.А. |
| author_sort |
Ковшов, В.Н. |
| title |
Исследование взаимовлияния верхней и нижней зон доменной печи |
| title_short |
Исследование взаимовлияния верхней и нижней зон доменной печи |
| title_full |
Исследование взаимовлияния верхней и нижней зон доменной печи |
| title_fullStr |
Исследование взаимовлияния верхней и нижней зон доменной печи |
| title_full_unstemmed |
Исследование взаимовлияния верхней и нижней зон доменной печи |
| title_sort |
исследование взаимовлияния верхней и нижней зон доменной печи |
| publisher |
Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України |
| publishDate |
2014 |
| url |
http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/159678 |
| citation_txt |
Исследование взаимовлияния верхней и нижней зон доменной печи / В.Н. Ковшов, В.А. Петренко, В.А. Усенко, С.А. Кривоносов // Металл и литье Украины. — 2014. — № 5-6. — С. 25-29. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. |
| series |
Металл и литье Украины |
| work_keys_str_mv |
AT kovšovvn issledovanievzaimovliâniâverhnejinižnejzondomennojpeči AT petrenkova issledovanievzaimovliâniâverhnejinižnejzondomennojpeči AT usenkova issledovanievzaimovliâniâverhnejinižnejzondomennojpeči AT krivonosovsa issledovanievzaimovliâniâverhnejinižnejzondomennojpeči |
| first_indexed |
2025-07-14T12:17:12Z |
| last_indexed |
2025-07-14T12:17:12Z |
| _version_ |
1837624651700764672 |
| fulltext |
25МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 5-6 (252-253) ’2014
мере связаны распределение шихты на колошнике
и газового потока в горне в технической литературе
сведений нет.
Постановка задачи. В связи с этим актуальна
проблема усовершенствования методов управления
плавкой на основе оптимизации работы верхней и
нижней зон доменной печи, так как решение этой за-
дачи предопределяет резервы увеличения произво-
дительности доменной печи, экономии энергоресур-
сов и снижение себестоимости чугуна.
Изложение основного материала исследования.
Экономичное распределение газового потока в верх-
ней зоне доменной печи определяется в основном
параметрами загрузки шихты: системой загрузки, ка-
чеством шихты и компонентным ее составом. Этими
рычагами пользуется мастер печи с целью рациональ-
но подгрузить железорудной шихтой газовый поток,
который формируется и в нижней зоне доменной печи.
Распределение же газового потока в нижней зоне
доменной печи зависит от многих факторов: параме-
тров фурм и дутья, качества кокса, которые входят со-
ставной частью в размеры зон горения и циркуляции.
Последние и определяют газораспределение, которое
доменщики пытаются привести в соответствие путём
подгрузки железорудной шихтой тот или иной участок
радиуса колошника, чтобы оптимизировать газодина-
мический режим, ход печи и, в конечном счете, расход
кокса и производительность в доменной плавке.
Предварительный анализ показал, что теоретиче-
ское решение проблемы взаимовлияния распределе-
ния газовых потоков верхней и нижней зон доменной
печи может быть решено путём создания математиче-
ских моделей движения газа в нижней и верхней зонах
доменной печи, причем модель верхней зоны строится
на основе факторов загрузки, а нижней зоны – кинети-
ческой энергии горновых газов и перепада давлений.
Размеры зоны циркуляции рассчитаны при помо-
щи созданной детерминированной математической
модели, исходя из принципа Даламбера – равенства
подпорной силы горновых газов Fгг, раздвигающих
шихту в доменной печи и силы давления (веса) ших-
ты на зону горения Fв силам инерции [5]:
П
остановка проблемы. Высокопроизводительная
и экономичная работа доменной печи зависит
от того, как организовано распределение шихты
и газа во всем объёме рабочего пространства.
Движение и распределение шихты и газа определя-
ется выбором системы загрузки (управление сверху)
и параметрами дутья (управление снизу). Чаще всего
управляют работой доменной печи, загрузкой и рас-
пределением шихтовых материалов сверху, но опре-
делённое распределение газового потока снизу тоже
значительно влияет на рациональное распределение
шихты и газа во всём объёме печи. Поэтому исследо-
вание взаимовлияния параметров низа и верха печи
играет особенную роль в достижении рационального
режима доменной плавки.
Анализ последних исследований и публикаций.
Специалисты доменного производства понимали на
интуитивном уровне связь верхней и нижней зон до-
менной печи, но выбирали соответствующие параме-
тры методом проб и ошибок, а конечные результаты
не всегда соответствовали лучшим значениям взаи-
мосвязанным параметрам низа и верха печи [1].
Издавна доменщики уделяют большое внима-
ние вопросу – в какой мере зависят друг от друга
верхняя и нижняя зоны, а именно как целесообраз-
но выбрать систему загрузки при определенных
параметрах зоны циркуляции, поскольку распреде-
ление газового потока в нижней и верхней зоне в
значительной мере оказывают взаимное влияние
друг на друга, но, как правило, с целью упроще-
ния расчетов автора [2] предлагают ввести поня-
тие «относительной» автономности газодинамики
верхней и нижней зон, что уже предусматривает
наличие неточностей. Авторами [3, 4] также были
допущены неточности в работах посвященной дан-
ной проблеме, а именно исключено воздействие
распределения шихты на колошнике, фактор, ко-
торый оказывает значительное влияние на взаимо-
распределение газового потока во всём объёме
доменной печи, что также не позволяет в полной
мере опираться на полученные результаты.
Таким образом, известно на качественном уров-
не, что газораспределение в верхней зоне домен-
ной печи должно соответствовать газораспределе-
нию в нижней зоне. Однако в какой количественной
УДК 669.162
В. Н. Ковшов, В. А. Петренко, В. А. Усенко, С. А. Кривоносов*
Национальная металлургическая академия Украины, Днепропетровск
*ПАО «ЕВРАЗ – ДМЗ им. Петровского», Днепропетровск
Исследование взаимовлияния верхней и нижней зон
доменной печи
Приведены параметры нижней и верхней зон доменной печи. Получены стохастические модели параметров.
Определена связь между ними. Произведена оптимизация параметров верхней и нижней зон. Даны
рекомендации по улучшению технико-экономических показателей доменной плавки.
Ключевые слова: параметры доменной плавки, математические модели, оптимизация, рекомендации
m d 2L / dτ2 = Fв – Fгг (1)
26 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 5-6 (252-253) ’2014
Влияние длины зоны циркуляции на степень ис-
пользования газового потока: общую NΣ = (СО2+Н2О)·100/
(СО2+СО+Н2О+Н2) – верхняя кривая; монооксида углеро-
да NСО = CO2·100/(CO+CO2) – средняя и водорода NН2
=
= Н2О·100/(Н2О+Н2) – нижняя кривая
Рис. 1.
но, что с увеличением протяженности зоны циркуля-
ции в горне от 1,7 м и более, на колошнике необходимо
применять систему загрузки, позволяющую подгружать
как периферию (количество прямых подач около 80%
и уровень засыпи более 1,5 м), так и промежуточную
часть радиуса (масса подачи 22 и более тонн).
Для нижнего распределения газового потока, со-
ответствующего меньшим длинам циркуляционных
зон, более подходит количество нормальных подач
от 40 до 70% и уровень засыпи 1-1,5 м, что позво-
ляет более равномерно распределить железорудную
часть подачи по радиусу колошника, не перегружая
периферии, и разгрузить центр печи, применяя массу
подачи 19-21 т.
Из рисунков 1 и 2 видно, что параметры ниж-
ней и верхней зон достаточно сильно взаимосвяза-
ны, поскольку имеют коэффициенты корреляции
0,337-0,689 при критическом коэффициенте 0,221 и
показателе надёжности 2,96.
Таким образом, если наложить на начальное рас-
пределение газового потока в нижней зоне распреде-
ление газа в верхней зоне, обусловленное системой
загрузки, то можно математическим путем подобрать
оптимальные параметры нижней и верхней зон. Та-
кое возможно, когда имеются математические моде-
ли газораспределения в нижней и верхней зонах.
Поэтому нами предпринята попытка эмпирико-те-
оретического нахождения совместных оптимальных
параметров нижней и верхней зон доменной печи.
С целью оптимизации взаимовлияния распре-
деления газового потока верхней и нижней зон и
дальнейшего выбора более рационального исполь-
зования внутреннего резерва доменной печи, было
выполнено на основе проведенных статистических
исследований на доменной печи № 3 металлургиче-
ского комбината «Запорожсталь», и было исследова-
но влияние расположения зон циркуляции и факторов
загрузки на использование газового потока и верхний
перепад давлений на колошнике доменной печи.
Расшифровав силы и дважды проинтегрировав,
получим длину циркуляционной зоны, которая выгля-
дит следующим образом:
где dф – диаметр фурмы, м; Qг – количество горново-
го газа, м3/с; кз – скорость запаздывания циркуляции
кокса относительно скорости газового потока; n – ко-
личество фурм; Kуд – удельный расход кокса, кг/т; П –
производительность печи, т/сут; γк – насыпная масса
кокса, кг/м3; g – ускорение свободного падения, м/с2;
ΔPН – нижний перепад давлений, Па; кэл – соотноше-
ние эллипсоида разрыхления и зоны циркуляции;
ρш – насыпная масса шихты (кокса и агломерата),
кг/м3; LН – расстояние от верха до датчика нижнего
перепада давлений, м.
В данной модели присутствуют все параметры
нижней зоны доменной печи. Расчет зоны циркуляции
производился по производственным среднемесячным
данным доменной печи № 3 ОАО «Запорожсталь».
Выяснение количественной связи газораспреде-
ления в нижней и верхней зонах позволит разрабо-
тать рекомендации по комплексной оптимизации ис-
пользования газового потока с учётом регулирующих
мер в верхней и нижней зонах доменной печи, что
приведёт к оптимальному сочетанию режимов за-
грузки и дутья, стабилизации хода печи и, в конечном
счете, к улучшению технико-экономических показате-
лей доменной плавки – снижению расхода кокса без
существенной потери производства чугуна.
Для определения реального взаимовлияния рас-
пределения газового потока верхней и нижней зон
доменной печи были проведены статистические ис-
следования на доменной печи № 3 металлургическо-
го комбината «Запорожсталь». Было исследовано
влияние расположения зоны циркуляции на исполь-
зование газового потока на колошнике доменной пе-
чи. Из рис. 1 видно, что с увеличением длины зоны
циркуляции до 1,75 м общее использование газово-
го потока и монооксида углерода увеличивается до
максимальных пределов, при этом система загрузки
должна быть 80 % прямых подач, максимальная по
массе подача – 22,0-22,5 т при уровне засыпи 1,5 м.
Степень использования водорода наоборот – с
уменьшением длины циркуляционной зоны – уве-
личивается. Длина зоны в этом случае должна быть
на уровне 1,68 м. Это объясняется тем, что водород
природного газа в основном имеет тенденцию дви-
гаться по периферии печи из-за плохого перемеши-
вания с потоком дутья.
Поскольку положение центра циркуляционной зо-
ны определяет максимум газового потока, двигающе-
гося вверх, то изменение длины зоны по радиусу гор-
на определяет основной поток, который должен быть
загружен шихтой на колошнике.
На рис. 2 показано взаимовлияние факторов за-
грузки и распределения газового потока снизу, которое
определяет длина зоны циркуляции. Из графиков вид-
,
,, , (( / ) / ( ))2 2 2 0 2
0 667
32 2 1 453
86400
уд г з H
ф г з
к эл ш H
К ПQ к PL d Q к n g
n к Lγ ρ
,
,, , (( / ) / ( ))2 2 2 0 2
0 667
32 2 1 453
86400
уд г з H
ф г з
к эл ш H
К ПQ к PL d Q к n g
n к Lγ ρ
(2)
N = f(L)
y = -1143,1x3 + 5627,5x2 - 9193,3x + 5023,5
R = 0,337, Rкр = 0,221
y = -970,67x3 + 4724,7x2 - 7632,8x + 4131,5
R = 0,252
y = -467,01x3 + 2048,4x2 - 2940x + 1408,9
R = 0,510
30
32
34
36
38
40
42
44
46
48
1,64 1,66 1,68 1,7 1,72 1,74 1,76 1,78
Длина циркуляционной зоны, L, м
С
те
пе
нь
и
сп
ол
ьз
ов
ан
ия
, N
,%
N = f (L)
Длина циркуляционной зоны, L, м
С
те
пе
нь
и
сп
ол
ьз
ов
ан
ия
, N
, %
27МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 5-6 (252-253) ’2014
Взаимовлияние факторов загрузки (ААКК, %; М, т;
h, м) и длины зоны циркуляции (L, м)
Рис. 2.
Исследование проводилось на основе математи-
ческого моделирования путем построения квадра-
тичных моделей потерь давления и использования
газового потока, в которых фигурировали в качестве
факторов режим загрузки и длина зоны циркуляции.
Проверка адекватности полученных моделей прово-
дилась по критерию Фишера [6], расчетное значение
которого составило Fp = 2,53, что меньше табличного
Fт = 2,81, следовательно модель адекватна. Исходя
из полученных результатов, получили уравнения :
где σ – процент прямых подач в системе загрузки, %;
М – масса подачи, т; h – уровень засыпи, м; L – длина
зоны циркуляции, м.
Метод оптимизации выбирали исходя из того, что
металлургическое производство, как правило, много-
критериально, поэтому при выборе наилучшего ва-
рианта технологии приходится учитывать большое
количество различных требований, среди которых
встречаются противоречащие друг другу. В этом слу-
чае необходимо применять методы оптимизации с
технологическими ограничениями или компромисс-
ные. Один из таких методов, который использовался
для оптимизации – метод неопределенных множите-
лей Лагранжа [7].
Составили функцию Лагранжа из уравнений (3) и (4):
здесь λ – неопределённый множитель Лагранжа.
Взяли частные производные от функции Лагран-
жа по каждому фактору и приравняли их к нулю, по-
скольку экстремум функции находится в точке, где
производная равна нулю.
Ограничили экстремальные значения функции Ла-
гража необходимой величиной перепада давления
0,375 ат, так как это значение немного выше обычно-
го, но еще не очень близко к критическому, при кото-
рых происходят отрицательные явления в печи:
Методом матриц при помощи Маthсаd вычислили
оптимальные значения факторов интерационным мето-
дом и получили следующие значения факторов верха и
низа печи: σ =86,8 %; М = 19,7 т; h =1,58 м; L= 1,69 м.
С целью определения эффективности разрабо-
танных рекомендаций, выбрали среднемесячный
период работы доменной печи с максимально при-
ближенными параметрами к рекомендованным и
сравненили расходы кокса и производительности, со
средними условиями работы печи, с нивелировкой
путем пересчета на одинаковые технологические ус-
ловия по общепринятым коэффициентам [8].
Судя по результатам сравнения оптимального и
сравнительного периода, необходимо отметить что,
рекомендуемые условия ведения печи дают значи-
мый результат (см. таблицу), а именно снижение рас-
хода кокса на 6,56 % и увеличение производитель-
ности на 7,92 %. При реализации данных рекоменда-
ций принимается коэффициент внедрения и влияния
неучтенных факторов 0,5; следовательно снижение
расхода кокса на 6,56 · 0,5 ~ 3,5 %, увеличения произ-
водительности на 7,92 · 0,5 ~ 4 %.
AAKK = f(L)
y = -7909,8x3 + 38847x2 - 63243x + 34175
R2 = 0,610
40
50
60
70
80
90
1,64 1,66 1,68 1,7 1,72 1,74 1,76 1,78
Длина циркуляционной зоны, L, м
A
A
K
K
,%
h =f(L)
y = -152,58x3 + 745,12x2 - 1207,1x + 649,68
R2 = 0,680
0,9
1,1
1,3
1,5
1,7
1,64 1,66 1,68 1,7 1,72 1,74 1,76 1,78
Длина циркуляционной зоны, L, м
h,
м
M = f(L)
y = -1147,9x3 + 5610,8x2 - 9102,5x + 4920,1
R2 = 0,689
18
19
20
21
22
23
24
1,64 1,66 1,68 1,7 1,72 1,74 1,76 1,78
Длина циркуляционной зоны, L, м
M
, т
ΔРВ = –15,352 – 0,656 М + 4,431 h + 24,351 L +
+ 0,022 М2 – 0,239 h2 – 7,722 L2 – 0,003 σ М +
+ 0,041 σ L – 2,197 h L = 0,375
ΔРВ = –15,352 – 0,656 М + 4,431 h + 24,351 L +
+ 0,041 σ L – 2,197 h L (3)
+ 0,022 М 2 – 0,239 h2 – 7,722 L2 – 0,003 σ М +
Nсо=236,233 – 0,709 σ – 17,595 М – 193,949 h +
+ 0,049 σ М + 114,36 h L,
+ 143,403 L – 0,002 σ 2 + 0,357 М 2 – 82,3 L2 +
(4)
Фл = –15,352 – 0,656 М + 4,431 h + 24,351 L +
+ 0,022 М 2 – 0,239 h 2 – 7,722 L2 – 0,003 σ М +
+ 0,041 σ L – 2,197 h L + λ (236,233 –
– 0,709 σ – 17,595 М – 193,949 h +
+ 143,403 L – 0,002 σ 2 + 0,357 М 2 –
– 82,3L2 + 0,049 σ М + 114,36 h L) (5)
Длина циркуляционной зоны, L, м
Длина циркуляционной зоны, L, м
Длина циркуляционной зоны, L, м
h = f (L)
AAKK = f (L)
A
A
K
K
,%
M = f (L)
h,
м
М
, т
28 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 5-6 (252-253) ’2014
Выводы
В результате математического моделирования об-
наружена тесная количественная связь между пара-
метрами нижней и верхней зон доменной печи.
Получены математические модели стохастическо-
го типа связи параметров нижней и верхней зон до-
менной печи.
Для оптимизации полученных моделей применен
метод неопределённых множителей Лагранжа.
Применение рекомендованных результатов на до-
менной печи позволило улучшить технико-экономи-
ческие показатели доменной плавки.
Таблица
Технико-экономические показатели
Периоды
Сравнительный Опытный
Производительность, т/сут 2 597,58 3 031,00/2 820,95
Расход шихты, кг/т: кокса сух, 493,65 450,00/463,28
агломерата 1 534,73 1 489,00
окатышей 226,38 297,00
известняка 33,00 13(-1)(+1)
Содержание железа в шихте,% 55,77 56,26(-0,9) (+0,49)
Параметры дутья: кол-во, м /мин 2 728,69 2 776,00
температура, °С 1 143,88 1140 (+0,11) (-0,11)
природный газ, м3/т 105,38 119 (+0,19)
кислород, % 23,87 25,1 (-2,94) (-0,25)
влажность, г/м 9,25 7,9 (-0,2) (+0,13)
Анализ чугуна, %: кремний 0,70 0,73 (+0,01) (-0,01)
марганец 0,32 0,28 (-0,01) (+0,01)
сера 0,02 0,02(0)
Параметры шлака: количество, кг/т 450,92 417 (-1,2) (+1,2)
основность 1,23 1,20
Параметры колошникового газа: состав, %: С02 17,92 19,90
СО 23,60 22,20
100·СО2/(СО+СО2) 43,18 47,27
Н2
7,61 8,90
температура, °С 352,77 317,00
давление, ат 1,31 1,4
нижний перепад давлений, кПа 0,92 0,93
общий перепад давлений, ат 1,27 1,21
Система загрузки: масса подачи, т 22,01 22,5
количество нормальных подач,% 72,88 80,00
уровень засыпи,м 1,4 1,50
Остановки, % 0,98 0,64 (-0,5) (+0,17)
Тихий ход,% 0,93 0,62 (-0,31) (+0,16)
Качество агломерата, фр. 0-5 мм,% 14,64 14,6 (-0,08) (+0,06)
Качество кокса, % : М25 86,94 86,6 (+0,21) (-0,21)
М10 7,78 7,7 (+0,22) (-0,22)
сера 1,15 1,03 (-0,03) (+0,03)
зола
2 114,23
11,4 (-0,31) (+0,31)
Теоретическая температура горения, Ттг, °С 2 074,48
Длина зоны циркуляции 1 ,61 1 ,68
29МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 5-6 (252-253) ’2014
1. Жеребин Б. Н. Практика ведения доменных печей. – М.: Металлургия, 1980. – 248 с.
2. Ковшов В. Н. Интенсификация доменного процесса с исполозованием математических моделей загрузки и газодина-
мики верхней зоны печи. Дисс. На соиск. докт. техн. наук. – Днепропетровск: ДМетИ, 1992. – 360 с.
3. Теплотехника доменного процесса / Б. И. Китаев, Ю. Г. Ярошенко, Е. Л. Суханов и др. // М.: Металлургия, 1978. – 248 с.
4. Лялюк В. П. Современные проблемы технологии доменной плавки. – Днепропетровск: Пороги, 1999. – 164 с.
5. О возможности математического описания распределения газа в доменной печи с целью экономии топлива / В. Н. Ков-
шов, В. В. Бочка, Е .И. Сулименко, В. А. Петренко // Металл и литьё Украины, 2006. – № 5. – С. 17-20.
6. Ковшов В. Н., Петренко В. А., Верещак В. И. Моделирование доменного процесса. – Днепропетровск: Институт тех-
нологии, 1997. – 109 с.
7. Ковшов В. Н., Петренко В. А., Верещак В. И. Оптимизация доменного процесса. – Днепропетровск: Арт-Пресс,
1997. – 108 с.
8. Волков Ю. П., Шпарбер Л. Я., Гусаров А. К. Технолог-доменщик. Справочное и методическое пособие. – М.: Металлур-
гия, 1986. – 263 с.
ЛИТЕРАТУРА
Надано параметри нижньої і верхньої зон доменної печі. Отримано стохастичні моделі параметрів. Визначено
зв’язок між ними. Виконана оптимізація параметрів верхньої і нижньої зон. Дані рекомендації з покращення техніко-
економічних показників доменної плавки.
Ковшов В. М., Петренко В. О., Усенко В. А, Кривоносов С. А.
Дослідження взаємовпливу верхньої і нижньої зон доменної печіАнотація
Ключові слова
параметри доменної плавки, математичні моделі, оптимізація, рекомендації
Kovshov V. N., Petrenko V. A., Usenko V. A., Krivonosov S. A.
Study of the mutual influence of the upper and lower zones of the blast
furnace
Summary
In this article was gave lists the parameters of the lower and upper zones of the blast furnace. Stochastic model parameters
were received and defined the link between them. The optimization of parameters of the upper and lower zones was done.
Recommendations on the improvement of technical and economic indices of blast-furnace production were written here.
options for blast-furnace production, mathematical models and optimization, recommendationsKeywords
Поступила 09.04.14
|