Формирование зон в агломерируемом слое
Разработана методика исследования зоны переувлажнения в слое путем его выгрузки из спекательной чаши с сохранением ее структуры.
Збережено в:
| Дата: | 2014 |
|---|---|
| Автор: | |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Russian |
| Опубліковано: |
Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
2014
|
| Назва видання: | Металл и литье Украины |
| Онлайн доступ: | http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/159744 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Формирование зон в агломерируемом слое / С.В. Кривенко // Металл и литье Украины. — 2014. — № 10. — С. 17-22. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
irk-123456789-159744 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
irk-123456789-1597442019-10-14T01:25:32Z Формирование зон в агломерируемом слое Кривенко, С.В. Разработана методика исследования зоны переувлажнения в слое путем его выгрузки из спекательной чаши с сохранением ее структуры. Розроблено методику дослідження зони перезволоження в шарі шляхом його вивантаження зі спікаючої чаші із збереженням її структури. Processes of formation of zones in the layer are investigated in this paper. Technique to study the area waterlogged in bed by his discharge from bowl with preservation of its structure is designed. 2014 Article Формирование зон в агломерируемом слое / С.В. Кривенко // Металл и литье Украины. — 2014. — № 10. — С. 17-22. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. 2077-1304 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/159744 622.788.36 ru Металл и литье Украины Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Russian |
| description |
Разработана методика исследования зоны переувлажнения в слое путем его выгрузки из спекательной чаши с сохранением ее структуры. |
| format |
Article |
| author |
Кривенко, С.В. |
| spellingShingle |
Кривенко, С.В. Формирование зон в агломерируемом слое Металл и литье Украины |
| author_facet |
Кривенко, С.В. |
| author_sort |
Кривенко, С.В. |
| title |
Формирование зон в агломерируемом слое |
| title_short |
Формирование зон в агломерируемом слое |
| title_full |
Формирование зон в агломерируемом слое |
| title_fullStr |
Формирование зон в агломерируемом слое |
| title_full_unstemmed |
Формирование зон в агломерируемом слое |
| title_sort |
формирование зон в агломерируемом слое |
| publisher |
Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України |
| publishDate |
2014 |
| url |
http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/159744 |
| citation_txt |
Формирование зон в агломерируемом слое / С.В. Кривенко // Металл и литье Украины. — 2014. — № 10. — С. 17-22. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
| series |
Металл и литье Украины |
| work_keys_str_mv |
AT krivenkosv formirovaniezonvaglomeriruemomsloe |
| first_indexed |
2025-07-14T12:20:22Z |
| last_indexed |
2025-07-14T12:20:22Z |
| _version_ |
1837624850255970304 |
| fulltext |
17МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 10 (257) ’2014
Цель статьи – развитие научных представле-
ний о формировании зон и движении газов в агло-
мерируемом слое.
Для реализации поставленной задачи традици-
онный способ окомкования шихты с использованием
воды не позволяет непосредственное исследование
зоны переувлажнения в агломерируемом слое из-за
нарушения целостности слоя.
Разработана методика исследования зоны пере-
увлажнения в слое путем его выгрузки из спекатель-
ной чаши с сохранением ее структуры.
Агломерационную шихту окомковывали с исполь-
зованием расплава парафина вместо воды. Темпера-
тура плавления парафина составляет tпл ≈ 55-60 °С.
Испарение парафина начинается при температуре
tисп более 120 °С. Шихту и парафин предварительно
нагревали в жаровом шкафу до ≈100 °С. Сравне-
ние вязкостей с помощью стеклянного капиллярного
вискозиметра показали, что при такой температуре
вязкость расплава парафина выше вязкости воды в
1,31 раза. В связи с тем, что управление окомковани-
ем осуществляли изменением расхода расплава па-
рафина, то отличия в связующих свойствах не имеют
существенного значения для результатов исследова-
ний структуры слоя.
Окомкование производили в тарельчатом грануля-
торе, также предварительно нагретом до 100-110 °С.
За время окомкования (≈100 с) температуры шихты и
гранулятора изменялись несущественно.
Для проверки возможности использования рас-
плава парафина были проведены окомкования оди-
наковых по составу шихт, в % от массы шихты: кон-
центрат – 59,27; аглоруда – 16,39; известняк – 18,54;
топливо (коксик) – 5,80; возврат – 25,00. Количество
добавляемого связующего вещества (воды или пара-
фина) составило W = 8,2 %.
Содержание концентрата в железорудной части
шихты соответствовало 78,3 %. Основность шихты
CaO/SiO2 = 1,13.
После окомкования шихту рассеивали вручную
при помощи набора стандартных круглых сит на
семь классов крупности, в мм: +10; 7-10; 5-7; 3-5;
2-3; 1-2; 0-1. Для придания гранулам прочности
П
ри агломерации железорудных материалов по
высоте слоя образуются несколько зон с харак-
терными процессами. Определяющим является
горизонт с максимальной температурой – зона
плавления, в которой происходит горение топлива
шихты. Высокие технико-экономические показатели
агломерационного процесса могут быть достигнуты
только при интенсивном поступлении кислорода в
спекаемый слой.
Для улучшения газопроницаемости слоя и урав-
нивания тепловых процессов в типовом агломера-
ционном процессе шихту предварительно окомко-
вывают с использованием воды, которая служит
связующим веществом для образования гранул. За
счет этого в спекаемом слое возникают зоны сушки
и переувлажнения, ухудшающие его газодинамиче-
ские характеристики.
В работе [1] указано, что одной из основных при-
чин ухудшения газопроницаемости слоя во время
спекания является конденсация влаги в зоне пере-
увлажнения, которая заполняет пустоты для прохож-
дения газов. Происходит снижение порозности с 0,35
до 0,31 и потери напора увеличиваются в ≈1,25 раза.
Кроме того, избыток влаги уменьшает прочность гра-
нул, и в результате давления вышележащих слоев
происходит их деформация.
Однако влага в большей мере должна скапли-
ваться в местах, где скорость движения газов низкая
и эффективная порозность слоя снизится в меньшей
степени. Для деформации гранул в зоне переувлаж-
нения необходимы силы, давящие на ее поверхность
сверху. Вместе с тем, зона готового агломерата об-
разует прочный скелет, удерживающий верхние слои.
Изучение явлений, происходящих в слое при обра-
зовании зоны переувлажнения, осуществлялись раз-
личными методиками, но они в большей мере основа-
ны на косвенных показателях (рассев, температура,
влажность и т. д.), не позволяющих непосредственно
рассмотреть зону переувлажнения изнутри [2].
Поэтому актуальными являются работы, на-
правленные на изучение процессов формирования
зон в слое и улучшение условий движения газов в
каждой из них.
УДК 622.788.36
С. В. Кривенко
Приазовский государственный технический университет (ГВУЗ), Мариуполь
Формирование зон в агломерируемом слое
Разработана методика исследования зоны переувлажнения в слое путем его выгрузки из спекательной чаши
с сохранением ее структуры. Агломерационную шихту окомковывали с использованием расплава парафина
вместо воды. Разрушение гранул в зонах с сухой шихтой над зоной переувлажнения образует зону мелких
фракций высотой ≈ 6 мм с низкой газопроницаемостью. Зона мелких фракций увеличивает потери давления в
1,4 раза и усадку слоя на 20-25 мм. Мелкие фракции формируют канальный ход газов в зоне переувлажнения,
закупоривая каналы диаметром менее 0,6 мм. Для повышения эффективности агломерационного процесса
необходимо снижать негативное влияние на газопроницаемость слоя разрушения гранул в зоне сушки,
интенсивного нагрева, а также в зоне переувлажнения.
Ключевые слова: агломерация, окомкование, газопроницаемость, зона переувлажнения, усадка слоя
18 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 10 (257) ’2014
устранения зажигания шихты из ее состава исключе-
но твердое топливо.
Вредное влияние парафина также проявляется
в том, что его пары охлаждаются и отлаживаются
внутри газоотсосного оборудования, в частности на
лопастях эксгаустера, что ухудшает его эксплуатаци-
онные характеристики.
При проведении исследований зоны переувлаж-
нения шихта состояла (% от массы шихты) из: агло-
руды – 26,7; концентрата – 53,3 кг; известняка – 20;
возврата – 29,9. Количество расплава парафина на
окомкование добавлено 6,7 %.
Высота формируемого слоя составила 180 мм,
разрежение под слоем – 950 мм вод. ст. На
колосниковой решетке был уложен постельный слой
из возврата крупностью 5-7 мм и высотой Нсл ≈ 7 мм.
Зажигание шихты осуществляли газовой горелкой в
течение 60 с. Температура отходящих газов за время
зажигания возросла с 52 до 78 °С.
Усадка слоя при зажигании составила 25-30 мм.
Это соответствует ее величине при использовании
воды для окомкования шихты.
Для большей адекватности реальным услови-
ям формирования зоны переувлажнения, слой
агломерируемой шихты формировали из горячей
шихты с температурой более 70 °С, при которой
парафин находился в жидком состоянии. Вполне
вероятно, что начальная температура шихты не
имела существенного значения, так как при созда-
нии разрежения под слоем холодный воздух, дви-
жущийся в слое, охлаждал шихту. При зажигании
газовой горелки тепла отходящих газов достаточ-
но, чтобы быстро разогреть парафин до жидкого
состояния.
Интенсивного горения парафина в слое не про-
исходило, поскольку он большей частью испарялся
в зоне сушки. Температура воспламенения tвосп па-
ров парафина составляет примерно 550-700 °С и
при недостатке кислорода значительно повышает-
ся. Скорость движения температурного фронта вниз
позволяет парафину практически полностью испа-
риться и перенестись газами в нижележащий слой
шихты, то есть процессы, происходящие в слое при
использовании воды и парафина, идентичны.
По окончании процесса зажигания эксгаустер вы-
ключали и ожидали в течение суток, пока температу-
ра внутри слоя понизится до застывания парафина.
Затем слой выгружали из спекательной чаши и ис-
следовали сформировавшиеся зоны.
Общая масса шихты, загруженной в аглочашу, со-
ставила 4,81 кг. Масса выгруженного из чаши слоя
составила столько же. Для принятых условий масса
слоя должна была уменьшиться на количество уне-
сенных паров парафина, пыли,
углекислого газа (СО2) от разложе-
ния известняка и газов от горения
парафина.
На возврате постельного слоя
следов парафина не наблюдали.
Следовательно, его пары не уноси-
лись отходящими газами, а полно-
стью конденсировались в слое.
и устранения залипания сит окомкованную
шихту высушивали двое суток до естественной
влажности.
Шихта, окомкованная на расплаве парафина,
полностью застывала за 4-5 часов, образуя проч-
ные гранулы.
Исходя из проведенных ранее исследований,
массовая доля фракций не позволяет правильно
рассчитать эквивалентный диаметр гранул и газо-
динамические характеристики слоя. Это объясня-
ется зависимостью плотности гранул от их крупно-
сти. Кроме того, на функции плотности массового
распределения проявляются максимумы, соответ-
ствующие крупности гранул с высокой плотностью.
Функции плотности объемного распределения име-
ют один максимум. Поэтому в дальнейших иссле-
дованиях использовано объемное распределение
гранулометрического состава.
Объемную долю частиц каждого класса крупности
определяли по выражению
где Vi – насыпной объем гранул каждого класса
крупности, м3.
Для каждого класса крупности различия в диа-
метрах незначительные, поэтому порозности слоев
примерно одинаковые. Насыпной объем гранул каж-
дого класса крупности Vi определяли по объему слоя
в мерном стакане.
Объемные доли каждого класса крупности для
шихты, окомкованной с добавлением воды и распла-
ва парафина, приведены в таблице.
Исходя из результатов рассевов (табл.), при тем-
пературе tп ≈ 100 °С комкующие свойства расплава
парафина идентичны воде. Отклонения в содержа-
нии мелких фракций обусловлены тем, что после
сушки шихта, окомкованная водой, при рассеве раз-
рушается в большей мере. При сравнении массовых
гранулометрических составов различия будут суще-
ственнее в связи с тем, что при рассеве высушенной
шихты в мелкую часть (1 мм) частично перейдет кон-
центрат, отпавший с поверхности гранул и обладаю-
щий высокой плотностью.
Полное спекание слоя шихты, окомкованной рас-
плавом парафина, невозможно при использовании
типового агломерационного оборудования. Из-за то-
го, что пары парафина накапливаются в газоотводя-
щих трактах, возможно их воспламенение, особенно
когда зона горения приблизится к колосниковой ре-
шетке. Поэтому при проведении исследований для
[ ] ,100%i
i
i
VV
V
= ⋅
∑
(1)
Объемный гранулометрический состав окомкованной аглошихты, %
Связующее
вещество
Фракции, мм
-1 1-2 2-3 3-5 5-7 7-10 +10
Вода 2,12 6,49 18,63 39,34 20,28 8,52 4,62
Расплав
парафина 1,91 5,45 19,07 39,72 21,52 8,75 3,58
19МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 10 (257) ’2014
Пыль шихты также не уносилась из слоя, так как
его масса не изменилась.
Для лучшего изучения структуры слой разрезали
вертикально. Схема образовавшихся зон в слое при
зажигании шихты показана на рис.1.
Вверху слоя высотой Нг.т. ≈ 10 мм сформировалась
зона спеченной шихты. Из-за того,
что в шихту не добавляли мелкий
кокс, первичный агломерат обра-
зовался в большей мере за счет
тепла от сгорания природного газа
зажигательной горелки и частично
парафина шихты.
Зона горения топлива из-за его
отсутствия не образовалась.
Высота зоны высушенной ших-
ты равна Нс.ш. ≈ 20-25 мм, включает
в себя зоны сушки и интенсивного
нагрева.
Высота зоны интенсивного на-
грева составила Ни.н. ≈ 10-15 мм.
Для данной зоны характерно нали-
чие белых частиц диссоциировав-
шего известняка.
В зоне высушенной шихты на-
блюдали изменение цвета шихты
на красноватый оттенок, вероятно,
магнетит концентрата Fe3O4 окис-
лялся до гематита Fe2O3. Гранулы
крупностью до 3 мм меняли свой
7
8
9
Сформированные зоны в исследуемом слое шихты
без топлива: 1 – спеченной шихты; 2 – интенсивного нагре-
ва; 3 – сушки; 4 – мелких фракций; 5 – переувлажнения; 6 –
исходной шихты; 7 – сухие гранулы; 8 – мениски; 9 – каналы
Структура зоны переувлажнения
Рис. 1.
Рис. 2.
оттенок по всему диаметру. Более крупные гранулы
внутри свой оттенок не изменили, а окислились на
глубину до ≈1,5 мм.
Данное явление происходило из-за недостатка
восстановительных газов СО и Н2 из-за отсутствия
топлива в шихте при высокой температуре и избытке
кислорода движущихся газов. Это возможно и для ти-
пового агломерационного процесса в начальный пе-
риод зажигания, когда топливо еще не зажглось или
горит недостаточно интенсивно, а температура газов,
входящих в слой, высокая.
Поэтому снижение массы слоя за счет удаления
газов от разложения известняка и горения парафина,
вероятно, частично компенсировалось добавлением
кислорода в оксиды железа.
Гранулометрический состав зоны высушенной
шихты содержал 25-30 % фракций крупностью ме-
нее 0,5 мм. Особенно интенсивно разрушаются вы-
сушенные гранулы крупностью менее 3 мм. Это объ-
ясняется низкой прочностью сцепления пылеватых
фракций на поверхности гранул при удалении свя-
зующего вещества. Сцепление происходит только
под воздействием механических сил. Скелет данной
зоны в основном состоял из крупных гранул, внутри
которых располагались частицы руды или возврата.
При образовании более плотных гранул с оп-
тимальными динамическими нагрузками во время
окомкования в барабане-окомкователе доля пылева-
тых фракций в указанных зонах будет снижаться.
Высота зоны конденсации паров парафина («пе-
реувлажнения» по аналогии с типовым агломера-
ционным процессом) составила ≈50-60 мм (рис. 2).
Исходя из перераспределения парафина в зону пе-
реувлажнения (максимальное его содержание соста-
вило 11-12 %), которая представляет собой гранулы,
соединенные между собой образовавшимися верти-
кальными менисками. При этом наблюдается обра-
зование волнообразных вертикальных каналов для
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Исходная шихта
Каналы в зоне переувлажнения
Исходная шихта
Каналы в зоне переувлажнения
20 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 10 (257) ’2014
движения газов со средним диаметром dк ≈ 0,6-1,2 мм
и отдельных пустот. Пары парафина из верхний сло-
ев шихты, смешанные с пылью, конденсируются в
объемах, где скорость движения газов наименьшая.
Такие застойные объемы в слое окомкованной ших-
ты в большей части располагаются под гранулами.
Это объясняет образование волнообразных каналов
в зоне переувлажнения.
Количество каналов Nк зависит от крупности
гранул окомкованной шихты и степени их разруше-
ния в сухих зонах. Для проведенных исследований
Nк = 7-12 см-2, что соответствовало порозности слоя
e = 0,25-0,32.
Образование и стекание капель парафина в зоне
переувлажнения не наблюдали.
В результате исследования выгруженного слоя
обнаружено, что на поверхности зоны переувлажне-
ния образовалась зона из мелких фракций крупно-
стью менее 0,3 мм, в большей части перенесенных
из зоны высушенной шихты. Эти фракции образуют
достаточно плотную зону высотой Нм.ф. ≈ 6 мм и за-
бивают каналы с диаметром менее 0,6 мм, через
которые расход газа уменьшается. Данная зона об-
ладает очень низкой газопроницаемостью и прижи-
мает нижележащую шихту, способствуя усадке слоя
и формируя каналы.
Зона переувлажнения и зона мелких фракций во
взаимодействии ограничивают скорость перемеще-
ния теплового фронта. По капиллярам, образован-
ным мелкими фракциями, вода из зоны переувлаж-
нения стремится вверх и сцепляет частицы между со-
бой. Поэтому мелкие фракции образуют достаточно
прочную и плотную корку и препятствуют распростра-
нению тепла в зоне переувлажнения, изолируя горя-
чую шихту от поверхности влажных гранул шихты.
Высота зоны мелких фракций существенно вли-
яет на качество производимого агломерата и пока-
затели процесса. Наряду с зоной переувлажнения
ее свойства позволяют обеспечивать соблюдение
принципа Войса [2]. При чрезмерном количестве
мелких фракций высота данного слоя большая и
газы движутся с низким расходом
для обеспечения интенсивного го-
рения топлива шихты. При малом
количестве мелких фракций дви-
жение газов через слой и тепловой
фронт перемещаются со слишком
большой скоростью. В результате
низкая температура в зоне горения
не позволяет получить прочную
структуру агломерата, полностью
пропитанную легкоплавкими со-
единениями.
Зона мелких фракций пере-
мещается в процессе спекания
сверху вниз вместе с зоной пере-
увлажнения. В конце процесса спе-
кания, когда зоны переувлажнения
уже не существует или влаги ших-
ты недостаточно для сцепления
мелких частиц, они выходят с газа-
ми, не фильтруясь. Это объясняет
увеличение запыленности отходящих газов к концу
процесса спекания.
Для подтверждения влияния зоны мелких фрак-
ций на газодинамику агломерационного процесса
были проведены дополнительные исследования.
В агломерационной чаше формировали слой
окомкованной шихты следующего состава, % от мас-
сы шихты: аглоруда – 15,3; железорудный концен-
трат – 61,3; известняк – 15,3; известь – 1,80; мелкий
кокс (0-3 мм) – 6,1; возврат (0-5 мм) – 35,0. Общая
масса шихты – 4,7 кг. Количество добавленной влаги
при окомковании – 9,4 %. Создавали разрежение под
слоем, которое составило ΔРн = 500 мм вод. ст. Рас-
ход воздуха через слой составил Qн = 1,8 м3/(м2·с).
Высота слоя – Нсл = 170 мм.
Затем имитировали образование зоны переувлаж-
нения равномерным распылением воды на поверх-
ность шихты. На рис. 3 представлено изменение потерь
давления в слое при увеличении влажности шихты.
Расход воздуха через слой существенно снизился при
увеличении разрежения под слоем до 525 мм вод. ст. и
составил Q = 1,3 м3/(м2·с). Затем изменение расхода Q
было несущественным, то есть сохранялась структура
слоя, которая на сопротивление движению газов ма-
ло влияла. Усадка слоя также была несущественная
ΔН ≈ 5 мм. Формирование каналов в зоне увлажнения
сверху не наблюдали. Гранулы сохраняли свою фор-
му, так как лишняя влага переходила вниз.
Существенное увеличение потерь ΔР более
1500 мм вод. ст. произошло при добавлении в слой
воды более 21 %абс. Усадка при этом составила более
40 мм и гранулы полностью разрушились. Согласно
исследованиям влажность в зоне переувлажнения
может увеличиваться на ≈1,5-4 %абс [1]. Поэтому та-
кое существенное переувлажнение для агломераци-
онного процесса не типично и его можно исключить.
При изменении влажности шихты на 1,5-4,0 %абс
удельное ухудшение газопроницаемости составляет
ΔРуд = 25 мм вод. ст. / % (см. рис . 3).
Следующими исследованиями имитирова-
ли образование зоны мелких фракций над зоной
Изменение потерь давления в слое при увеличении средней влаж-
ности шихты
Рис. 3.
Ра
зр
еж
ен
ие
Δ
Р
, м
м
в
од
. с
т.
Влажность W, %
21МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 10 (257) ’2014
переувлажнения. В агломерационной чаше форми-
ровали слой окомкованной шихты. Состав шихты,
разрежение по слоям и другие условия проведения
данного опыта аналогичны предыдущему. Распы-
лили влагу через поверхность слоя до W ≈ 12 %,
имитируя образование зоны переувлажнения. За-
тем на слой переувлажненной шихты сверху рав-
номерно нанесли мелкие частицы крупностью ме-
нее 0,5 мм. При этом резкое ухудшение газопрони-
цаемости слоя произошло даже при высоте слоя
мелких частиц Нм.ф. ≈ 3 мм.
При высоте сформированной зоны Нм.ф. ≈ 6 мм
разрежение под слоем резко возросло в 1,4 раза и
составило 750 мм вод. ст. Началось образование ка-
налов крупностью более 0,6 мм. Из-за возрастания
разрежения силы, давящие сверху на слой намного
выше, чем без зоны мелких фракций. Поэтому усадка
слоя намного существеннее при меньшей влажности
шихты и равна ΔН = 20-25 мм.
Таким образом, выводы о существенном влиянии
зоны мелких фракций на формирование каналов в
1. Коротич В. И. Агломерация рудных материалов / В. И. Коротич, Ю. А. Фролов, Г. Н. Бездежский. – Екатеринбург:
ГОУ ВПО «УГТУ-УПИ». – 2003. – 400 с.
2. Петрушов С. Н. Современный агломерационный процесс. Монография / С. Н. Петрушов. – Алчевск: ДонГТУ,
2006. – 360 с.
3. Тарасов В. П. Теория и технология доменной плавки / В. П. Тарасов, П. В. Тарасов. – М.: Интермет Инжиниринг,
2007. – 384с.
4. Кривенко С. В. Принцип синхронного управления частотой вращения окомкователя и влажностью шихты / С. В. Кри-
венко // Металл и литье Украины. – 2011. – № 8. – С. 25-28.
5. Вегман Е. Ф. Теория и технология агломерации / Е. Ф. Вегман. – М.: Металлургия, 1974. – 288 с.
6. Кривенко С. В. Эффективность спекания подогретой шихты с применением обогащенного кислородом воздуха /
С. В. Кривенко, А. А. Томаш, В. П. Русских // Сталь. – 2011. – № 1. – С. 2-7.
ЛИТЕРАТУРА
зоне переувлажнения и увеличении потерь давления
в слое подтвердились.
Для повышения эффективности агломерацион-
ного процесса необходимо снижать негативное вли-
яние на газопроницаемость слоя разрушение гранул
в зоне сушки, интенсивного нагрева, а также пере-
увлажнения. Для этого должен быть применен ком-
плекс мероприятий, включающий оптимизацию ре-
жима окомкования шихты [4] и ее предварительный
подогрев [5, 6].
Выводы
Разрушение гранул в зонах с сухой шихтой над зо-
ной переувлажнения образует зону мелких фракций
высотой ≈6 мм с низкой газопроницаемостью.
Зона мелких фракций увеличивает потери давле-
ния в 1,4 раза и усадку слоя на 20-25 мм.
Мелкие фракции формируют канальный ход газов
в зоне переувлажнения, закупоривая каналы диаме-
тром менее 0,6 мм.
Розроблено методику дослідження зони перезволоження в шарі шляхом його вивантаження зі спікаючої чаші із
збереженням її структури. Агломераційну шихту огрудковують з використанням розплаву парафіну замість води.
Руйнування гранул в зонах з сухою шихтою над зоною перезволоження утворює зону дрібних фракцій висотою ≈ 6
мм з низькою газопроникністю. Зона дрібних фракцій збільшує втрати тиску в 1,4 рази і усадку шару на 20-25 мм.
Дрібні фракції формують канальний хід газів в зоні перезволоження, закупорюючи канали діаметром менше 0,6 мм.
Для підвищення ефективності агломераційного процесу необхідно знижувати негативний вплив на газопроникність
шару руйнування гранул в зоні сушки, інтенсивного нагріву, а також в зоні перезволоження.
Крівенко С. В.
Формування зон в шарі, який агломеруєтьсяАнотація
Ключові слова
агломерація, огрудкування, газопроникність, зона перезволоження, усадка шару
22 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 10 (257) ’2014
Krivenko S.
The formation of zones in agglomerated layerSummary
Processes of formation of zones in the layer are investigated in this paper. Technique to study the area waterlogged in bed
by his discharge from bowl with preservation of its structure is designed. Sinter mix pelletized using melt paraffin instead of
water. Destruction of granules in areas with dry blend of waterlogged area forms a band fines height ≈ 6 mm with low gas
permeability. Zone fines increases the pressure loss of 1,4 times and the shrinkage layer 20-25 mm. Fines move gas channel
formed in waterlogged area, clogging the channels with a diameter less than 0,6 mm. Negative impact on the permeability of
destroying granules in the drying zone, the intense heat and waterlogged area, should be reduced to improve the efficiency
of the sintering process.
sintering, pelletizing, gas permeability, area of wetlands, the layer shrinkageKeywords
Поступила 28.10.14
Оформление рукописи для опубликования
в журнале "Металл и литьё Украины":
Материалы для публикации необходимо
подавать в формате, поддерживаемом Microsoft Word,
размер бумаги А4, книжная ориентация,
шрифт Arial – размер 10, междустрочный интервал – 1,5.
Объем статьи – не более 10 стр., рисунков – не более 5.
Рукопись должна содержать:
– УДК;
– фамилии и инициалы всех авторов (на русском, украинском и английском языках);
– название статьи ( на русском, украинском и английском языках);
– название учреждения(й), в котором(ых) работает(ют) автор(ы);
– аннотации на русском, украинском и английском языках;
– ключевые слова (не менее шести) – на русском, украинском и английском языках;
– предлагаемая структура текста (Arial 10, прямой) экспериментальной статьи:
«Введение», «Материалы и методы», «Результаты и обсуждение», «Выводы».
– таблицы должны иметь порядковый номер (Arial 10, курсив) и заголовок (Arial 10, п/ж),
текст в таблице (Arial 9, прямой), примечания к таблицам размещаются непосредственно
под таблицей (Arial 8, курсивом).
– формулы (Arial 11, русские символы – прямым, английские – курсивом, греческие – Symbol
12, прямым) должны иметь порядковый номер (Arial 10, прямой);
– рисунки, схемы, диаграммы и другие графические материалы должны быть черно-
белыми, четкими, контрастными, обязательно иметь номер и подрисуночную подпись
(Arial 9, прямой); все громоздкие надписи на рисунке следует заменять цифровыми или
буквенными обозначениями, объяснение которых необходимо выносить в подрисуночную
подпись;
– список литературы (Arial 9);
– ссылки нумеруются в порядке их упоминания в тексте, где они обозначаются
порядковой цифрой в квадратных скобках (например - [1]).
|