Барботажная обработка алюминиевых расплавов водяным паром. Загрязняем или рафинируем?

Представлены результаты экспериментальных исследований влияния повторных барботажных наводораживаний расплава АК9М водяным паром на содержание твердых неметаллических включений (ТНМВ). Выполнен анализ воздействующих на этот процесс факторов с позиции разделения ТНМВ на активные и пассивные по отноше...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2014
Автор:	Котлярский, Ф.М.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України 2014
Назва видання:	Процессы литья
Теми:	Получение и обработка расплавов
Онлайн доступ:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/159802
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Барботажная обработка алюминиевых расплавов водяным паром. Загрязняем или рафинируем? / Ф.М. Котлярский // Процессы литья. — 2014. — № 2. — С. 14-20. — Бібліогр.: 19 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-159802
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1598022019-10-15T01:25:53Z Барботажная обработка алюминиевых расплавов водяным паром. Загрязняем или рафинируем? Котлярский, Ф.М. Получение и обработка расплавов Представлены результаты экспериментальных исследований влияния повторных барботажных наводораживаний расплава АК9М водяным паром на содержание твердых неметаллических включений (ТНМВ). Выполнен анализ воздействующих на этот процесс факторов с позиции разделения ТНМВ на активные и пассивные по отношению к водороду. Сделан вывод о загрязнении пассивными включениями и рафинировании от активных. Подано результати експериментальних досліджень впливу повторних барботажних наводнювань розплаву АК9М водяним паром на вміст твердих неметалевих включень (ТНМВ). Виконано аналіз діючих на цей процес чинників з позиції поділу ТНМВ на активні та пасивні стосовно водню. Зроблено висновок про забруднення пасивними включеннями та рафінування від активних. In this paper are presented results of experimental research of influence repetitive bubbling hydrogen saturations of melt by water vapor on solid nonmetallic inclusions test (SNMI). Was performed an analysis of factors effects on this process from the position of separating active and passive SNMI in regard to hydrogen. Was drew conclusions about passive inclusions contamination and refining from active. 2014 Article Барботажная обработка алюминиевых расплавов водяным паром. Загрязняем или рафинируем? / Ф.М. Котлярский // Процессы литья. — 2014. — № 2. — С. 14-20. — Бібліогр.: 19 назв. — рос. 0235-5884 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/159802 621.74:666.85 ru Процессы литья Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Получение и обработка расплавов Получение и обработка расплавов
spellingShingle	Получение и обработка расплавов Получение и обработка расплавов Котлярский, Ф.М. Барботажная обработка алюминиевых расплавов водяным паром. Загрязняем или рафинируем? Процессы литья
description	Представлены результаты экспериментальных исследований влияния повторных барботажных наводораживаний расплава АК9М водяным паром на содержание твердых неметаллических включений (ТНМВ). Выполнен анализ воздействующих на этот процесс факторов с позиции разделения ТНМВ на активные и пассивные по отношению к водороду. Сделан вывод о загрязнении пассивными включениями и рафинировании от активных.
format	Article
author	Котлярский, Ф.М.
author_facet	Котлярский, Ф.М.
author_sort	Котлярский, Ф.М.
title	Барботажная обработка алюминиевых расплавов водяным паром. Загрязняем или рафинируем?
title_short	Барботажная обработка алюминиевых расплавов водяным паром. Загрязняем или рафинируем?
title_full	Барботажная обработка алюминиевых расплавов водяным паром. Загрязняем или рафинируем?
title_fullStr	Барботажная обработка алюминиевых расплавов водяным паром. Загрязняем или рафинируем?
title_full_unstemmed	Барботажная обработка алюминиевых расплавов водяным паром. Загрязняем или рафинируем?
title_sort	барботажная обработка алюминиевых расплавов водяным паром. загрязняем или рафинируем?
publisher	Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
publishDate	2014
topic_facet	Получение и обработка расплавов
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/159802
citation_txt	Барботажная обработка алюминиевых расплавов водяным паром. Загрязняем или рафинируем? / Ф.М. Котлярский // Процессы литья. — 2014. — № 2. — С. 14-20. — Бібліогр.: 19 назв. — рос.
series	Процессы литья
work_keys_str_mv	AT kotlârskijfm barbotažnaâobrabotkaalûminievyhrasplavovvodânymparomzagrâznâemilirafiniruem
first_indexed	2025-07-14T12:22:46Z
last_indexed	2025-07-14T12:22:46Z
_version_	1837625001294954496
fulltext	14 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2014. № 2 (104) Получение и обработка расплавов УДК 621.74:666.85 Ф. М. Котлярский Физико-технологический институт металлов и сплавов НАН Украины, Киев БАРБОТАЖНАЯ ОБРАБОТКА АЛЮМИНИЕВЫХ РАСПЛАВОВ ВОДЯНЫМ ПАРОМ. ЗАГРЯЗНЯЕМ ИЛИ РАФИНИРУЕМ? Представлены результаты экспериментальных исследований влияния повторных барботаж- ных наводораживаний расплава АК9М водяным паром на содержание твердых неметалли- ческих включений (ТНМВ). Выполнен анализ воздействующих на этот процесс факторов с позиции разделения ТНМВ на активные и пассивные по отношению к водороду. Сделан вывод о загрязнении пассивными включениями и рафинировании от активных. ключевые слова: алюминиевые расплавы, барботажное наводораживание, пассивные и активные неметаллические включения, переход пассивных включений в активные, методы определения содержания включений. Подано результати експериментальних досліджень впливу повторних барботажних навод- нювань розплаву АК9М водяним паром на вміст твердих неметалевих включень (ТНМВ). Виконано аналіз діючих на цей процес чинників з позиції поділу ТНМВ на активні та пасивні стосовно водню. Зроблено висновок про забруднення пасивними включеннями та рафіну- вання від активних. ключові слова: алюмінієві розплави, барботажне наводнювання, пасивні і активні немета- леві включення, перехід пасивних включень в активні, методи визначення вмісту включень. In this paper are presented results of experimental research of influence repetitive bubbling hydrogen saturations of melt by water vapor on solid nonmetallic inclusions test (SNMI). Was performed an analysis of factors effects on this process from the position of separating active and passive SNMI in regard to hydrogen. Was drew conclusions about passive inclusions contamination and refining from active. Keywords: aluminium melts, bubbling hydrogen saturation, passive and active nonmetallic inclusions, transition passive inclusions in active, methods of inclusions test. В статье рассмотрены твердые неметаллические включения (ТНМВ). На постав- ленный вопрос обращалось внимание в работе [1] со ссылками, с одной сторо- ны, на труды ВИЛСа [2-4] и МАТИ [5, 6], в которых этот вид обработки широко ис- пользовался для загрязнения расплава алюминия и его сплавов ТНМВ, а с другой, – на работы ФТИМС НАНУ [1, 7], направленные на избирательное удаление из рас- плава наиболее крупной фракции ТНМВ, выполнявших роль центров образования газовых пузырьков в условиях барботажного наводораживания и унесенных этими пузырьками на поверхность ванны. Ответить на этот вопрос может помочь предложенный в работе [8] метод оценки содержания ТНМВ в жидких алюминиевых сплавах, построенный на ис- пользовании известного эффекта влияния взвеси окиси алюминия на процесс диффузионного удаления водорода из насыщенного расплава (назовем его диф- фузионным). Выбранный вариант реализации этого метода включает насыщение расплава водородом при заданной температуре путем погружения влажного асбестового тампона, выдержку при той же температуре в интервале 7-20 мин, заливку технологической пробы ФТИМС НАНУ, исключающей неконтролируемые потери водорода в процессе затвердевания. После охлаждения из пробы вырезают пластинки толщиной 10-12 мм из верхнего, среднего и нижнего участков; гидроста- ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2014. № 2 (104) 15 Получение и обработка расплавов тическим взвешиванием определяют плотность и пористость целой пробы, а также вырезанных пластин относительно специально отлитого беспористого образца; по полученной пористости делается оценка содержания ТНМВ. В данной работе экспериментальная часть выполнена на вторичном сплаве АК9М, состоящем (в %) из 8,0-8,5 Si; 0,9-1,17 Cu; 1,23-1,4 Fe; 0,1-0,2 Mg; Al – остальное, в соответствии с перечисленными операциями при температуре расплава 750±15 0С, продолжительности наводораживания 1,5 мин, выдержке 13,5 мин, исходной массе расплава 9; 13; 14 кг. Полученные результаты представлены на рис. 1-3. На нерафинированном рас- плаве, приготовленном из возврата предыдущих наводороженных плавок и отливок, эксперимент повторялся дважды (соответственно рис. 1, а-в, г-е). Как видно, по- вторяемость удовлетворительная и, судя по наиболее показательной пористости целой пробы и ее средней части, по мере увеличения количества наводораживаний пористость растет, что свидетельствует о замедлении процесса диффузионного удаления водорода, а следовательно, и увеличении содержания ТНМВ. Если учесть, что за диффузию водорода ответственна тонкодисперсная взвес, а газовые поры образуются, в первую очередь, на наиболее крупных частицах Al 2 O 3 , полученные данные, по-видимому, говорят о содержании различных ТНМВ. На рис. 1, ж-к представлены аналогичные данные, полученные на расплаве, при- готовленном также из возврата предыдущих наводороженных плавок и отливок, но перед заливкой дважды обработанным флюсом АL 224 фирмы «SCHÄFER» (по 0,35 %, 1,8 1,6 1,4 1,2 1,4 1,6 1,0 1,2 0,8 1,0 1,2 1,4 1,0 1 2 3 1 2 3 1 2 3 0,6 Очередность наводораживаний П о р и ст о ст ь, % Рис.1. Влияние почасовой очередности наводораживания влажным асбестовым тампоном 1,5 мин и выдержки 13,5 мин нерафинированного (а-е) и дважды обработанного перед за- ливкой флюсом AL224 (ж-к) расплава марки АК9М, полученного из возврата предыдущих наводороженных плавок и отливок, на пористость целой пробы (а, г, ж), ее средней (б, д, и) и верхней частей (в, е, к); температура обработки и заливки расплава 750±15 0С, исходная масса расплава, кг: а-в – 8; г-е – 13; ж-к – 14 а б г ж и д в к е 16 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2014. № 2 (104) Получение и обработка расплавов 3 мин, выдержка 17 мин). Как видно, пористость целой пробы и ее средней части с увеличением количества наводораживаний также растет, хотя характер роста не- сколько изменился. Труднее объяснить влияние очередности наводораживаний на изменение пори- стости верхней части пробы, в формировании которой принимали активное участие всплывающие пузырьки водорода (рис. 1, в, е, к). В то же время одинаковый характер этого изменения на рис. 1, в, е говорит о том, что это не случайно. Складывается впечатление, что есть фактор, регулирующий количество наиболее крупных ТНМВ, выполняющих роль центров зарождения всплывающих пузырьков, относительно какого-то среднего значения – понижает при большом количестве и повышает при малом. Об этом говорит и рис. 1, к. Поскольку из-за двойной обработки расплава флюсом начальное содержание ТНМВ было значительно ниже, чем в двух преды- дущих плавках, фактор «Х» на втором наводораживании поднял это содержание почти до начального уровня предыдущих плавок, после чего при третьем наводо- раживании началось понижение. Определенную информацию дает и более детальный анализ распределения по- ристости по высоте пробы (рис. 2). Во-первых, рис. 2, а,б качественно идентичны. Во-вторых, расположение кривых 2 и 3 на рис. 2, в идентично соответственному 2,0 0,4 0,8 1,2 1,6 1,2 1,6 2,0 0 0,4 0,8 0 20 40 60 80 h, мм П, % а б 2 1 3 1 2 3 Рис. 2. Влияние почасовой очередности (цифры на кривых) наводораживания влажным асбестовым тампоном 1,5 мин и выдержки 13,5 мин нерафинированного (а, б) и дважды обработанного перед заливкой флюсом AL224 (в) расплава марки АК9М, полученного из возврата предыдущих наводороженных плавок и отливок, на вели- чину и распределение газовой пористости (П) по высоте пробы (h – расстояние от верхнего торца); температура обработки и заливки расплава − 750±15 0С, исходная масса расплава, кг: а – 8; б – 13; в – 14 в 0,8 1,2 1,6 0 20 40 60 80 h, мм 0 0,4 1 2 3 П, % ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2014. № 2 (104) 17 Получение и обработка расплавов расположению кривых 1 и 2 рис. 2, а и б. В третьих, пористость нижних частей всех экспериментально исследованных проб практически не зависит от очередности наводораживания и примерно равна 0,4 %. В работе [9] экспериментально доказан интересный и полезный технологиче- ский момент,суть которого состоит в том, что если при производстве вторичных алюминиевых сплавов перед разливкой в чушки расплав подвергнуть барботажной обработке водяным паром, то есть наводородить, то последующее использование такой шихты обеспечивает более высокое качество отливок в плане плотности и механических свойств, чем аналогичная шихта без наводораживания. этот эффект авторы объясняют водородным рафинированием, протекающим в три стадии: первая происходит при газонасыщении продувкой парами воды, во время которой образующиеся на наиболее крупных ТНМВ пузырьки водорода уносят эти ТНМВ на поверхность расплава; вторая – при снижении температуры и затвердевании распла- ва в чушках, в результате чего создаются новые этапы пересыщения с образованием газовых водородных пузырьков, часть которых всплывает в верхнюю часть, а часть удерживается в междендритных пространствах; третья стадия наступает при пере- плаве чушки, когда происходит удаление путем всплывания комплексов водородных пузырьков с ТНМВ, образовавшихся во время второй стадии. Приведенные на рис.1, 2 данные получены на технологических пробах из наво- дороженной шихты (вовзрат из предыдущих наводороженных плавок и отливок). В плане приведенных результатов работы [9] представляется интересным провести аналогичные эксперименты с использованием ненаводороженной шихты. Такую шихту получали переплавом наводороженной шихты, для чего из плавок №1 (рис.1, а-в) и 2 (рис. 1, г- е) массой соответственно 16 и 26 кг после расплавления и дове- дения до температуры около 750 0С половину расплава разливали в чушки, которые и использовали для получения данных, приведенных соответственно на рис. 3, а и б. Из сравнения этих рисунков с рис. 2, а и б видна существенная разница, состоящая в существенном повышении пористости целой пробы (в среднем на 45 %) и в резком (в среднем в 2,5 раза) ее увеличении верхнего участка пробы, то есть пористости, образовавшейся, в основном, за время снятия перегрева и всплывшей в верхнюю часть. Если бы технологическая проба была отливкой, то при таком скоплении по- ристости в верхней части это был бы брак. Таким образом, полученный результат подтверждает выводы работы [9] и говорит об увеличении количества крупных ТНМВ из-за отсутствия водородного рафинирования. Однако есть и другие непредсказуемые отличия. Во-первых, судя по пористости средней части пробы на рис. 3, а и б, нельзя сказать, что эта пористость растет с увеличением количества наводораживаний. Здесь ее зависимость, а следовательно, и содержание ТНМВ от очередности наводораживаний носит скорее спонтанный характер. Во-вторых, на рис. 3, а пористость в верхней части пробы оказалась прак- тически неизменной после каждого из трех наводораживаний. Отсутствие нужных объяснений может быть связано с воздействием невыявленных факторов, поиск которых требует анализа существующей информации о поведе- нии ТНМВ в алюминиевых расплавах с учетом условий, близких к обсуждаемым экспериментам. По данному вопросу в работе [1] выполнен обзор, согласно которому все имеющиеся в расплаве ТНМВ делятся на активные и пассивные по отношению к водороду – первые могут быть центрами порообразования, вторые − нет. Главное различие между теми и другими – степень смачиваемости расплавом: хорошо смачиваемые – пассивные, плохо смачиваемые – активные. Дополнительно можно отметить, что в качестве активных предполагается гидроокись, образующаяся в ре- зультате адсорбции водяных паров поверхностной оксидной пленкой. К пассивным относят оксиды, введенные в расплав путем восстановления алюминием кварце- вого песка или CuO, а также оксиды модификации α-Al 2 O 3 , полученные перегревом расплава до температуры выше 950-1100 0С и сохранившиеся при температуре разливки (около 700 0С) в результате больших скоростей охлаждения. Полагают, 18 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2014. № 2 (104) Получение и обработка расплавов что смачиваемость таких включений расплавом делает невозможной адсорбцию водорода на поверхности оксида и поэтому снижает вероятность выделения газо- образного водорода. Обобщая, можно сказать, что активные оксиды образуются на поверхности отливок, чушек, стружки, расплава, а пассивные − внутри отливки, расплава. В порядке уточнения можно отметить, что и плохо смачиваемые рас- плавом ТНМВ не всегда могут быть центрами зарождения газовых пузырьков, если их поверхность контактирует с расплавом. Так, даже при обычном краевом угле смачивания γ-Al 2 O 3 150-1600 работа адгезии оказывается выше работы адсорбции водорода [10], поэтому во многих работах активными считают не все поверхности оксидов, а только те участки, на которых имеются шероховатости, трещины, поры, капилляры, размеры которых превосходят критический радиус пузырька [11-15]. Таким образом, диффузионный метод оценки содержания ТНМВ чувствителен только к активным оксидам – как по их влиянию на диффузию водорода, так и по предрасположенности к зарождению газовых пузырьков. Пассивные включения остаются незамеченными, однако, они могут стать активными. Так, если в рас- плав введены частицы Al 2 O 3 от восстановления SiO 2 или CuO и после хлорирования структура пробы остается мелкозернистой (признак пассивности), то в результате воздействия на этот же сплав паров воды последующее хлорирование приводит к укрупнению зерна, характерному для очищенного металла (признак активности). Возникает вопрос: а частицы Al 2 O 3 , образовавшиеся не на поверхности, а вну- три расплава от восстановления H 2 O в процессе барботажной обработки водяным паром, сразу после реакции активные или пассивные? Чем эти частицы по проис- хождению отличаются от тех, которые получены от аналогичной реакции алюминия с SiO 2 или CuO? Во-первых, они тут же омываются расплавом, который за счет 1 2 3 5,5 П, % 4,5 3,5 1,5 0 20 40 60 80 h, мм 0,5 2,5 а б 5,0 3,0 4,0 1 2 3 П, % 0 1,0 2,0 5,5 5,0 4,5 3,0 4,0 1,0 2,0 1,5 2,5 3,5 0,5 0 0 20 40 60 80 h, мм Рис. 3. Влияние почасовой очередности (цифры на кривых) наво- дораживания влажным асбестовым тампоном 1,5 мин и выдержки 13,5 мин расплава марки АК9М, полученного из переплавленного в слитки возврата предыдущих наводороженных плавок и отливок, на величину и распределение газовой пористости (П) по высоте пробы (h – расстояние от верхнего торца); температура обработки и залив- ки расплава − 750±15 0С, исходная масса расплава, кг: а – 9; б – 12 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2014. № 2 (104) 19 Получение и обработка расплавов адгезии препятствует адсорбции водорода, тем более что процесс адсорбции идет медленно [16]. Во-вторых, они еще не успели коагулировать с образованием объектов с разветвленной системой капилляров и трещин. Более того, частицы Al 2 O 3 в расплаве несут положительный заряд, препятствующий их коагуляции [16]. В-третьих, электроннографический анализ показал, что оксиды алюминия, обра- зующиеся на поверхности алюминия при его взаимодействии с парами воды при температурах выше 500 0С, не гидратированы [16]. В-четвертых, об их пассивности говорит многократно экспериментально подтвержденный так называемый иммуни- тет по отношению к поглощению водорода расплавом, хорошо очищенным от ТНМВ [17]. Суть иммунитета в том, что после обработки такого расплава водяным паром содержание водорода при рабочих температурах (700-720 0С) за короткое время устанавливается на уровне менее 0,1 см3/100 г. И это несмотря на то, что во время обработки образуются новые оксиды из-за реакции алюминия с паром. Но есть и другая сторона аргументации. Так, в работе [3] замедление процесса газовыделения из расплава достигалось именно за счет ТНМВ, полученных путем обработки расплава паром. Значит, здесь они были активными. Переходу пассивных оксидов в активные в результате их коагуляции может способствовать турбулиза- ция расплава, имеющая место при барботажной обработке [18]. В этой же работе в качестве подтверждающего примера приведено образование наростов оксидов на стенках индукционной печи в зоне интенсивного перемешивания. Как уже от- мечалось, пассивные оксиды алюминия, полученные от восстановления SiO 2 или CuO, были переведены в активное состояние путем воздействия на расплав паров воды [19, 20]. Учитывая изложенную информацию, можно представить, что в процессе барбо- тажной обработки алюминиевых расплавов водяным паром происходит в основном образование новых пассивных ТНМВ, а также наводораживание расплава и созда- ние комплексов Al 2 O 3 -водород на основе имевшихся перед обработкой активных оксидов. Часть этих комплексов с образовавшимися на них пузырьками водорода всплывает на поверхность ванны расплава, а дозародышевые комплексы аккуму- лируют газообразный водород в своих несплошностях (трещины, капилляры) и растворенный водород в пограничном слое. Ко времени очередной обработки часть пассивных ТНМВ предыдущей обработки может перейти в активное состояние по отношению к водороду за счет коагуляции, гидратации и других неучтенных (не вы- явленных) факторов и включиться в процесс порообразования. Следуя этим соображениям, можно предположить, что в процессе барботажной обработки жидких алюминиевых сплавов водяным паром мы загрязняем расплав пассивными оксидами, образующимися в результате реакции алюминия с H2O, и очищаем расплав от активных оксидов, выполняющих роль центров зарождения газовых пузырьков и всплывающих вместе с этими пузырьками. Химические методы определения содержания ТНМВ покажут суммарную массу активных и пассивных оксидов, а диффузионный метод, построенный на влиянии тонкодисперсной взвеси на диффузию водорода и оценке содержания ТНМВ по газовой пористости техно- логической пробы, реагирует только на активные по отношению к водороду оксиды, имевшиеся в расплаве до барботажа. Таким образом, пористость технологической пробы в диффузионном методе является индикатором содержания в расплаве тех ТНМВ, которые будут участвовать в образовании пористости отливок. Положитель- ным в этом методе является то, что образовавшиеся в процессе наводораживания новые пассивные оксиды не участвуют в образовании пористости и не искажают дей- ствительной картины качества расплава. Однако теряется часть наиболее крупных активных включений, всплывших вместе с образовавшимися на них пузырьками во время барботажной обработки. Контролировать соотношение между пришедши- ми, ушедшими и перешедшими из одного состояния в другое ТНМВ в данной работе не представлялось возможным, поэтому трудно объяснить такие детали, как колебание значений всплывающей пористости по ходу повторных наводо- 20 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2014. № 2 (104) Получение и обработка расплавов раживаний. Можно только сослаться на приведенную в монографии [10, c. 68] ссылку на иностранный источник, в котором при длительном выстаивании расплава в атмосфере печи авторами замечена тенденция к установлению некоторого равно- весного содержания ТНМВ, которое составляет в расчете на Al2O3 0,015-0,02 %. А в монографии [16, c. 55] приведены экспериментальные данные, согласно которым во время выстаивания исходного расплава алюминия происходило понижение со- держания Al2O3, а после рафинирования гексахлорэтаном концентрация оксида алюминия в расплаве начала увеличиваться. 1. Котлярский Ф. М. Водород в алюминиевых сплавах и отливках. − Киев: Освіта України, 2011. − 208 с. 2. Пименов Ю. П. Изучение чистоты алюминия по неметаллическим включениям при обра- ботке его в жидком состоянии // Технология легких сплавов (ВИЛС). − 1967. − № 2. − С. 29-36. 3. Пименов Ю. П., Деменков А. И., Расшивалкина А. М. Изучение влияния окиси алюминия на взаимодействие жидкого алюминия с водородом с помощью кинетических методов ис- следования // Там же. − 1973. − № 5. − С. 83-86. 4. Гохштейн М. Б., Морозов Я. И. Влияние окиси алюминия и рафинирования на макроструктуру алюминия и его сплавов // Там же. − 1975. − № 7. − С. 69-70. 5. Гудченко А. П., Кузьмичев Л. В. Образование пористости в слитках алюминия // Исследо- вание процессов литья алюминиевых, магниевых и титановых сплавов (Труды МАТИ). − 1969. − № 70. − С. 117-132. 6. Шаров М. В., Пименов Ю. П. Изучение структуры окиси алюминия, включенной в алюми- ний // Газы в легких металлах. − 1970. − № 71. − С. 32-40. 7. Водородное рафинирование алюминиевых сплавов от твердых неметаллических включе- ний / Ф. М. Котлярский, Г. П. Борисов, В. И. Белик и др. // Процессы литья. − 2008. − № 4. − С. 48-55. 8. Котлярский Ф. М. Оценка содержания твердых неметаллических включений в жидких алю- миниевых сплавах // Там же. − 2013. − № 3. − С. 34-36. 9. Белик В. И., Борисов Г. П., Дука В. М. Водородное рафинирование при производстве и использовании вторичного алюминиевого сплава // Там же. − 2010. − № 5. − С. 11-23. 10. Флюсовая обработка и фильтрование алюминиевых расплавов / А. В. Курдюмов, С. В. Инкин, В. С. Чулков и др. − М.: Металлургия, 1980. − 196 с. 11. Вакуумирование алюминиевых сплавов / М. Б. Альтман, Е. Б. Глотов, В. А. Засыпкин и др. – М.: Металлургия, 1977. − 240 с. 12. Мельников Н. А. Об образовании газовой пористости в отливках из Al- и Mg-сплавов: Обзор // Литейн. пр-во. − 2006. − № 2. − С. 4-6. 13. Пикунов М. В., Герасимов С. П., Юдин В. А. О возможной причине влияния примеси алю- миния на «рост» металла при затвердевании отливок из кремнистой латуни // Изв. вузов. Цвет. металлургия. − 2003. − № 4. − С. 35-38. 14. Вейнов А. М. Особенности изменения содержания кислорода и водорода в силуминах метатектического состава // Процессы литья. − 2000. − № 2. − С. 31-34. 15. Вопросы физики кипения / Под ред И. Т. Аладьева. − М.: Мир, 1964. − 443 с. 16. Газы и оксиды в алюминиевых деформируемых сплавах /В. И. Добаткин, Р. М. Габидуллин, Б. А. Колачев и др. − М.: Металлургия, 1976. − 264 с. 17. Иванов В. П., Спасский А. Г. Влияние окислов алюминия на процессы газонасыщения и газовыделения в алюминии и его сплавах // Литейн. пр-во. − 1963. − № 1. − С. 26-28. 18. Макаров Г. С. Рафинирование алюминиевых сплавов газами. − М.: Металлургия, 1983. − 120 с. 19. Спасский А. Г., Клягина Н. С. Очистка металлов от неметаллических включений // Изв. вузов. Цвет. металлы. − 1959. − № 3. − С. 118-122. 19. Клягина Н. С. Влияние окислов алюминия на некоторые свойства алюминиевых сплавов // Там же. −1959. − №1. − С. 106-112. Поступила 06.02.2014

Барботажная обработка алюминиевых расплавов водяным паром. Загрязняем или рафинируем?

Репозитарії

Схожі ресурси