Проектирование комплексов защиты шахтных и рудничных водоотливных установок глубоких горизонтов от гидравлических ударов
Разработанные и испытанные на шахтах Донецкого угольного бассейна, конструкции НИИГМ им. М М. Федорова гасителей гидравлического удара (ГГУ) предназначены для восприятия и демпфирования ударов, а также защиты водоотливных установок при любых схемах их компоновки: непосредственно после нагнетательно...
Gespeichert in:
| Datum: | 2002 |
|---|---|
| Hauptverfasser: | , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russian |
| Veröffentlicht: |
Інститут фізики гірничих процесів НАН України
2002
|
| Schriftenreihe: | Физико-технические проблемы горного производства |
| Online Zugang: | http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/189804 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Проектирование комплексов защиты шахтных и рудничных водоотливных установок глубоких горизонтов от гидравлических ударов / Н.А. Алиев, О.П. Мирончак // Физико-технические проблемы горного производства: Сб. науч. тр. — 2002. — Вип. 5. — С. 131-144. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
irk-123456789-189804 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
irk-123456789-1898042023-04-24T21:07:02Z Проектирование комплексов защиты шахтных и рудничных водоотливных установок глубоких горизонтов от гидравлических ударов Алиев, Н.А. Мирончак, О.П. Разработанные и испытанные на шахтах Донецкого угольного бассейна, конструкции НИИГМ им. М М. Федорова гасителей гидравлического удара (ГГУ) предназначены для восприятия и демпфирования ударов, а также защиты водоотливных установок при любых схемах их компоновки: непосредственно после нагнетательного клапана или у обратного клапана, как в вертикальном, так и горизонтальном исполнении. В горизонтальном исполнении они могут монтироваться между стандартными трубами с разводкой их на строительную длину гасителя. 2002 Article Проектирование комплексов защиты шахтных и рудничных водоотливных установок глубоких горизонтов от гидравлических ударов / Н.А. Алиев, О.П. Мирончак // Физико-технические проблемы горного производства: Сб. науч. тр. — 2002. — Вип. 5. — С. 131-144. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. 2664-1771 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/189804 622 5 ru Физико-технические проблемы горного производства Інститут фізики гірничих процесів НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Russian |
| description |
Разработанные и испытанные на шахтах Донецкого угольного бассейна, конструкции НИИГМ им. М М. Федорова гасителей гидравлического удара (ГГУ) предназначены для восприятия и демпфирования ударов, а также защиты водоотливных установок при любых схемах их компоновки: непосредственно после нагнетательного клапана или у обратного клапана, как в вертикальном, так и горизонтальном исполнении. В горизонтальном исполнении они могут монтироваться между стандартными трубами с разводкой их на строительную длину гасителя. |
| format |
Article |
| author |
Алиев, Н.А. Мирончак, О.П. |
| spellingShingle |
Алиев, Н.А. Мирончак, О.П. Проектирование комплексов защиты шахтных и рудничных водоотливных установок глубоких горизонтов от гидравлических ударов Физико-технические проблемы горного производства |
| author_facet |
Алиев, Н.А. Мирончак, О.П. |
| author_sort |
Алиев, Н.А. |
| title |
Проектирование комплексов защиты шахтных и рудничных водоотливных установок глубоких горизонтов от гидравлических ударов |
| title_short |
Проектирование комплексов защиты шахтных и рудничных водоотливных установок глубоких горизонтов от гидравлических ударов |
| title_full |
Проектирование комплексов защиты шахтных и рудничных водоотливных установок глубоких горизонтов от гидравлических ударов |
| title_fullStr |
Проектирование комплексов защиты шахтных и рудничных водоотливных установок глубоких горизонтов от гидравлических ударов |
| title_full_unstemmed |
Проектирование комплексов защиты шахтных и рудничных водоотливных установок глубоких горизонтов от гидравлических ударов |
| title_sort |
проектирование комплексов защиты шахтных и рудничных водоотливных установок глубоких горизонтов от гидравлических ударов |
| publisher |
Інститут фізики гірничих процесів НАН України |
| publishDate |
2002 |
| url |
http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/189804 |
| citation_txt |
Проектирование комплексов защиты шахтных и рудничных водоотливных установок глубоких горизонтов от гидравлических ударов / Н.А. Алиев, О.П. Мирончак // Физико-технические проблемы горного производства: Сб. науч. тр. — 2002. — Вип. 5. — С. 131-144. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
| series |
Физико-технические проблемы горного производства |
| work_keys_str_mv |
AT alievna proektirovaniekompleksovzaŝityšahtnyhirudničnyhvodootlivnyhustanovokglubokihgorizontovotgidravličeskihudarov AT mirončakop proektirovaniekompleksovzaŝityšahtnyhirudničnyhvodootlivnyhustanovokglubokihgorizontovotgidravličeskihudarov |
| first_indexed |
2025-07-16T12:22:43Z |
| last_indexed |
2025-07-16T12:22:43Z |
| _version_ |
1837806192500408320 |
| fulltext |
УДК 622 5
ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОМПЛЕКСОВ 3 \Щ ИТЫ ШАХТНЫХ И
РУДНИЧНЫХ ВОДООТЛИВНЫХ УСТАНОВОК ГЛУБОКИХ
ГОРИЗОНТОВ ОГ ГИДРА ВЛ И ЧЕС КИХ УДАРОВ
к.т.н. Алиев Н. А., к.т.н М ирончак О.П. (НШП'Ы и.м. М. М. Федорова)
Характерной особенностью шахт Донецкого угольного бассейна
является их большая водообилыюеть. С ростом глубин разработок и увеличения
дайн трубопроводов важнейшей задачей безопасности установок шахтного
водоотлива становится защита трубопроводов большой протяжегпгости от
гидравлических ударов. Задача эта во многих случаях решалаоо и решается
полиатигшыми мерами примерами которых являются мероприятия,
проводимые при создании водоотливтгьтх комплексов для наиболее
обводненных шахт и рудников территории Украины и России - шахт ПО
«Артемуголь», ПО «Донбассан грацит». ПО «Антрацит», Северо-Уральского
бокситового рудггика (СУБР), Миргалимсайского рудника 1 1 ], Зьгряновского и т.
д. К некоторым из них можно отнести разделегше участков трубопровода на
сект щи с установкой обра тных клапанов-вставок, закрепление трубопроводов в
желечобетошгые тумбы [1), включение в гидравлическую сеть вакуумных бочек
ИТ. д.
Это объяеггяется тем, что на сегодняшний день не существует
конструкций гасителей, обеегдагивающих надежное гашение гидравлическог о
удара.
Разработанные и испытанные гга шахтах Донецкого угольного бассейна,
конструкции НИИГМ им. М М. Федорова гасителей г идравлического удара
(ГГУ) [2] предназначены для восприятия и демпфирования ударов, а также
защиты водоотливных установок при любых схемах их компоновки:
непосредственно после нагнетательного клапана или у обратного клапана, как в
вертикальном, так и горизонтальном исполнении. В горизонтальном
ишолггеишг они могут монтироваться между стандартггъгми трубами с
разводкой их гга строительную дайну гасителя.
Отличительной особенностью этих гасителей является компоновка их в
комплексе обратного клапана и клапана-регулятора, выполнешюго в виде
цилиндра с плунжером из пористого антифрикционного антикоррозионного
материала, описанного в [3] и служащего динамическим демпфером К
конструктивным особенностям демпфера также можно отнести полное
отсутствие резиновых, мембранных или пр; жинньгх элеметггов, а гашение
удара осуществляется самой транспортируемой средой.
Гасители [2] были установлены, прошли истгьтчгия и работают в
настоящее время на шахтах им Ю. А. Гагарина ПО «Артемуголь», им. А \
Скочиттекого ПО «Донецкуголь» и т. д.
В процессе испытаний конструктивтгьге и гидравлические параметры
131
ГГУ были уточнены, и настоятельно возникла потребность в создании
методики инженерного расчета ГГУ. Причем за основу расчетной схемы был
принят вариант компоновки гасителя из двух основных элементов: обратного
клапана и клапана-регулятора.
Рассмотрим конструктивную схему узла динамического демпфера,
выполненного для ГД1 [2], в вертикальном исполнении (рисунок 1)
Рис. \ Конструктивная схема динамического демпфера вертикального
исполнения гасителя гидравлического удара ГД1.
Здесь и в дальнейших расчетах приняты обозначения: 1)ц - диаметр
плунжера клапана-регулятора; Оо - диаметр дроссельного отверстии сброса
жидкости в цилиндре клапана; п - количество отверстий в цилиндре клапана;
Ос - диаметр седла клапана-регулятора; (1о - диаметр дросселирующего
отверстия в плунжере клапана; Рр - давление, создаваемое геомегрической
высотой водяного столба (давление в сети насоса), рв, ув - соответственно
плотность и удельный вес транспортируемой среды; рр, ур - соответственно
плотность и удельный вес материала 1шунжера клапана-регулятора, ц» -
скорость движения жидкости в трубопроводе: Л1’ - величина прироста давления
при I идроударе: Я.=ОсЮл ~ безразмерная величина, характеризующая перепад
м гжду диаметром плунжера и диаметром седла (коэффициент относительного
мср( нрышм); Г - скорость подъема плунжера при возникновении гидроудара;
I 12
1'о - скорость жидкости при прохождении ее через отверстия Во при
во шикиовешш (гашении) удара; & Вг/'пВо' - коэффициент диффузорности
клапана-регулятора Ус - скорость дросселирования жидкости через отверстие в
седле клапана сброса; Н - высота плунжера клапаиа-регулятора; Сх -
безразмерный коэффициент лобового сопротивления, Сх= 1-35+1.4\ К -
коэффициент сопротивления жидкости при дросселировании через кольцевые
сечения плунжера клапана- регулятора и дроссельные отверстия Во, Ео -модуль
упругости гранспортируемой среды Е - модуль упругости материала
трубопровода: <1 - внутренний диаметр трубопровода, м.; 5 - толщина стенки
грубонровода, м.; Он - производительность насоса, м3/час. II - рабочий напор,
создаваемый насосом, м; р - ускорение свободного падения; о в - времешюе
сопротивление па разрыв материала трубопровода; / - частота колебаний
давления при гидравлическом ударе, согласно [А}/=С/41;Т=21/С - фаза ударной
волны [4],
где / - длила трубопровода между местом возникновения возмущения и
местом отражения волны: С - скорость распространения волны при
гидравлическом ударе
Для принятой расчетной схемы (рисунок 1) в стационарном режиме
работы установки имеем:
где Рг=1,25рв%Н ~ давление в сети насоса, второе слагаемое - вее плунжера,
способствующий запиранию его кланашюй вставкой на седло.
Усилие, постоянно действующее на плунжер и осуществляющее
запирание клапана регулят ора, равно:
где второй член соотношения определяет силу, действующую на плунжер
вертикально вверх - на раскрытие стыка нлунжер-седло.
Давление при гидравлическом ударе
где С - скорость распространения ударной волны, определяемая из известного
уравнения Н. Е. Жуковского,
( 1)
Ыгг = / . ' 0 = - - [ в ц { пг + г р >‘) - В с Р г \ ( 2 )
Ру - Рг + 0 , ( 3)
133
Здесь (I = 0,012 \у]Оц , м [4] - внутренний диаметр трубопровода;
5о Ррв.Яов [4| - минимальная необходимая толщина стенки трубопровода;
<Л1 = 42я / ЗбООткУ2 - скорость движения жидкости в трубопроводе,
определяемая по [4].
Полученные параметры позволяют определить фазу Т и частоту /
колебатшй ударной волны [41.
Сила, действ,тощая на подаем плунжера с седла и срабатывания
клапана-регулятора при гидравлическом ударе, равна:
Фклж = ^ [ р в С о ^ 1 - (рй (Гг + Г р >’) - Р г 0 2с )] (4)
Рхли ввести в расчет понятие о коэффициенте относительного
перекрытия А 1)с/Оп , то (4) запишется в виде
4Йкл.сб. = - ^ ® п \ р В Си0 + Р г У _(% +?'Д*)]-
Работа силы Фасб за промежуток времени А1 при скорости
перемещены штунжера ( определится как
А = Ф ю, с б УА<. (б)
Масса жидкости, дросселирующаяся через п отверстий в цилиндре
клапана со скоростью \'о за тот же промежуток времени А( (после подъема
плунжера в стационарном режиме), равна
М = ^ п О ^ У 0М (7)
4 8
При переходном режиме картина изменения масс и скоростей носит
совершенно иной характер, что будет показано далее. Работа этой массы
жидкое ги запишется в виде:
Дроссельное отверстие в плунжере (!0 и масса жидкости,
дросселирующаяся через него при гидроударе, влияют на процесс срабатывания
клапана незначительно, однако после закрытия обратного клапана и сброса
гидроударного давления это отверстие служит для закрытия клапана-регулятора
и опускания плунжера до посадки его на седло, то есть играет роль байпаса [1].
Работу внутренних сил грения жидкости о поверхности стенки
о тверстия, стенки цилиндра и работу трения между слоями жидкости обозначим
соответственно Ад, А ст, А ж Будем считать, что работы сил трения прямо
пропорциональны основной работе Аа т.е. работе силы сопротивления по
поднятию клапана и сброса гидроударного давления в системе. Выразим работу
сил трения через основную работу А 0 в виде соотношении
А ^ - к у А ^ : Аст = к 2А0 , А ж ~ к ?А (). (9)
Суммируя работы учтенных сил гидравлических сопротивлений,
получаем уравнение вида
Ф,,с6у& = " ^ 1 о3 (1 + к' 1 + х2 + Уз )Л /, (Ю)
где 1+к 1+к2+кг=К. - коэффициент сопротивления жидкости.
Величина его, как показано в [6], зависит от отношения площади
плунжера 5„ к суммарной площади дросселирующих отверстий 5о, а также
скорост и перемещения жидкости Чем выше скорость перемещения струи через
отверстия По, тем более будут возрастать сипл трения Для откатных устройств
классических артиллерийских систем величина К колеблется от 1.2 до 2.5
Обычно в расчетах тормозов отката [6] среднее значения К принимается
равным 1.5-г 1,7 по всей длине отката. После преобразований получаем
уравнение
<Ь к п . с б У = - ' Г ” К Е & о (1 1 )
О
или с учетом (5) доя (11)
1У[)1\рвСо о + ргУ2-(рг +ГгЪ)]=првК0 оуо (12)
Принимая ёа=Ол2/пОо2 за коэффициент диффузорности клапана,
получим следующую зависимость доя скорости перемещения плунжера
клана! 1а- регулятора:
135
_____________ (13)
23Л р в Соо + рг М2 ~(РГ + ?У?Л)]
Уравнение (13) связывает скорость перемещения плунжера
клапана-регулятора V со скоростью дросселирования жидкости Уд через
отверстие диаметром 1)0, напором И производительностью Он насосной
установки и основными геометрическими параметрами трубопровода и
клапана.
С другой стороны, используя уравнение неразрывности для объемов,
прошедших через седло в поднчунжерную полость, и объемов
сдросеелироваштых через п отверстий Оо в приемную камеру, получим
уравнение
Уравнение (14) связывает геометрические и кинематические параметры
дросселирующих отверстий с параметрами седла клапана-регулятора.
Под действием сил, в о зн и к а ю щ и х вследствие гидравлического удара,
плунжер клапана-регулятора получает ускорение и движется в вязко-упругой
среде, оказывающей сопротивление его перемещению
Сила, вызывающая это перемещение, описывается соотношением (5).
Сила лобового сопротивления, препятствующая перемещению плунжера в
цилиндре, зависит от площади и проекции тела на плоскость,
перпендикулярную движению (площадь миделя) 8„, физико-механических
свойств среды, в данном случае плотности рв, безразмерного коэффициента,
'ависящего от числа Рейнольдса, называемого коэффициентом лобового
сопротивления Сх [5] и половины квадрата скорости движения тела. I [ричем .эго
соотношение параметров сопротивления достаточно строго выдерживается дня
скоростей У<300 м с. Отсюда имеем
Исполъ'зуя соотношения (4) и (15), запишем уравнение движения поршня
в виде.
У0 = Я2д\,Ус (14)
(15)
После преобразований имеем дифферегщиалыюе уравнение движения
плунжера:
136
( 17)
где
2=т-^-[Сов Си0 +РГ У ~ (РГ + У р 4 ,
ЬРр
р Р 2 И
Разделяя переменные, в результате интегрирования дифференциального
уравнения (17) получаем:
При 1=0; \ - 0 \ - отсюда С = О Решая уравнение (18) относительно V
получаем скорость перемещения плунжера клапана-регулятора в вязко-упругой
среде
Полученное соотношение позволяет определять скорость перемещения
плунжера на всем пути движения при возникновении гидравлического удара.
Следует отметить, что время закрытия обратного клапана для всех систем не
превышает 1=0.3-г0.6 с, что является исходной точкой при расчетах клапана-
регулятора [41 Причем соотношения (13), (14), (19) вполне определяют
параметры процесса гашения гидравлического удара при выходе системы в
стационарный режим работы. Однако начало перемещения плунжера клапана-
регулятора совпадает с началом открытия отверстия По. Рассмотрим процесс
перемещения плунжера от нижней точки (точки пересечения вертикального
диаметра отверстия Бо с плоскостью дна плунжера) и определим переменную
площадь секгора окружности у = - X 2 в зависимости от перемещения
вертикально вверх плунжера. Согласно принятым обозначениям
закономерность перемещения плунжера вверх в момент гидравлического удара
определится из двух уравнений:
Уравнение, о п и с ы в а ю щ е е движение массы жидкости после отращивания
2 у [ ш у } 2 - У ^ Ы
(18)
Постоянная интегрирования С определится из начальных условий.
(19)
137
плунжера, открытия отверстий в клапане сброса и достижения нижним торцом
плунжера середины отверстия, т. е. достижения нижним торцом плунжера
уровня горизонтального диаметра отверстий По, имеет вид:
9
4п агент- т 0Их - к х
( 2 0 )
Уравнение, описывающее движение массы жидкости после
прохождения плунжером середины отверстии По, запишется в виде:
где Их - высота подъема плунжера до уровня горизонтального диаметра
отверстия клапана сброса 13ц;
Кх - высота подъема плунжера за уровеш. горизонтального диаметра
отверстия клапана сброса По
Следует отметить, что скорость Уо дросселирования жидкости после
подъема плунжера и полного открытия отверстий в стенке цилиндра клапана
постоянна и определяется из уравнения (14).
При известной скорости перемещения поршня согласно теореме о
количестве движения можно определить силу ударного воздействия плунжера
на крышку клапана в конце движения, г. е.
С уметом (19) имеем соотношение для определения силы удара
плунжера на крышку цилиндра гасители в конце движения:
4 и - Лц агезт 2Я0К Х - К \ -
, ( 21)
т У = 1%1 (2 2 )
(23)
138
Полученные зависимости полностью описывают процесс гашения
гидравлического удара динамическим демпфером, представленным в [1].
Используя соотношения (14), (19) и (23) при различных величинах коэффи
циента перекрытия Я=Ос/1>п, получен диапазон изменения силы удара /•' на
плупжер клапана-регулятора. Причем время изменения силы удара рассмотрено
в промежутке фазы ударной волны. Полученные расчетные величины сил для
насосов ЦНС 180хК5...425, ЦНС 300x140...720, ЦНСШ 300x140...720, НСШ
410x182... 1000 в диапазоне возможных напоров от 400 до 1000 метров,
приведены на рисунке 2 Пределы изменения силы Р для принятых расчетных
параметров лежат в промежутке от 5000 до 10000 Н, что позволяет провести
для клапанов-регуляторов прочностные расчеты цилиндра и соединительного
клапана, а также фланцев, формирующих оконечности клапана
Скорость перемещения плунжера при гидравлическом ударе,
приведенная на рисунке 3 получена при различных коэффициентах перекрытия,
при варьировании величин напора и производительности, за время, близкое к
фазе ударной волю,г Из рисунка 3 видно, что роет скорости движения плунжера
протекает за достаточно малый промежуток времени от 0.01 до 0.1 с и
достигает своего предельного значения, то есть за время, меньшее чем
требуется для закрытия обратных клапанов. Время подъема плунжера клапана-
регулятора дтя каждого из известных типов насосов и компоновочных
параметров гасителя позволяет по полученным величинам скорости
перемещения плунжера и времени открытия дроссельных отверстий Во,
считать, что гашение ударной волны происходит за время, соизмеримое с фазой
гидравлического удара, и значительно быстрее чем закрытие обратных
клапанов. То есть гашение удара при расчетных параметрах системы
обеспечено, гак как оно происходит за период меньший, чем Т-21/С и тем более
чем Т=411/С [4], что полностью обеспечивает функциональную надежность
разработанных гасителей.
На рисунке 4 показаны графики изменения скорости прохождения
транспортируемой среды через седло клапана и скорости дросселирования
через отверстие Г.) о при варьировании геометрическими и конструктивны ми
параметрами гасителя для насоса ЦНС 300x600. Пересечение полученных
графиков определяет оптимальное соотношение между диаметром плунжера,
седлом клапана, отверстием Но и их количеством п.
На рисунке 5 приведены графики изменения скорости движения
транспортируемой среды при дросселировании через отверстия в цилиндре
клапана-регулятора по мере перемещения плунжера вверх.
Величина скорости достигает своего пикового значения в начале
процесса. При полном открытии отверстий скорость для рассчитанных случаев
достигает величины порядка 320+450 м/с в зависимости от диаметра и
количества дросселирующих отверстий.
Полученные величины скоростей Уо и расчет объемов
транспортируемой среды проходящих через отверстия 1)ц, позволяют
определить размеры приемных камер гасителя.
139
к н
7500
7000
6500
6000
5500
5000
4500
4 0 0 0
3500
3000
2500
2000
1500
1000
500
0
АС, 2.
\
г, с
вменение силы удар’ Р на плунжер клапана сброса во времени в зависимосги от коэффициента перекрытия
Рис. 3. Зависимость скорости перемещения плунжера клапана сброса от времени при различных значениях
коэффициента перекрытия \=Ц Л5П Для насосов ЦНС, ННСШ и НСШ: 1 - >.=0,9; 0=180 м3/ч; Н=425 м (ЦНС); 2 - >.=0,9;
0=300 м’/ч; Н=600 м (ЦНС, ЦНСШ); 3 - >.=0,84; 0=180 м^'ч; Н=425 м (ЦНС); 4 >.=0,87; 0=300 м3/ч; Н=600 м (ЦНС,
ЦНСШ); 5 - >.=0,92; 0=410 м^ч; Н=1000 м (НСШ); 6 - >.=0,91; 0=410 м3/ч; Н=1000 м (НСШ); 7 - >.=0,81; 0=180 м '̂ч:
^ Н=425 м (ЦНС); 8 - >.=0,9; 0=410 м^'ч; Н=1000 м (НСШ); 9 - >.=0,84; 0=300 м^'ч; Н=600 м (ЦНС, ЦНСШ).
142
Рис. 4. График зависимости скоростей Ус и Уо от коэффициента перекрытия 1=Ва'1Ъ дда насоса ЦНС 300*600 в
момент времени 1=0 , 0 1 с при варьировании коэффициента дифф^зпрности 8 5 .
50000
40000
30000
2 0 0 0 0
1 0 0 0 0
—* — V о у д л я н а с о с а Н С Ш 4 1 0 x 1 0 0 0 при
д и а м е т р е п л у н ж е р а Оп = 9 0 мм
— V о у д л я н а с о с а Н С Ш 4 1 0 x 1 0 0 0 п р и
д и а м е т р е п л у н ж е р а 0 п « 9 0 м м .
—* - ~ \ / о у д л я н а с о с а Ц Н С 3 0 0 x 6 0 0 при
д и а м е т р е п л у н ж е р а Оп = 90 м м .
- * - У о у дл я н а с о с а Ц Н С 3 0 0 x 6 0 0 п р и
д и а м е т р е п л у н ж е р а О п » 9 0 м м .
— V о у д л я н а с о с а Ц Н С 1 8 0 x 4 2 5 п р и
д и а м е т р е п л у н ж е р а 0 л = 70 м м .
V о у д л я н а с о с а Ц Н С 1 8 0 х 4 2 5 п р и
д и а м е т р а п л у н ж е р а 0п * ^ 7 0 мм
Ьх> К х ,
Рис. 5. График изменения с к о р о с т и дросселирования транспортируемой среды через отверстия в цилиндре клапана-
регулятора от величины перемещения плунжера вверх пои расчете гасителей да." различных насосов.
Полученные зависимости позволяют рассчитывать и определять весь
комплекс параметров гасителей гидравлического удара для всей гаммы насосов,
выпускаемых на Украине, при различных глубинах размещения и схемах
водоотливных установок.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ:
1 Ю. И. Егсрев, А. Д. Неклюдов. Комплекс мероприятий по защите от
затопления рудников Миргалимсайского месторождения. // Горный журнал.
Сджя «Безопасности труда в промышленности». - М.: Недра. - 1979. - №9
- с. 6-9.
2. Алиев Н. А., Коваль А. И., Чернышев А. В., Антонов Э. И. Средства
защиты шахтных водоотливных установок глубоких горизонтов от
гидравлических ударов // Пауков! праць Донецький державний техшчний
уговерситет. Сергя прничо-електромехашчна. - Донецьк: ДонДГУ. - 2002. -
Вииуск 42 - с. 3-17.
3. Алиев II. А. Техно логические методы и средства увеличения долговечности
шахтных многосекнионных насосов в чугунном исполнении. // Збгрник
наукових праць. Проблемы екенлуагацц обладнапня шахтних стацюнарних
установок. - Донецьк: НДГГМ гм. М. М. Федорова. - 2001 Випуск 94 - с.
45-62.
4. Гейер В. Г., Тимошенко Г. М. Шахтные венгиляториые и водоотливные
установки. - М.: 1982.
5. Уптнчус А. А. Гидравлика и гидравлические машины. - 4-е изд., перераб -
Харьков: Издание Харьковского государственного университета, 1970. -
396.
6. Садовский В. Г. Основание устройства материальной части артиллерии. -
М.: Воениздат МО СССР, 1958. - 551 с.
144
|