Теоретические основы локализации выбросов угля и газа насыпными породными перемычками
Розглянуто ідею використання розвалів висадженої породи у якості перемички для локалізації викидів вугілля і газу, спровокованих струєним висадженням, Теоретично показано і підтверджено експериментально, що ця ідея може бути реалізована на практиці, якщо утворення перемички буде завершуватися до поч...
Збережено в:
| Дата: | 2004 |
|---|---|
| Автори: | , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Russian |
| Опубліковано: |
Інститут фізики гірничих процесів НАН України
2004
|
| Назва видання: | Физико-технические проблемы горного производства |
| Онлайн доступ: | http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/189903 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Теоретические основы локализации выбросов угля и газа насыпными породными перемычками / В.А. Канин, А.В. Пищев // Физико-технические проблемы горного производства: Сб. науч. тр. — 2004. — Вип. 7. — С. 225-235. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
irk-123456789-189903 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
irk-123456789-1899032023-04-30T11:21:10Z Теоретические основы локализации выбросов угля и газа насыпными породными перемычками Канин, В.А. Пищев, А.В. Розглянуто ідею використання розвалів висадженої породи у якості перемички для локалізації викидів вугілля і газу, спровокованих струєним висадженням, Теоретично показано і підтверджено експериментально, що ця ідея може бути реалізована на практиці, якщо утворення перемички буде завершуватися до початку розв'язання викиду, якщо перемичка зможе протистояти зусиллю, що діє на неї з боку вибою в початковій стадії розвитку викиду, і якщо тверда фаза газо-вугільного потоку не зможе поширюватися через тіло перемички. The idea of use of disorder of the blown up soil is considered as a girt for localization of coal-and-gas outbursts provoked by a shock blasting. Is theoretically shown and is confirmed experimentally that this idea can be realized in practice. Under conditions: the formation a girt will be finished prior to the beginning development of an outburst; the girt can resist to effort working on it on the part of working face in an original stage of development of an outburst; the solid phase of a gas-coal flow can not be distributed through a body a girt. 2004 Article Теоретические основы локализации выбросов угля и газа насыпными породными перемычками / В.А. Канин, А.В. Пищев // Физико-технические проблемы горного производства: Сб. науч. тр. — 2004. — Вип. 7. — С. 225-235. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 2664-1771 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/189903 622.267.5:622.235.535 ru Физико-технические проблемы горного производства Інститут фізики гірничих процесів НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Russian |
| description |
Розглянуто ідею використання розвалів висадженої породи у якості перемички для локалізації викидів вугілля і газу, спровокованих струєним висадженням, Теоретично показано і підтверджено експериментально, що ця ідея може бути реалізована на практиці, якщо утворення перемички буде завершуватися до початку розв'язання викиду, якщо перемичка зможе протистояти зусиллю, що діє на неї з боку вибою в початковій стадії розвитку викиду, і якщо тверда фаза газо-вугільного потоку не зможе поширюватися через тіло перемички. |
| format |
Article |
| author |
Канин, В.А. Пищев, А.В. |
| spellingShingle |
Канин, В.А. Пищев, А.В. Теоретические основы локализации выбросов угля и газа насыпными породными перемычками Физико-технические проблемы горного производства |
| author_facet |
Канин, В.А. Пищев, А.В. |
| author_sort |
Канин, В.А. |
| title |
Теоретические основы локализации выбросов угля и газа насыпными породными перемычками |
| title_short |
Теоретические основы локализации выбросов угля и газа насыпными породными перемычками |
| title_full |
Теоретические основы локализации выбросов угля и газа насыпными породными перемычками |
| title_fullStr |
Теоретические основы локализации выбросов угля и газа насыпными породными перемычками |
| title_full_unstemmed |
Теоретические основы локализации выбросов угля и газа насыпными породными перемычками |
| title_sort |
теоретические основы локализации выбросов угля и газа насыпными породными перемычками |
| publisher |
Інститут фізики гірничих процесів НАН України |
| publishDate |
2004 |
| url |
http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/189903 |
| citation_txt |
Теоретические основы локализации выбросов угля и газа насыпными породными перемычками / В.А. Канин, А.В. Пищев // Физико-технические проблемы горного производства: Сб. науч. тр. — 2004. — Вип. 7. — С. 225-235. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
| series |
Физико-технические проблемы горного производства |
| work_keys_str_mv |
AT kaninva teoretičeskieosnovylokalizaciivybrosovuglâigazanasypnymiporodnymiperemyčkami AT piŝevav teoretičeskieosnovylokalizaciivybrosovuglâigazanasypnymiporodnymiperemyčkami |
| first_indexed |
2025-07-16T12:34:09Z |
| last_indexed |
2025-07-16T12:34:09Z |
| _version_ |
1837806911737561088 |
| fulltext |
УДК 622.267.5:622.235.535
ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ЛОКАЛИЗАЦИИ ВЫБРОСОВ УГЛЯ
И ГАЗА НАСЫПНЫМИ ПОРОДНЫМИ ПЕРЕМЫ ЧКАМИ
к.т.н. Канин В.А. (УкрНИМИ), инж. Пищев А.В. (М акНИИ Минтопэнер
го Украины)
Розглянуто Хдею використання розвалХв висадженоХ породи у якосгт пе
ремычки для локалХзаци викидХв вугшля I газу, спровокованих струсним виса-
дженням. Теоретично показано г тдтверджено експериментально, що ця Хдея
може бути реализована на практищ, якщо утворення перемычки буде завершу-
ватися до початку розв'язання викиду, якщо перемычка зможе протистояти
зусиплю, що дХе на неХз боку вибою в початковш стади розвитку викиду, г якщо
тверда фаза гачо-вугшьного потоку не зможе поширюватися через тою пере
мычки.
ТНЕОКЕТ1САЬ ВА8Е8 ОР Ш С А 1Л 2А Т К Ж ОР СОАГ-А1ЧБ-СА8
ОШ ТШ К8Т8 В1ШК С1КТ8 РКОМ КОСК
Кашп У.А., РЫгеу А.У.
ТИе Шеа о/иве о/сИвогсХег о/!Не Ыон>п ир воИ /в сопвШегесХ ав а §1П/ог 1оса1-
ХгаНоп о / соаТапс!-§аз оиХЪигвХв ргоуокес! Ъу а вкоск Ыавйщ. 1в ХкеогеИсаИу вком>п
апс113 соп/шпесX ехрептепХаЧу, 1ка1 М в Шеа сап Ъе геаПгес! т ргасНсе. ХТгиЛег соп-
сИНопв: 1ке /огтайоп а т11 Ье фЫХвкеоХ ргюг 1о 1ке Ье^тпт§ <Тече1ортепХ о/ап
ои1Ьигв1; (ке §1 п сап гевгвХ (о еффоп \чогкт§ оп И оп (ке раП о / ш>гкт% фасе т ап
оп§1па1 в1а§е о / сЪеуе1ортеп! о / ап оШЬигв!; 1ке воИс! ркаве о / а %ав-соа1 ф1ом/ сап
по1 Ъе сИз1пЪи1ес11кгои§к а Ьоф а §п-(.
В сложных горно-геологических условиях угольных месторождений
основным способом обеспечения безопасных условий труда при разработ
ке одиночных выбросоопасных пластов является сотрясательное взрыва
ние. С углублением горных работ объем применения сотрясательного
взрывания возрастает. Одновременно увеличивается количество провоци
руемых выбросов и их интенсивность, что повышает вероятность возник
новения аварийных ситуаций и значительно осложняет ведение горнопро
ходческих, а в последствие - и очистных работ. В этой связи реально су
ществует необходимость разработки способов и средств локализации вы
бросов угля и газа при сотрясательном взрывании в забоях подготовитель
ных выработок.
Исходя из сложившихся к настоящему времени предсгавлений о ме
ханизме протекания выбросов угля и газа [1, 2], борьба с выбросами при
сотрясательном взрывании может вестись в двух направлениях - путем
разработки способов ведения взрывных работ, обеспечивающих снижение
вероятности инициирования выбросов, либо путем разработки способов и
средств, позволяющих ограничить их интенсивность.
225
Учитывая известную недетерминированность процесса образования
выбросоопасных ситуаций, эффективность способов, составляющих пер
вое направление, подвержена влиянию большого числа случайностей, осо
бенно в сложных горно-геологических условиях.
Идея устранения отрицательных последствий сотрясательного взры
вания путем ограничения интенсивности провоцируемых выбросов лише
на этого недостатка, так как ее реализация возможна без прямого воздей
ствия на пласт. Однако, до настоящего времени все попытки создания та
ких способов сводились к конструированию различного типа ограждаю
щих перемычек, использование которых в подготовительных выработках
оказалось нецелесообразным либо с экономической точки зрения (из-за
громоздкости конструкций при установке в зоне действии взрыва), либо
из-за незначительного локализующего эффекта (при установке на большом
расстоянии от забоя).
В то же время при проведении выработок буровзрывным способом в
их призабойной зоне образуются массивные развалы взорванной породы,
которые можно рассматривать как естественные насыпные породные пе
ремычки. Использование таких перемычек для локализации выбросов воз
можно лишь при совместном выполнении нескольких условий.
Во-первых, если образование перемычки будет завершаться до нача
ла развязывания выброса; во-вторых, если перемычка сможет противосто
ять сдвигающему усилию, действующему на нее со стороны забоя в на
чальной стадии развития выброса, и в-третьих, если твердая фаза газо
угольного потока не сможет распространяться через тело перемычки.
Для оценки выполнимости первого условия локализации выбросов
был выполнен сравнительный анализ продолжительности формирования
развалов взорванной породы при различных паспортах ведения сотряса
тельного взрывания и длительности подготовительного периода спровоци
рованных выбросов угля и газа. При анализе использовались результаты
собственных экспериментальных исследований, проведенных на особо вы
бросоопасных пластах Донецкого бассейна [3], и данные, заимствованные
из литературных источников [4, 5]. Длительность подготовительного пе
риода выбросов (Т„) определялась по сейсмограммам (рис. 1) как длина
отрезка, соединяющего точки начала взрывного импульса (а) и начала раз
рушения угля при выбросе (б).
Точка а на рис. 1 взята в качестве исходной на основании тех сооб
ражений, что в подготовительных выработках инициирование выброса бо
лее вероятно при взрывании первых серий зарядов, находящихся в уголь
ном пласте. Точка б соответствует началу процесса массового трещинооб-
разования при выбросе.
Обработка статистически представительной выборки из 58 значений
длительности подготовительных периодов выбросов, спровоцированных
сотрясательным взрыванием, позволила сделать вывод, что их средняя ве-
226
Р и с.1 . Фрагмент сейсмограммы, включающий импульс взрыва и началь
ную стадию выброса угля и газа.
личина составляет 0,93 с, а распределение этих значений в выборке подчи
няется логнормальному закону с параметрами Ц1 = - 0,285 и сгг2 = 0,426.
Анализ продолжительности формирования развалов взорванной по
роды при различных паспортах ведения сотрясательного взрывания пока
зал, что с момента образования в угольном пласте обнаженной поверхно
сти, способной инициировать развязывание выброса, и до окончания пере
мещения основной массы взорванной породы, завершающегося формиро
ванием развала длиной не более 10 м, затрачивается порядка 0,12... 0,30 с.
На основании этих данных была установлена вероятность наступле
ния события Тп > Т
Н т , > т ) = \ - \
где Т - время образования насыпной породной перемычки;
Ф(() - функция Лапласа, ? = (/ - /г/,)/#/. и / = 1пТ, которая состави
ла 0,921... 0,997.
Таким образом, в большинстве возможных ситуаций (более чем в де
вяноста случаях из ста) рассмотренное условие локализации выбросов яв
ляется выполнимым.
Для определения сдвигающих усилий, действующих на перемычку в
начальной стадии развития выброса, использовались положения энергети-
чески-силовой теории выбросов угля и газа, в соответствие с которой рас
пространение волны дробления и вынос разрушенного угля возможны при
совместном выполнении двух условий - силового [2]
™г ( Р о - р ) ^ &Р ( 1)
227
и энергетического, которое можно представить в виде соотношения, опре
деляющего скорость массы угля и газа за фронтом волны дробления [1]
=
а п
V I + А у ае(аз - 1 )
ф - С - в . (2)
Если неравенство (1) выполняется, но и' = 0, то волна дробления не
может распространяться, так как в этом случае энергии газа достаточно
для разрушения угля, но не хватает для сообщения ему начальной скоро
сти. Следовательно, для локализации начавшегося выброса угля и газа не
обходимо выполнение условия
1 - С - В < о, (3)
где С ~ коэффициент, оценивающий часть внутренней энергии газа, ко
торая расходуется на работу, совершаемую газом пари расширении в пус
тотах угля к моменту его дробления;
В - коэффициент, оценивающий потерю энергии газа на преодоле
ние сопротивления, оказываемого движущейся газоугольной смеси давле
нием за фронтом волны дробления.
Если известно значение ^ , то, используя соотношения [1]
в =
Ро
1 + т г (ж -1)
Ро_
Р
1 л -т . Ро_
Р
- 1
(4)
Р_
Ро
' р ' '
Ро
(5)
где ро и р - соответственно плотность газа перед фронтом волны
дробления и за фронтом;
Ро и р - то же давление газа;
п - показатель политропы;
эг - показатель адиабаты;
т г - коэффициент, оценивающий долю поверхности, к которой при
ложено давление газа перед фронтом волны дробления,
можно определить величину критического давления {р = р кр), удовлетво
ряющее условию (3).
Таким образом, нахождение давления р кр , препятствующего распро
228
странению волны дробления сводится к определению значения коэффици
ента С • При решении этой задачи была принята следующая модель ини
циирования выбросов сотрясательным взрыванием.
Перемещение забоя выработки после взрывания происходит с высо
кой скоростью (порядка 30 ...50 м/с) и сопровождается перераспределени
ем напряжений у вновь образуемой поверхности забоя. При этом возника
ет волна упругой разгрузки, за фронтом которой в пласте угля происходит
раскрытие трещин тектонического происхождения, а в окрестности пор и
микротрещин вследствие расширения заполняющего их газа создается
предельно-напряженное состояние. При падении напряжений ниже неко
торого критического уровня расширение газа в этих пустотах приводит к
массовому прорастанию трещин, которое распространяется по массиву в
виде волны разрушения [6] и при соответствующих условиях может пере
расти в волну дробления. В этом случае, полагая, что процесс расширения
газа за фронтом волны упругой разгрузки до момента прорастания трещин
является адиабатическим и что параметры начального состояния газа (р / и
Т /) во всех пустотах одинаковы, соотношение, определяющее значение ко
эффициента С,, можно представить в виде
где - объем пустот 1-того размера в единице объема угля;
Р 0; - давление газа в пустотах 1-того размера за фронтом волны упру
гой разгрузки;
р а - атмосферное давление;
то - полный фильтрующий объем угля.
Значения ро) определялись по известной методике оценки изменения
объема пустот в упруго изотропной среде под действием растягивающего
напряжения [6]. Исходные физические параметры для решения этой задачи
устанавливались на основании анализа результатов исследований физико
механических свойств и пористо-трещиноватой структуры углей различ
ных типов тектонической нарушенности [7].
Коэффициент т г из-за отсутствия экспериментальных данных о рос
те трещин и разрушении угля под действием расширяющегося газа интер
претируется в настоящее как доля поверхности, к которой приложено газо
вое давление. В этом случае при низкой водонасыщенности угля и равно
мерном распределении пор величина т г примерно соответствует порис
тости угля. С таким физическим смыслом этот коэффициент использовался
и при выводе соотношения (3). Вместе с тем следует отметить, что в сооб
(5)
229
щении массе раздробленного угля начальной скорости участвует не весь
содержащийся в угле газ, а только та его часть, которая успевает выде
литься за период времени между прохождением волн упругой разгрузки и
дробления. Остальная часть газа выделяется из угля в процессе его пере
мещения по выработке. Поэтому при аналитическом описании процесса
распространения волны дробления в угольном массиве т г можно тракто
вать как коэффициент, оценивающий долю объема пор, которая содержит
газ, участвующий в сообщении массе раздробленного угля начальной ско
рости. Его величина в этом случае будет определяться соотношением
™ г = 4 ( 0 Р » Т о / Р о Т „ , (6)
где ц(1) - объем газа, притекающий к внутренним поверхностям отры
ваемых частиц из пор, трещин и сорбционного объема угля за время I =
2-104 с, что соответствует скорости распространения разрушения массива
при выбросе, равной 0,6... 1,5 м/с [8], и толщине отрываемого слоя 0,02 см.
Полученная на основании выполненных расчетов результирующая
зависимость р кр~ /(р о ) приведена на рис. 2. Из нее следует, что величина
противодавления, необходимого для локализации выбросов в начальной
стадии их развития, значительно меньше давления газа, заключенного в
угольном пласте, и на максимальных глубинах разработки выбросоопас
ных пластов в Донбассе не превышает 0,4 МПа.
Рис.2. График зависимости критического давления газа за фронтом
волны дробления (ркр) от начального давления (р0) при различных катего
риях нарушенное™ угля: А - слабо нарушенный (I и И тип); В - средней
степени нарушенное™ (III тип); С - сильно нарушенный (IV и V тип)
230
Сравнение полученных значений р кр с динамическими нагрузками,
которые были рассчитаны по величине скорости массы угля и газа за
фронтом волны дробления (и1), найденной из выражения (1), показало
(табл. 1), что критические значения давления газа за фронтом волны
Таблица 1. Сравнение абсолютных значений силовых факторов вы
броса угля и газа, действующих на породную перемычку.
р 0, М П а (ркр - 0,1), М П а р ск, М П а руд, М Па
При категории наруш енности угля А
8 0,004 0,002 0,002
10 0.030 0.016 0,005
18 0,124 0,067 0,012
26 0,212 0,112 0,018
П ри категории наруш енности угля С
8 0,007 0,005 0,003
10 0,134 0,089 0,016
18 0,238 0,149 0,024
26 0,315 0.191 0,030
дробления во всем диапазоне изменения горно-геологических условий и
степени нарушенности угля превышают динамические нагрузки от скоро
стного напора (рск) и воздушной ударной волны (рУд) и являются наиболь
шим силовым фактором, действующим на перемычку в процессе выброса.
При выполнении аналитических исследований были определены
также значения объемной концентрации твердой фазы в газо-угольной
смеси (/?). В настоящее время в зависимости от величины /? выделяются:
поток газовзвеси ф < 0 , 0 3 )
флюидный поток (0,03 < /? < 0,3)
поток в плотной фазе (0,3 < р < 0,7)
гравитационно движущийся слой ф > 0,7).
В нашем случае значения объемной концентрации твердой фазы в
газо-угольной смеси, как это показано на рис. 3, составили 0,10 < /? < 0 ,35 .
На основании этих данных был сделан вывод, что в типичных условиях
применения сотрясательного взрывания движение газо-угольной смеси в
начальной стадии выброса происходит в режиме флюидного потока.
Известно [9], что кризис течения флюидного потока наступает п р и
скорости газа \\>кр = 10...15 м/с, ниже которой начинается интенсивное
осаждение угольных частиц. Следовательно, для исключения возможности
распространения твердой фазы газо-угольного потока через породную п е
23 1
ремычку его скорость должна быть уменьшена до уровня XV < м>кр.
Насыпная породная перемычка образуется при взрывном разруше
нии породного забоя выработки и состоит из большого числа подвижных
элементов, связанных между собой гравитационными силами. На основа-
Рис.З. Г рафики зависимости объемной концентрации твердой фазы в
смеси ((3) от начального давления газа (р0) при различной категории нару
шенное™ угля (А, В, С).
нии результатов изучения литологического состава и трещиноватости по
род, вмещающих выбросоопасные пласты, формы разрушенных взрывом
кусков породы и характера их упаковки была построена модель перемыч
ки, близкая по своим геометрическим параметрам и фильтрационным ха
рактеристикам к реальным развалам взорванной породы, образующимся в
условиях тонких пологих пластов Донбасса. Пустотность таких развалов
составляет 0 ,36...0,45 (в среднем 0,40), а расчетные значения коэффициен
тов проницаемости в горизонтальной и вертикальной плоскостях соответ
ственно равны 4,2-10'6 и 6,8-10'6 м2.
При инициировании выброса газо-угольный поток поступает в пус
тоты перемычки с начальной скоростью В процессе движения через
породную в результате потерь напора, обусловленных силами вязкого тре
ния, изменением, изменением направления движения, увеличением пло
щади фильтрации и т.п., скорость потока снижается до величины хх2. При
соответствующей высоте перемычки скорость и-у может уменьшиться до
232
уровня и>кр, при котором флюидный поток существовать не может. Тогда
на участке перемычки, начиная с которого = \Укр, начнется интенсивное
осаждение угольных частиц. По мере заполнения фильтрующих каналов
перемычки выброшенным углем ее проницаемость будет снижаться, дос
тигая в пределе проницаемости выброшенного угля. Одновременно с этим
будет происходить увеличение давления газа за фронтом волны дробления
от р ] до Р 2■ При р 2 ~ р кр распространение волны дробления в угольном
массиве прекратиться.
Определение высоты породной перемычки, удовлетворяющей
фильтрационному условию локализации выбросов < м>кр, выполнялось
путем оценки потерь давления, обусловленных действием сил вязкого тре
ния при турбулентной фильтрации газа, а высота, обеспечивающая устой
чивость перемычки к сдвигающему усилию, действующему на ее внутрен
нюю поверхность со стороны полости выброса, определялась из условия
предельного равновесия сыпучего материала (разрушенной породы) в при
забойной зоне выработки. На основании этих результатов была разработа
на методика оценки возможности локализации выбросов породной пере
мычкой по величине параметра / , значения которого определялись по
формуле
И = { у ? ] р х - ™ \ р г ) к 2т / 2 м 22 п 2 (7)
где кт - коэффициент турбулентной фильтрации;
п - величина просвета перемычки в направлении фильтрации.
Расчетные значения параметра -С для наиболее сложных условий
проведения выработок в зависимости от глубины горных работ (Н) и раз
лично^ степени тектонической нарушенности угля (III-V тип) представле
ны в табл. 2.
Таблица 2. Расчетные значения необходимой высоты породной перемычки.
Н, м 1, м Н, м (, м
400 0,4. .0,9 800 0,9. .1,8
500 0,5. .1,1 900 0,9. .1,9
600 0,6. .1,3 1000 1,0. .2,0
700 0,7. • 1,5 1200 1,2. .2,2
Локализация выбросов будет эффективной в том случае, если на
данной глубине проведения выработки
г > к - т п л - т пп (8)
233
где к - фактическая высота породного развала (рис. 4), м;
т пл - мощность угольного пласта, м;
т пп - мощность породного слоя, подрываемого в почве пласта, м.
Для практической реализации изложенных выше теоретических по
ложений были разработаны специальные паспорта БВР [10], при использо-
Рис.4. Расчетная схема к оценке эффективности локализации выбросов по
геометрическим параметрам.
вании которых путем варьирования очередности взрывания шпуровых за
рядов и угла наклона шпуров обеспечивается формирование породных
развалов требуемой конфигурации. В подготовительных выработках сече
нием вчерне 15...20 м2 такие паспорта БВР позволяют получать породные
развалы высотой у поверхности забоя до трех метров при максимальной
дальности отброса породы 10 м. Это означает, что на пластах мощностью
до 0,6 м вопрос локализации выбросов с точки зрения устойчивости пере
мычки и выполнения фильтрационных условий решается однозначно по
ложительно. На пластах с большей мощностью возможность проявления
эффекта локализации определяется вероятностью появления благоприят
ных сочетаний начальной площади разрушения угольного забоя и крити
ческой скорости флюидного потока. Исходя из этого применение способа
локализации выбросов породными перемычками целесообразно в подгото
вительных выработках с верхней подрывкой вмещающих пород сечением
вчерне более 10. ..15 м2, проводимых на глубине до 1000 м по пластам
мощностью до 1,0 м, с углом падения: не более 15°, если выработка прово
дится по простиранию, и не более 5° - по восстанию.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Христианович С.А. Свободное течение грунтовой массы, вызванное
расширением содержащегося в порах газа высокого давления. Волна
234
дробления. - М., 1979.- 61 с. (Препринт / Ин-т проблем механики АН
СССР: Р 128).
2- Петухов И.М., Линьков А.М. Механизм развязывания и протекания вы
бросов угля (породы) и газа./ Основы теории внезапных выбросов угля,
породы и газа. - М.: Недра, 1978,- С. 62-91.
3 Канин В.А., Жуков А.Е. Длительность подготовительного периода вы
бросов угля и газа, спровоцированных сотрясательным взрывани
ем.// Безопасность труда в промышленности,- 1988.- № 5.
4. Установление продолжительности подготовительной стадии выбросов
угля и газа./ А.Е. Ольховиченко, Ф.И. Верховский, Л.В. Сухуров и др.-
В кн.: Борьба с пылью, газом и выбросами в угольных шахтах. - Маке
евка-Донбасс, 1972.- С . 159-167.
5- К етЬагб А. ЕШбе раг 1ез ргосебез §еорЬу81диез, без еЬгап1етеп!з бе 1ег-
г а т з а 1’оссазюп без йгз е1 безбе§а§етеп18 тзСаШапез.- Кеуце бе
ЬТпбиз1пе ттега1е.- 1965.- N 0 618.- Р. 226-239.
6. Коваленко Ю.Ф. Эффективные характеристики тел с изолированными
газонаполненными трещинами. Волна разрушения. - М., 1980. - 52 с.
(Препринт / Ин-т проблем механики АН СССР: Р 155).
7- Особенности структуры и определяемых ею свойств тектонически пре
парированных углей / В.А. Канин, В.Н. Артамонов, Г.А. Лозобко и др.
2/ Технология подземной разработки месторождений: Межвуз. науч. те-
Мат. сб. - Свердлвск: Свердл. горный ин-т, 1988. - С. 61-66.
8- Ш евелев Г.А. Закономерности самоподдерживающегося разрушения
Массива при выбросах // Тез. докл.VII Всесоюз. конф. по механике гор
ны х пород (Днепропетровск, 29 сент. - 1 окт. 1984) М., 1984. - С. 52-53.
9- Вусройд Р, Течение газа со взвешенными частицами. М.: Мир, 1975.
Ю. руководство по выбору способов сотрясательного взрывания, снижаю-
Гцих интенсивность и частоту выбросов угля и газа. Макеевка-Донбасс,
1986.
235
|