Визначення впливу способу збирання з’єднань з натягом “твердосплавна вставка–матриця” на їх несучу здатність

The results of simulation are compared for pressure coupling constructions which are assembled in different ways. Reasons of advantage of the thermal assembling above assembling by “press in” are found out. Advantages of new construction are set.

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2010
Автор:	Корнута, В.А.
Формат:	Стаття
Мова:	Ukrainian
Опубліковано:	Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України 2010
Назва видання:	Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения
Теми:	Породоразрушающий инструмент из сверхтвердых материалов и технология его применения
Онлайн доступ:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/23428
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Визначення впливу способу збирання з’єднань з натягом “твердосплавна вставка–матриця” на їх несучу здатність / В.А. Корнута // Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения: Сб. науч. тр. — К.: ІНМ ім. В.М. Бакуля НАН України, 2010. — Вип. 13. — С. 131-137. — Бібліогр.: 16 назв. — укр.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-23428
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-234282011-07-05T12:36:34Z Визначення впливу способу збирання з’єднань з натягом “твердосплавна вставка–матриця” на їх несучу здатність Корнута, В.А. Породоразрушающий инструмент из сверхтвердых материалов и технология его применения The results of simulation are compared for pressure coupling constructions which are assembled in different ways. Reasons of advantage of the thermal assembling above assembling by “press in” are found out. Advantages of new construction are set. 2010 Article Визначення впливу способу збирання з’єднань з натягом “твердосплавна вставка–матриця” на їх несучу здатність / В.А. Корнута // Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения: Сб. науч. тр. — К.: ІНМ ім. В.М. Бакуля НАН України, 2010. — Вип. 13. — С. 131-137. — Бібліогр.: 16 назв. — укр. XXXX-0065 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/23428 622.24.05:621.713.24 uk Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Ukrainian
topic	Породоразрушающий инструмент из сверхтвердых материалов и технология его применения Породоразрушающий инструмент из сверхтвердых материалов и технология его применения
spellingShingle	Породоразрушающий инструмент из сверхтвердых материалов и технология его применения Породоразрушающий инструмент из сверхтвердых материалов и технология его применения Корнута, В.А. Визначення впливу способу збирання з’єднань з натягом “твердосплавна вставка–матриця” на їх несучу здатність Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения
description	The results of simulation are compared for pressure coupling constructions which are assembled in different ways. Reasons of advantage of the thermal assembling above assembling by “press in” are found out. Advantages of new construction are set.
format	Article
author	Корнута, В.А.
author_facet	Корнута, В.А.
author_sort	Корнута, В.А.
title	Визначення впливу способу збирання з’єднань з натягом “твердосплавна вставка–матриця” на їх несучу здатність
title_short	Визначення впливу способу збирання з’єднань з натягом “твердосплавна вставка–матриця” на їх несучу здатність
title_full	Визначення впливу способу збирання з’єднань з натягом “твердосплавна вставка–матриця” на їх несучу здатність
title_fullStr	Визначення впливу способу збирання з’єднань з натягом “твердосплавна вставка–матриця” на їх несучу здатність
title_full_unstemmed	Визначення впливу способу збирання з’єднань з натягом “твердосплавна вставка–матриця” на їх несучу здатність
title_sort	визначення впливу способу збирання з’єднань з натягом “твердосплавна вставка–матриця” на їх несучу здатність
publisher	Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України
publishDate	2010
topic_facet	Породоразрушающий инструмент из сверхтвердых материалов и технология его применения
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/23428
citation_txt	Визначення впливу способу збирання з’єднань з натягом “твердосплавна вставка–матриця” на їх несучу здатність / В.А. Корнута // Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения: Сб. науч. тр. — К.: ІНМ ім. В.М. Бакуля НАН України, 2010. — Вип. 13. — С. 131-137. — Бібліогр.: 16 назв. — укр.
series	Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения
work_keys_str_mv	AT kornutava viznačennâvplivusposobuzbirannâzêdnanʹznatâgomtverdosplavnavstavkamatricânaíhnesučuzdatnístʹ
first_indexed	2025-07-03T01:17:29Z
last_indexed	2025-07-03T01:17:29Z
_version_	1836586578797920256
fulltext	РАЗДЕЛ 1. ПОРОДОРАЗРУШАЮЩИЙ ИНСТРУМЕНТ ИЗ СВЕРХТВЕРДЫХ МАТЕРИАЛОВ И ТЕХНОЛОГИЯ ЕГО ПРИМЕНЕНИЯ 131 2. Використання питомої оснащеності дає змогу в реальних долотах оцінити розподіл оснащеності по радіусу і прогнозувати можливість аномального зношення долота. 3. При конструюванні доліт використання питомої оснащеності дає змогу реалізувати раціональну схему розміщення елементів оснащення, що забезпечить їх рівномірне зношу- вання і усуне конструктивні причини аномального зношення. 4. Аномальне зношення при рівномірній по радіусу питомій оснащеності (за винятком центральної і периферійної зон) спонукатиме до пошуку причин цього явища, не пов’язаних з конструкцією долота. Надійшла 26.05.10 УДК 622.24.05:621.713.24 В. А. Корнута Івано-Франківський національний технічний університет нафти і газу, Україна ВИЗНАЧЕННЯ ВПЛИВУ СПОСОБУ ЗБИРАННЯ З’ЄДНАНЬ З НАТЯГОМ “ТВЕРДОСПЛАВНА ВСТАВКА–МАТРИЦЯ” НА ЇХ НЕСУЧУ ЗДАТНІСТЬ. The results of simulation are compared for pressure coupling constructions which are as- sembled in different ways. Reasons of advantage of the thermal assembling above assembling by “press in” are found out. Advantages of new construction are set. У нафтогазовій промисловості використання інструменту з підвищеною стійкістю до зношування є важливим чинником економічності створення та якості кінцевої продукції. Один з найпоширеніших способів підвищення стійкості інструменту – армування його зносостійкими вставками/робочими органами. Найчастіше застосовується армування твердо- сплавними вставками. Існує багато способів армування твердосплавними вставками, однак для бурових доліт, зважаючи на багаторічний досвід, найчастіше застосовують армування за допомогою з’єднань з натягом. У дослідженнях [1] здійснено порівняння оптимізованих традиційної та трикомпонентної конструкції з’єднання ―вставка–матриця‖ [2] армованих твердосплавними вставками робочих органів бурових доліт. Під час вивчення роботи з’єднань використовували спрощені геометричні моделі, що дало змогу побудувати та дослідити аналітично математичні моделі. Усі моделі базу- вались на припущеннях про нескінченну/достатню довжину з’єднання, абсолютно пружні матеріали деталей та гладкість поверхонь циліндрів. За результатами досліджень встановлено принципову перевагу трикомпонентної конструкції порівняно з двокомпонентною. Проте спрощені моделі не дають змоги встановити можливість складання та стійкість до експлуатаційних навантажень моделей із геометрією та властивостями матеріалів, набли- женими до реальних конструкцій. З огляду на це для подальшого вивчення роботи з’єднання необхідно побудувати моделі створення та розбирання дво- та трикомпонентних з’єднань різними способами (механічне запресовування/розпресовування, термічне складання – механічне розпресовування). Схожі завдання з використанням методу скінченних елементів (МСЕ) розв’язували як вітчизняні так і зарубіжні дослідники [3 – 8]. З’єднання ―зубець – шарошка‖ створюють ―термічним‖ або ―холодним‖ способом. ―Термічний‖ спосіб означає, що перед створенням з’єднання одну його деталь нагрівають або охолоджують з метою зміни розмірів. ―Холодним‖ способом називається збирання двох деталей пресом за однакової кімнатної температури. Выпуск 13. ПОРОДОРАЗРУШАЮЩИЙ И МЕТАЛООБРАБАТЫВАЮЩИЙ ИНСТРУМЕНТ – ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИЯ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ И ПРИМЕНЕНИЯ 132 Процес термоскладання вважається складним, оскільки при його перебігу можуть змінюватись властивості матеріалів, форма, розмір деталей, тощо. Для запобігання цього слід чітко витримувати технологічний процес. Отже, можна вважати моделями НДС з’єднання, складеного ―термічно‖, розглянуті раніше моделі – аналітичні та МСЕ [9]. Становить інтерес моделювання ―запресовування‖ та ―випресовування‖ зубця. При ―холодному‖ запресовуванні зубець переміщується відносно поверхні отвору. Ба- гато дослідників вважають, що таке складання спричиняє негативні наслідки, однак при цьо- му мало наводиться кількісних оцінок, та й ті базуються на емпіричних показниках. Зважаю- чи на це необхідно дослідити хоча б на наближених числових/аналітичних моделях процес складання зубців із шарошкою та оцінити його вплив на ―випресовування‖ зубця. Розрахуємо силу ―випресовування‖ при термоскладанні та ―холодному‖ запресовуванні двокомпонентного з’єднання. Для дослідження складено МСЕ-моделі з’єднання, зображені на рис. 1. а б Рис. 1. Геометрія і сіткове розбиття моделей з складених “термічно” (а) та “холод- ним” запресовуванням вставки (б) Моделі осесиметричні, вісь симетрії Оу. Вставка закріплена в циліндрі, дія решти матеріалу шарошки моделюється накладанням відповідних граничних умов [9]. Для побудо- ви сітки скінченних елементів використовуємо чотирикутний ізопараметричний елемент [10, 11]. Сітки будуємо регулярні (впорядковані за формою елементів). Параметри матеріалів моделей наведені в таблиці. Основні параметри матеріалів моделей Вал Отвір / Втулка Е1, МПа 1 d1, мм Е2, МПа 2 d2, мм 6,3×10 5 0,3 9,51-0,013 2,0×10 5 0,3 9,37 +0,05 Оскільки оптимум для конструкцій з переходом матеріалів у пластичний стан розра- хункове не визначали, скористаємось загальноприйнятим натягом 0,1 мм. Зовнішній діаметр матриці приймаємо рівним 3d1. На рис. 2 показаний один з результатів розрахунку: силу, яку необхідно прикласти при ―випресовуванні‖ зубця із отвору (точніше – витягуванні за верхній край силою, спрямованою вздовж осі з’єднання) для складеного ―термічним‖ та ―холодним‖ способами з’єднання. РАЗДЕЛ 1. ПОРОДОРАЗРУШАЮЩИЙ ИНСТРУМЕНТ ИЗ СВЕРХТВЕРДЫХ МАТЕРИАЛОВ И ТЕХНОЛОГИЯ ЕГО ПРИМЕНЕНИЯ 133 Рис. 2. Графіки діючих на вставку сил “випресовування” при термічному складанні ( ); запресовування та “випресовування” при “холодному” складанні ( ) Отримані результати (рис. 2) якісно та кількісно збігаються з розрахунковими [5] та експериментальними [12; 13]. Хвилястість лінії запресовування пояснюється особливостями розрахунку МСЕ при великих деформаціях елементів. Лінії ―випресовування‖ гладші, тому, що матеріал матриці пластично деформований при запресовуванні, внаслідок чого зменшується геометричний натяг та, відповідно, вплив переходів між елементами. Горизон- тальна нульова ділянка у правій частині графіка (рис. 2) відповідає переміщенню в межах фаски зубця без контакту з отвором. Отже, доходимо висновку: після ―термічного‖ складання при першому ―випресовуванні‖ зубця зсувна сила не змінюється відносно з’єднання, складеного ―холодним‖ запресовуванням. Робота, необхідна для випресовування зубця з ―термічно‖ складеного з’єднання, на 15 % більша, ніж з’єднання, складеного ―холодним‖ запресовуванням. Водночас, робота ―холодного‖ запре- совування на 60 % більша, ніж робота ―випресовування‖ цього самого з’єднання. Також дослідженнями виявлено, що коли кут фаски зубця перевищує 15 ° або відсутня фаска при ―холодному‖ запресовуванні з натягами в рекомендованих [13; 14] ме- жах, зрізається шар матеріалу матриці, внаслідок чого значно знижуються результуючий на- тяг та сила ―випресовування‖, а сила запресовування збільшується майже на 50 %. Оскільки немає єдиної думки щодо діючого у з’єднанні коефіцієнта тертя [15; 16] та попередньо встановлено, що за малих коефіцієнтів тертя та абсолютних значень сил триком- понентне з’єднання істотно переважає двокомпонентне, далі розглянемо з’єднання з коефіцієнтом тертя f = 0,15. Графіки діючої сили ―випресовування‖ вставок з отриманих ―термічним‖ складанням з’єднань двох та трьох тіл показані на рис. 3. Втулка і матриця зроблені з одного матеріалу. З’єднання двох тіл зібрано з натягом 0,1 мм; з’єднання трьох тіл – з натягом на першому радіусі (контакт ―вставка – втулка‖ та ―вставка – нижній ступінь отвору в матриці‖) 0,1 мм, на другому радіусі (контакт ―втулка – верхній ступінь отвору в матриці‖) – 0,06 мм. Товщина стінки втулки дорівнює 0,2 радіуса вставки [1]. Геометрію та сіткове розбиття моделей з’єднання з трьох тіл показано на рис. 4. Выпуск 13. ПОРОДОРАЗРУШАЮЩИЙ И МЕТАЛООБРАБАТЫВАЮЩИЙ ИНСТРУМЕНТ – ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИЯ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ И ПРИМЕНЕНИЯ 134 Рис. 3. Графіки діючої сили “випресовування” вставок при термічному складанні з’єднання двох тіл ( ) та трьох ( ) тіл а б в Рис. 4. Геометрія та сіткове розбиття моделей з термоскладанням (а), термоскла- данням втулки та “холодним” запресовуванням вставки (б), “холодним” запресовуванням послідовно втулки і вставки (в) Співвідношення натягів для з’єднання трьох тіл вибрали з припущенням, що в області пластичності матеріалу втулки та матриці зберігається втановлений для з’єднання деталей з пружних матеріалів факт оптимальності рівноміцності матриці та втулки [1]. Вибрана комбінація натягів відповідає точці на лінії рівноміцності деталей моделі, показаної на рис. 4а, хоча оптимальність такої комбінації натягів не досліджувалась. Для встановлення лінії рівноміцності здійснили серію розрахунків змінюючи натяги на першому (―вставка – втулка‖) та другому (―втулка – отвір‖) радіусах контакту по сітці 0,01 – 0,14 мм з кроком 0,01 мм. Еквівалентні за Мізесом напруження фіксувались в точках на поверхні контакту на половині висоти втулки. Результати розрахунків ілюструє рис. 5. РАЗДЕЛ 1. ПОРОДОРАЗРУШАЮЩИЙ ИНСТРУМЕНТ ИЗ СВЕРХТВЕРДЫХ МАТЕРИАЛОВ И ТЕХНОЛОГИЯ ЕГО ПРИМЕНЕНИЯ 135 а б Рис. 5. Максимальні еквівалентні напруження при заданих парах натягів на r1 (delta_1) та на r2 (delta_2) в ізометрії (а) та горизонтальній проекції (б): ; ; , – еквіваленті напруження матриці (шарошки), втулки та межі пластичності матеріалу втулки та матриці З даних рис. 3 випливає, що для конструкції з’єднання трьох тіл [2] характерне збільшення сили ―випресовування‖ на його початку (зсувної сили вставки у з’єднанні трьох тіл щодо з’єднання двох тіл) та зниження на останньому міліметрі перед виходом з отвору. Таким чином, основна робота виходу вставки з отвору виконується на початку ―випресову- вання‖. Припустимо, що такий характер сили сприятливо впливає на довговічність та надійність з’єднання ―зубець –шарошка‖. Зазначимо, що робота ―випресовування‖ вставки з ―термічно‖ складеного з’єднання трьох тіл на 11 % перевищує роботу ―випресовуваня‖ вставки із такого ж з’єднання двох тіл. Збільшення асболютного значення сили ―випресовування‖ для з’єднання двох тіл щодо тако- го самого з’єднання на рис. 2 пояснюється підвищенням коефіцієнта тертя до 0,15. Зазначимо, що зи вибраних параметрів з’єднання вставка ―випресовується‖, а втулка залишається в отворі з незначним (у межах двох сотих міліметра) зміщенням у напрямі устя. Для з’єднання трьох тіл, як і для двох, дослідили вплив способу та послідовності складання на результуючу силу ―випресовування‖. Для цього виконали моделювання спо- чатку ―холодного‖ запресовування вставки у втулку, а потім складеної вставки в отвір; ―хо- лодного‖ запресовування втулки в отвір та подальшого ―холодного‖ запресовування вставки у складений отвір; ―термічного‖ складання втулки з отвором і подальшого ―холодного‖ за- пресовування вставки у складений отвір. В усіх випадках складання змоделювали подальше ―випресовування‖ (витягання) вставки. ―Холодне‖ запресовування вставки у втулку відбувається без значних зусиль, однак подальше запресовування складеної вставки у втулку зумовлює зрізання шару матеріалу із втулки і відносного переміщення вставки та втулки. Такий спосіб збирання було визнано неперспективним і подальшого детального моделювання не виконувалось. Графіки сил, діючих на вставку під час запресовування та ―випресовування‖, при різних способах та послідовностях складання з’єднання трьох тіл показано на рис. 6. Выпуск 13. ПОРОДОРАЗРУШАЮЩИЙ И МЕТАЛООБРАБАТЫВАЮЩИЙ ИНСТРУМЕНТ – ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИЯ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ И ПРИМЕНЕНИЯ 136 Рис. 6. Графіки дії сил запресовування та “випресовування” при різних способах та послідовностях складання з’єднання трьох тіл: – випресовування після термічного складання (див. модель на рис. 3а); – “термічне” складання втулки та подальше “хо- лодне” запресовування/випресовування вставки; – сила “холодного” запресовуван- ня/випресовування вставки при попередньо “холодно” запресованій втулці З даних рис. 6 випливає, що найвища зсувна сила спостерігається при термоскладанні. Запресовування вставки в отвір з попередньо ―термічно‖ вставленою втулкою легше, ніж при запресовуванні ―холодним‖ способом втулки, а потім вставки. Однак для останнього способу характерні більші сили ―випресовування‖ вставки. Сили як запресовування, так і ―випресо- вування‖ більші, ніж для двох тіл. Робота ―випресовування‖ вставки при ―термічному‖ складанні втулки та подальшому ―холодному‖ запресовуванні/―випресовуванні‖ вставки на 10 % перевищує роботу для з’єднання двох тіл, при попередньому ―холодному‖ запресовуванні втулки – на 11,5 %. Отже, підтверджено перевагу (підвищення несучої здатності з’єднання) термоскла- дання над ―холодним‖ запресовуванням; встановлено, що така перевага визначається не ли- ше зміною характеру деформації мікронерівностей поверхонь, а й зміною деформованого стану тіл у цілому. Також підтверджено результати досліджень [12], що достатня сила запре- совування не свідчить про достатню силу ―випресовування‖. За результатами моделювання встановлено необхідність виконання монтажної фаски на вставці та втулці. Здійснене моделювання роботи елементів озброєння робочих органів бурового інструменту з використанням МСЕ-моделей наближеної до реальної геометрії та переходом матеріалів у пластичний стан підтверджує переваги нової конструкції. Результати також засвідчують, що з урахуванням пластичності матеріалів та геометрії отвору, наближеної до реальної, переваги трикомпонентної конструкції менші, ніж обчислено за аналітичними мо- делями. Підкреслимо, що в [1] розглядались оптимальні конструкції, у даній роботі оптимізацію не виконувалось. Однак незважаючи на використання класичних та сучасних розрахункових методик, розроблені моделі не враховують багатьох чинників, наприклад, динамічність і циклічність наван- таження, складну форму шарошок, тощо. Отже, моделі не дають змоги розрахувати довговічність елементів озброєння, тому потрібні подальші експериментальні дослідження фізичних моделей. Література 1. Корнута В. А., Шацький І. П. Моделювання напружено-деформованого стану з’єднання корпус (шарошка) – твердосплавна вставка контактом двох гладких циліндрів // Розвідка і розробка нафтових і газових родовищ. – 2010. – №1 (34). – С. 101–105. 2. Корнута В. А., Драганчук О. Т. Вдосконалення твердосплавного озброєння шарошок на основі аналізу роботи з’єднань з натягом // Нафтова та газова енергетика. – 2009. – № 1 (10). – С. 5–15. РАЗДЕЛ 1. ПОРОДОРАЗРУШАЮЩИЙ ИНСТРУМЕНТ ИЗ СВЕРХТВЕРДЫХ МАТЕРИАЛОВ И ТЕХНОЛОГИЯ ЕГО ПРИМЕНЕНИЯ 137 3. Щенятский А. В. Исследование распределения контактного давления в соединениях с гарантированным натягом с гальваническим покрытием // Вестн. машиностроения. – 1993. – № 11. – С. 8–10. 4. Гаффанов Р. Ф., Щенятский А. В. Математическое моделирование термической сбор- ки соединений с натягом // Интеллектуальные системы в производстве. – 2008. – № 2. – С. 55–59. 5. Кулиш Е. В., Турыгин Ю. В. Разработка методики расчета прессовых полисоедине- ний // Вестн. машиностроения. – 2007. – № 9. – С. 9–11. 6. Кулиш Е. В., Турыгин Ю. В., Мага Д. Решение контактной задачи прессовых полисо- единений // Сборка в машиностроении и приборостроении. – 2008. – № 1. – С. 33–41. 7. Кабакова А. В. Развитие интегрированного метода оценки нагрузочной способности соединений с натягом : автореф. дис. … канд. техн. наук : спец. 05.02.02 ―Машинове- дение, системы приводов и детали машин‖. – Ижевск, 2008. – 20 с. 8. Исследование напряженно-деформированного состояния при запрессовке твердосплав- ных элементов вооружения шарошки бурового долота / Р. М. Богомолов, Л. В. Морозов, Н. В. Носов та ін. //Вестн. Самар. гос. техн. ун-та. – 2005. – № 39. – С. 98–103. 9. Корнута В.А, Даляк Т. М. Моделювання напружено-деформованого стану з’єднання корпус (шарошка) – твердосплавна вставка контактом двох гладких циліндрів // Розвідка і розробка нафтових і газових родовищ. – 2009. – № 1 (30). – С. 48–53. 10. Zienkiewicz O. C., Taylor R. L. The Finite Element Method Volume 1: The Basis. – [5 ed.] – Oxford : Butterworth - Heinemann, 2000. – 694 p. 11. Морозов Е. М., Никишков Г. П. Метод конечных элементов в механике разрушения. – М. : Наука, 1980. – 254 с. 12. Берникер Е. И. Посадки с натягом в машиностроении. – М. ; Л. : Машиностроение, 1966. – 166 с. 13. Совершенствование методов технологического обеспечения качества изготовления шарошечных долот : Отчет о НИР (промежут.) : 58 / ВНИИБТ . – М., 1980. – 134 с. 14. Крылов К. А., Стрельцова О. А. Повышение эффективности и долго–вечности буро- вых долот. – М. : Недра, 1983. – 206 с. 15. Матлин М. М. Исследование трения в соединениях с натягом : автореф. дис. ... канд. техн. наук : спец. 05.02.04 – Волгоград, 1981. – 18 с. 16. Гречищев Е. С., Ильяшенко А. А. Соединения с натягом: Расчеты, проектирование, изготовление. – М. : Машиностроение, 1981. – 248 с. Надійшла 16.06.10 УДК 622.24 А. О. Ігнатов, С. Ю. Андрусенко Національний гірничий університет, м. Дніпропетровськ, Україна ЛАНЦЮГОВИЙ ПІДХІД ДО ПРОЕКТУВАННЯ БУРОВИХ ДОЛІТ A construction and principle of action of disk drill bits is considered. Вступ. При безкерновому бурінні значно підвищується рейсова швидкість (інстру- мент підіймають лише для зміни зношеного долота), а також, в деяких випадках, збільшуєть- ся і механічна швидкість буріння. Тому, при детальній розвідці родовищ корисних копалин, коли геологічний розріз району досліджено вивчено, і свердловини споруджуються лише для

Визначення впливу способу збирання з’єднань з натягом “твердосплавна вставка–матриця” на їх несучу здатність

Репозитарії

Схожі ресурси