Моделирование процесса переноса электродного металла при сварке с короткими замыканиями

Рассмотрена физико-математическая модель явлений каплепереноса при сварке плавящимся электродом с короткими замыканиями дугового промежутка, учитывающая условия переноса электродного металла и взаимодействия дуги с электрическими параметрами источника питания. Компьютерная программа, реализующая чис...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2009
Автори:	Гецкин, О.Б., Ерофеев, В.А., Полосков, С.И.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2009
Назва видання:	Автоматическая сварка
Теми:	Научно-технический раздел
Онлайн доступ:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/39085
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Моделирование процесса переноса электродного металла при сварке с короткими замыканиями / О.Б. Гецкин, В.А. Ерофеев, С.И. Полосков // Автоматическая сварка. — 2009. — № 2(670). — С. 16-21. — Бібліогр.: 13 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-39085
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-390852012-12-05T12:08:19Z Моделирование процесса переноса электродного металла при сварке с короткими замыканиями Гецкин, О.Б. Ерофеев, В.А. Полосков, С.И. Научно-технический раздел Рассмотрена физико-математическая модель явлений каплепереноса при сварке плавящимся электродом с короткими замыканиями дугового промежутка, учитывающая условия переноса электродного металла и взаимодействия дуги с электрическими параметрами источника питания. Компьютерная программа, реализующая численное решение уравнений модели, позволяет исследовать явления при сварке и обоснованно определять не только технологические параметры процесса, но и технологические требования к конструированию различных видов оборудования для сварки плавящимся электродом. The physical-mathematical model is considered, describing the short-time phenomena occurring in metal-electrode welding with short-circuits of the arc gap, and allowing for conditions of electrode metal transfer and interaction of the arc with electric parameters of the power supply. The software realising numerical solution of the model equations makes it possible to study the phenomena occurring in welding and justifiably determine not only the technological parameters of the process, but also the technological requirements to designs of various types of metal-arc welding equipment. 2009 Article Моделирование процесса переноса электродного металла при сварке с короткими замыканиями / О.Б. Гецкин, В.А. Ерофеев, С.И. Полосков // Автоматическая сварка. — 2009. — № 2(670). — С. 16-21. — Бібліогр.: 13 назв. — рос. 0005-111X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/39085 621.791.754 ru Автоматическая сварка Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Научно-технический раздел Научно-технический раздел
spellingShingle	Научно-технический раздел Научно-технический раздел Гецкин, О.Б. Ерофеев, В.А. Полосков, С.И. Моделирование процесса переноса электродного металла при сварке с короткими замыканиями Автоматическая сварка
description	Рассмотрена физико-математическая модель явлений каплепереноса при сварке плавящимся электродом с короткими замыканиями дугового промежутка, учитывающая условия переноса электродного металла и взаимодействия дуги с электрическими параметрами источника питания. Компьютерная программа, реализующая численное решение уравнений модели, позволяет исследовать явления при сварке и обоснованно определять не только технологические параметры процесса, но и технологические требования к конструированию различных видов оборудования для сварки плавящимся электродом.
format	Article
author	Гецкин, О.Б. Ерофеев, В.А. Полосков, С.И.
author_facet	Гецкин, О.Б. Ерофеев, В.А. Полосков, С.И.
author_sort	Гецкин, О.Б.
title	Моделирование процесса переноса электродного металла при сварке с короткими замыканиями
title_short	Моделирование процесса переноса электродного металла при сварке с короткими замыканиями
title_full	Моделирование процесса переноса электродного металла при сварке с короткими замыканиями
title_fullStr	Моделирование процесса переноса электродного металла при сварке с короткими замыканиями
title_full_unstemmed	Моделирование процесса переноса электродного металла при сварке с короткими замыканиями
title_sort	моделирование процесса переноса электродного металла при сварке с короткими замыканиями
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
publishDate	2009
topic_facet	Научно-технический раздел
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/39085
citation_txt	Моделирование процесса переноса электродного металла при сварке с короткими замыканиями / О.Б. Гецкин, В.А. Ерофеев, С.И. Полосков // Автоматическая сварка. — 2009. — № 2(670). — С. 16-21. — Бібліогр.: 13 назв. — рос.
series	Автоматическая сварка
work_keys_str_mv	AT geckinob modelirovanieprocessaperenosaélektrodnogometallaprisvarkeskorotkimizamykaniâmi AT erofeevva modelirovanieprocessaperenosaélektrodnogometallaprisvarkeskorotkimizamykaniâmi AT poloskovsi modelirovanieprocessaperenosaélektrodnogometallaprisvarkeskorotkimizamykaniâmi
first_indexed	2025-07-03T20:59:57Z
last_indexed	2025-07-03T20:59:57Z
_version_	1836660972791529472
fulltext	УДК 621.791.754 МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ПЕРЕНОСА ЭЛЕКТРОДНОГО МЕТАЛЛА ПРИ СВАРКЕ С КОРОТКИМИ ЗАМЫКАНИЯМИ О. Б. ГЕЦКИН, инж. (НПП «Технотрон», г. Чебоксары, РФ), В. А. ЕРОФЕЕВ, канд. техн. наук (Тульский гос. ун-т, РФ), С. И. ПОЛОСКОВ, д-р техн. наук (НУЦ «Сварка и контроль» при МГТУ им. Н. Э. Баумана, г. Москва, РФ) Рассмотрена физико-математическая модель явлений каплепереноса при сварке плавящимся электродом с короткими замыканиями дугового промежутка, учитывающая условия переноса электродного металла и взаимодействия дуги с электрическими параметрами источника питания. Компьютерная программа, реализующая численное решение уравнений модели, позволяет исследовать явления при сварке и обоснованно определять не только технологические параметры процесса, но и технологические требования к конструированию различных видов оборудования для сварки плавящимся электродом. К л ю ч е в ы е с л о в а : дуговая сварка, плавящийся элект- род, защитный газ, явления каплепереноса, виртуальный процесс, источник питания, дуга, дуговой промежуток, ко- роткие замыкания, физико-математическая модель, управ- ляемый каплеперенос При выполнении неповоротных стыков существуют объективные проблемы обеспечения устойчивого переноса капель электродного металла в сварочную ванну. Наиболее эффективно этот перенос обеспе- чивается при сварке с короткими замыканиями (КЗ) дугового промежутка и дополнительными воздейс- твиями на каплю при ее переходе в ванну. Еще в 1960–1970-х годах разработаны различные вариан- ты таких воздействий на капли электродного ме- талла [1–3], однако эффективная реализация пред- ложенных способов сварки с управляемым каплепереносом (УКП) электродного металла стала возможной только в середине 1990-х годов [4, 5] благодаря развитию микропроцессорной техники и созданию мощных транзисторных ключей [6], поз- воляющих осуществлять быструю коммутацию сва- рочного тока по сложному алгоритму управления. До сегодня многие вопросы практической ре- ализации УКП и выработки технологических тре- бований к сварочному оборудованию остаются недостаточно изученными. Это связано с тем, что для изучения быстропротекающих процессов при дуговой сварке плавящимся электродом экспери- ментальными методами необходимы значитель- ные материальные затраты на проведение иссле- дований, а сама обработка результатов экспери- ментов характеризуется высокой трудоемкостью. Поэтому наиболее эффективным методом полу- чения необходимых количественных характерис- тик процесса с УКП является моделирование ука- занных воздействий и приемов сварки. При этом под моделированием какого-либо объекта (сис- темы, процесса, явления) обычно понимается вос- произведение и исследование другого объекта, по- добного оригиналу, с последующим переносом полученных результатов на моделируемый объект. При этом моделирование должно учиты- вать как физические явления при сварке, так и математические зависимости при их описании. Целью работы являлось изучение алгоритмов управления и определение параметров сварки с УКП электродного металла на основе моделиро- вания явлений в фазах КЗ, плавления электрода и формирования капли. Работами многих авторов, представленными в обзоре [7], разработан «идеальный» цикл сварки с УКЗ, в котором отдельные фазы цикла управ- ляются по собственному алгоритму (рис. 1). Вы- делены следующие стадии микроцикла переноса капли электродного металла через дуговой проме- жуток: t1 — плавление электрода и формирование капли; t2 — успокоение капли; t3 — КЗ и начало © О. Б. Гецкин, В. А. Ерофеев, С. И. Полосков, 2009 Рис. 1. Осциллограмма тока и напряжения дуги при импуль- сной дуговой сварке с КЗ (обозначения см. в тексте) 16 2/2009 перетекания капли в ванну; t4 — окончание пе- ретекания; t5 — разрыв перемычки расплава между электродом и ванной и возбуждение дуги. Стадии t1, t2 образуют фазу горения дуги ta, а t3–t5 — фазу КЗ продолжительностью tк. Проблемой является определение моментов за- вершения каждой из перечисленных фаз в ходе сварочного процесса. Наиболее доступными эк- спериментальными параметрами процесса явля- ются измеряемые при переносе капли в ванну зна- чения тока и напряжения дуги. Длительность стадии t1 и ток Iа определяют размер капли, в простейшем случае их задают в зависимости от диаметра и скорости подачи элек- трода. Момент завершения фазы t2 легко фикси- руется уменьшением напряжения дуги ниже сум- мы анодного и катодного падений напряжения дуги. Наиболее сложным является определение момента окончания стадии t3, так как в этом мик- роцикле существуют две перемычки, одна в зоне контакта капля–ванна, вторая в зоне капля–про- волока. Полагают [8], что за начало стадии t4 мож- но принять момент, с которого сопротивление ду- гового промежутка (или напряжение) начинает возрастать, однако изменением какой из перемы- чек это обусловлено неочевидно. Еще более слож- ным является определение момента окончания стадии t4, т. е. момента подачи импульса тока Iи для ускорения переноса капли. Признаком начала разрыва перемычки в зоне капля–проволока яв- ляется быстрое увеличение сопротивления дуго- вого промежутка (или напряжения выше 8…10 В). Описанные стадии УКП реализуются по различ- ным алгоритмам управления [9], в том числе со стабилизацией тока или напряжения в фазе фор- мирования капли, с подачей и без подачи им- пульса тока в фазе КЗ от отдельного или основ- ного источника. В данной работе выполнен сравнительный ана- лиз описанных выше вариантов управления на ос- нове моделирования происходящих при этом фи- зических процессов. Физико-математическая модель. В основу модели положены уравнения, описывающие плав- ление электродной проволоки дугой с учетом наг- рева вылета электрода [10, 11]. Главным отличием созданной модели является возможность нагляд- ного воспроизведения и сравнительный анализ различных алгоритмов импульсного управления переносом капель при КЗ дугового промежутка. Электрические процессы. При описании элек- трических процессов учитывали индуктивность L, активное сопротивление R источника и цепи пи- тания дуги, а также сопротивление вылета элек- тродной проволоки R(T). Ток дуги Iа определяли по ее вольт-амперной характеристике (ВАХ) с учетом зависимости нап- ряжения дуги Uа и ее длины lа Ua(Ia, la) = Ue + la grad U ⎛ ⎜ ⎝ 1 – Iк Ia ⎞ ⎟ ⎠ , (1) где Uе — сумма анодного и катодного падения напряжений на дуге; grad U — градиент потен- циала в столбе дуги; Iк — значение тока, при котором напряжение дуги минимально (ток КЗ). Сопротивление вылета электрода определяли по распределению температуры в вылете R(T) = 4 πdf 2 ∫ 0 l e ρe(Tf(z))dz, (2) где df — диаметр электродной проволоки; lе — длина вылета электродной проволоки от торца то- коподводящего мундштука до дуги; ρe(Tf) — за- висимость удельного сопротивления материала электрода от его температуры Tf; z — ордината осевого перемещения электродной проволоки и капли в ванну. Температура металла в вылете определяется с учетом изменения тока дуги во времени Tf = 16 cρ(πdf 2)2 ∫ t – τ t ρe(Tf)Ia 2(τ)dτ, (3) где τ = le ⁄ vf — время перемещения металла от токоподводящего наконечника на расстояние le от его торца; ρ — плотность материала электрода; c — удельная теплоемкость; t — время цикла переноса одной капли электродного металла, сос- тоящее из микроциклов ta + tк. Электрические процессы в цепи питания дуги описаны уравнением, которое связывает ток и напряжение в источнике с энергетическими па- раметрами дуги по условиям коммутации Ia = 1L ∫( 0 t Ux.x – Uк – R max (Iи, Iб))dt, (4) где Uх.х — заданное напряжение холостого хода источника; Uк — напряжение ключа К; Iб — за- данный базовый ток. Напряжение на ключе изменяется в течение каждой стадии (микроцикла) переноса капли в ванну Uк = ⎧ ⎨ ⎩ ⎪ ⎪ 0 при t ∈ (t2, t3) ∪ t ∈ t5, Ua при t ∈ t1 ∪ t ∈ t4. (5) Напряжение на дуговом промежутке в фазе го- рения дуги определяется ее ВАХ, а в фазе КЗ — падением напряжения на вылете электрода и в перемычках зон капля–ванна и капля–проволока. Общее сопротивление перемычек Rк рассчитыва- ется в соответствии с изменением формы капли 2/2009 17 и описывается как функция координаты Zк центра тяжести капли Rк ≈ ρк D df √⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯(D – 2Zк) (D + df – 6Zк) , (6) где ρк — удельное сопротивление расплава; D — текущий диаметр капли. Плавление проволоки и формирование капли. Размер капли определяется скоростью плавления электродного металла vf, зависящей от теплопе- редачи дуги к капле. При этом тепловая мощность дуги увеличивает среднюю температуру капель со скоростью, равной dTк dt = UeIa – λ πdf 2 D (Tк – TL) cρπD3 6 , (7) где λ — теплопроводность металла электрода; TL — температура плавления; Tк — текущая сред- няя температура капли. Одновременно в зоне капля–электродная про- волока возникает тепловой поток мощностью Pf = πdf 2 2λD (Tк – Tf). (8) Этот тепловой поток вызывает дополнитель- ное плавление электродной проволоки с нарас- танием текущего объема капли Vк со скоростью dVк dt = Pf cρ(TL – Tf) + HL , (9) где HL — удельная теплота плавления. Текущий диаметр капли определяется ее объемом D = 3 √⎯⎯⎯6 π Vк . (10) Формирование дугового промежутка. Длину дугового промежутка lа определяли по минималь- ному расстоянию между поверхностями свароч- ной ванны и капли на электроде. Так как параметр la зависит от скорости подачи электрода vf и диа- метра D капли, то верно соотношение dla dt = – dD dt – vf. (11) Перенос капли. Длительность стадии t1 мик- роцикла переноса капли задается, а t2 определя- ется по значению длины дуги, которое в момент КЗ равно нулю и определяется расположением центра тяжести капли. Расположение центра масс капли Zк зависит от ее формы и определяется уравнением d2Zк dt2 = mк Fσ + FI + mкg , (12) где mк = 16πD3ρ — масса капли; Fσ = = πDσ⎛ ⎝ 1 – Zк ⁄ Z2⎞⎠ — сила поверхностного натя- жения; FI ≈ kID 2 ⎛ ⎝ Zк ⁄ Z1 – 1⎞ ⎠ — аксиальная состав- ляющая электромагнитной силы, направление и значение которой зависит от формы капли и кри- визны поверхности ванны при их слиянии. Совместное решение системы уравнений (1)…(12) позволяет виртуально воспроизвести пе- ренос капель расплава с электрода в ванну при КЗ. Для численного решения уравнения (1)…(12) преобразованы в систему обыкновенных диффе- ренциальных уравнений первого порядка, разре- шенных относительно производных. Решение всех уравнений этой системы выполнялось в об- щем цикле времени с шагом менее dt = 10–5 с, что позволило детально воспроизвести быстроте- кущие процессы при переносе капли с электрода в сварочную ванну, от первоначального касания электрода изделия до достижения установивше- гося состояния. Результаты моделирования. Моделирование выполнено для случая сварки в CO2 проволокой диаметром 1,2 мм и скорости ее подачи 120 мм/с при питании от источника с наклоном ВАХ 0,08 В/А с индуктивностью сварочной цепи 4 мГн, что соответствует параметрам установки УАСТ-1 для автоматической орбитальной сварки магистральных трубопроводов [12]. Оно позво- лило определить изменение параметров процесса переноса капли в ванну на стадиях КЗ, плавления электрода и формирования капли при разных ал- горитмах управления каплепереносом. Параметры процесса в разных вариантах уп- равления (напряжение холостого хода источника питания Uх.х, базовый ток Iб, длительность им- пульса тока плавления τ1 и длительность задержки включения тока τ5 после начала КЗ) приведены в табл. 1. В табл. 2 представлены основные ре- зультаты расчета характеристик процесса при раз- ных алгоритмах управления. Варианты управле- ния соответствуют алгоритмам управления, при- веденным в табл. 1. На рис. 2–5 показаны результаты имитации в виде графиков изменения тока, напряжения и дли- ны дуги в течение нескольких периодов переноса электродного металла в сварочную ванну (диа- метр электродной проволоки 1,2 мм, скорость по- дачи 120 мм/с при питании от источника с нак- лоном ВАХ 0,08 В/А, длительность импульса 0,02 с). Полученные результаты показали, что при им- пульсном управлении процессом ток дуги, период 18 2/2009 переноса капель с электрода в сварочную ванну, размер капель и максимальная длина дуги сущес- твенно больше, чем в непрерывном режиме при отсутствии управления (табл. 2), однако средние значения тока дуги различаются мало. Наблюда- ется существенное увеличение размера капель и максимальной длины дуги. Это обусловлено уве- личением тока дуги в фазе формирования капли, которое является следствием больших значений напряжения холостого хода источника питания при импульсном управлении. Увеличение периода переноса капель и длительности КЗ является пря- мым следствием возрастания максимальной дли- ны дуги, диаметра и массы капель. При ограни- чении тока на весь период КЗ длительность за- мыкания несколько больше, чем при подаче им- пульса тока в заключительной стадии КЗ. Анализ технологических особенностей про- цесса сварки с УКП. Главным недостатком не- управляемого процесса дуговой сварки с КЗ яв- ляется очень узкий диапазон параметров процес- са, в котором реализуется устойчивый процесс переноса электродного металла в сварочную ван- ну [13]. При импульсном управлении длитель- ность формирования капли задана, что позволяет управлять процессом формирования капли, регу- лируя ток импульса. При этом имеется возмож- ность использования эффекта саморегулирования дуги, если задавать не ток импульса, а напряжение источника питания дуги. Это обеспечивает авто- матическое изменение тока при изменении ско- Т а б л и ц а 1. Заданные значения параметров процесса сварки с КЗ при разных алгоритмах управления № п/п Алгоритм управления Uх.х, В Ia, A Iк, А τ1, мс τ5, мс Iб, А 1 С заданным напряжением источника и полным ограничением тока КЗ 35 — — 20 0,5 40 2 С заданным напряжением источника и импульсом при КЗ 35 — — 20 0,5 40 3 С заданным значением токов импульсов плавления и КЗ — 250 350 — — — 4 Неуправляемый каплеперенос электродного металла 30 — — — 0 0 Т а б л и ц а 2. Параметры процесса, полученные при моделировании переноса электродного металла с УКП Вариант управле- ния Imax, A Iср, А la max, мм la ср, мм tк, мс Период переноса капель, мс D, мм Т, оС Т подогрева вылета, оС 1 270 172 0,9 0,48 5,6 33 1,65 1780 330 2 265 185 0,9 0,47 5,4 33 1,65 1750 370 3 350 184 0,94 0,50 5,2 32 1,64 1737 400 4 210 198 0,62 0,19 4,0 16 1,25 1680 372 Рис. 2. Результат имитации процесса сварки с КЗ при задании напряжения холостого хода источника питания и полном ограничении тока КЗ (Uх.х = 35 В) Рис. 3. Результат имитации процесса с КЗ при задании нап- ряжения холостого хода источника питания и подаче импуль- са тока в завершающей фазе КЗ (задержка импульса тока после КЗ 0,0005 с) 2/2009 19 рости подачи электродной проволоки, а также ос- лабляет влияние нестабильности характеристик электродной проволоки на длину дуги на размер и период следования капель. Последнее, в свою очередь, улучшает стабильность формирования и повышает качество сварных соединений. Указанные преимущества расширяют область параметров, в которых реализуется процесс свар- ки с периодическими КЗ. Ограничением длитель- ности и амплитуды импульса тока в фазе формирования капли является ее максимальный размер, при котором капля удерживается на элек- троде. Максимальное значение напряжения источ- ника питания не ограничено, а минимальный ток дежурной дуги ограничен только условием под- держания сформировавшейся капли в расплавлен- ном состоянии. Выводы 1. Для изучения алгоритмов управления и опре- деления параметров УКП электродного металла разработана физико-математическая модель про- цесса дуговой сварки в защитных газах в системе источник питания–дуга, которые учитывают быс- тропротекающие явления в фазах КЗ, плавления электрода и формирования капли при сварке пла- вящимся электродом. 2. Реализация модели в виде компьютерной программы для виртуального воспроизведения быстропротекающих явлений в фазах КЗ, плав- ления электрода и формирования капли при свар- ке плавящимся электродом позволяет обос- нованно определять не только технологические параметры процесса, но и технологические тре- бования к конструированию различных видов оборудования для механизированной и автомати- ческой сварки плавящимся электродом. 1. Тавровский В. П. Автоматическая сварка пульсирующей дугой неповоротных стыков паропроводных труб // Энергет. стр-во. — 1969. — № 10. — С. 28–32. 2. Патон Б. Е., Шейко П. П., Пашуля М. П. Автоматичес- кое управление переносом металла при импульсно-дуго- вой сварке // Автомат. сварка. — 1971. — № 9. — С. 1–3. 3. Патон Б. Е., Потапьевский А. Г. Виды процессов сварки в защитных газах стационарной и импульсной дугой (Обзор) // Там же. — 1973. — № 9. — С. 1–8. 4. Stava E. K. New surface transfer tension process speeds pipe welding // Pipe Line & Gas Industry. — 1999. — 82, № 9. — P. 55–57. 5. Modelling and analysis of metal transfer in gas metal arc welding / F. Wang, W. K. Hou, S. J. Hu et al. // J. Phys. D: Applied Physics. — 2003. — 36. — P. 1–19. 6. Некоторые тенденции в развитии приборов и устройств силовой электроники / Г. В. Грабовецкий, С. А. Харито- нов, Е. Б. Преображенский и др. // Химия в интересах ус- тойчивого развития. — 2001. — 9, № 7. — С. 921–928. 7. Ланкин Ю. Н. Автоматическое управление процессом сварки плавящимся электродом в CO2 с периодическими замыканиями дугового промежутка (Обзор) // Автомат. сварка. — 2007. — № 1. — С. 3–10. 8. Mathematical modeling of metal active gas arc welding / T. Yamamoto, T. Ohji, F. Miyasaka, Y. Tsuji // Sci. and Tec- hnol. of Welding & Joining. — 2002. — 7, № 4. — P. 260– 264. 9. Лебедев В. К. Тенденции развития источников питания и систем управления (по материалам патентов США) // Автомат. сварка. — 2004. — № 1. — С. 40–48. 10. Физико-математическая модель системы «источник питания–дуга» для сварки плавящимся электродом в за- щитных газах / О. Б. Гецкин, С. И. Полосков, В. А. Ерофеев, О. П. Витько // Тяж. машиностроение. — 2008. — № 6. — С. 18–20. 11. Имитационное моделирование особенностей управле- ния переносом капель при сварке с короткими замыка- ниями / О. Б. Гецкин, С. И. Полосков, В. А. Ерофеев, Рис. 4. Результат имитации процесса сварки с КЗ при задании тока в фазе образования капли и тока в завершающей фазе КЗ (амплитуда импульса тока на стадии формирования капли 260 А, на стадии успокоения 40 А, при КЗ 350 А) Рис. 5. Результат имитации неуправляемого процесса дуговой сварки с периодическими КЗ (Uх.х = 30 В) 20 2/2009 О. П. Витько // Технология машиностроения. — 2008. — № 10. — С. 25–29. 12. Гецкин О. Б. Создание автомата блочно-модульной кон- струкции для орбитальной сварки магистральных тру- бопроводов // Сварка и диагностика. — 2008. — № 6. — С. 19–23. 13. Устойчивость процесса сварки плавящимся электродом с короткими замыканиями дугового промежутка / О. Б. Гецкин, С. И. Полосков, В. А. Ерофеев, О. П. Витько // Тяж. машиностроение. — 2008. — № 9. — С. 20–23. The physical-mathematical model is considered, describing the short-time phenomena occurring in metal-electrode welding with short-circuits of the arc gap, and allowing for conditions of electrode metal transfer and interaction of the arc with electric parameters of the power supply. The software realising numerical solution of the model equations makes it possible to study the phenomena occurring in welding and justifiably determine not only the technological parameters of the process, but also the technological requirements to designs of various types of metal-arc welding equipment. Поступила в редакцию 01.12.2008 ВНИМАНИЮ МОЛОДЫХ УЧЕНЫХ И СПЕЦИАЛИСТОВ! Приглашаем Вас принять участие в работе V открытой Всеукраинской научно-технической конференции молодых ученых и специалистов «Сварка и родственные технологии», посвященной 75-летию ИЭС им. Е. О. Патона. Организатором конференции выступает Институт электросварки им. Е. О. Патона при участии Совета научной молодежи. Ожидается участие в работе конференции молодых ученых (докторов наук, докторантов, кандидатов наук), научных сотрудников, аспирантов и специалистов из многих регионов Украины и ближнего зарубежья. Основные направления конференции: • Прогрессивные технологии сварки и соединения материалов • Прочность, надежность и долговечность сварных конструкций • Технологии наплавки, нанесения покрытий и обработки поверхностей • Новые конструкционные и функциональные материалы • Техническая диагностика и неразрушающий контроль • Автоматизация процессов сварки и родственных технологий • Фундаментальные исследования физико-химических процессов (термодинамика, кинетика, микроструктура, фазовые превращения, электронная структура, свойства) • Математическое моделирование и информационные технологии в сварке и родственных технологиях По вопросам участия в конференции просьба обращаться в оргкомитет: 03680, г. Киев, ул. Боженко, 11, ОНТИ тел.: (+38044) 271-25-60 e-mail: vorzel2009@gmail.com http://www.paton.kiev.ua/rus/events/conf2009.html 2/2009 21

Моделирование процесса переноса электродного металла при сварке с короткими замыканиями

Репозитарії

Схожі ресурси