Пороговые коэффициенты интенсивности напряжений и пределы выносливости металлов

Рассмотрены общие закономерности изменения пороговых коэффициентов интенсивности напряжений металлов с учетом влияния различных факторов. Обоснована возможность прогнозирования пределов выносливости гладких образцов и образцов в условиях фреттинга по известным характеристикам пороговых коэффициен...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2000
Автор:	Трощенко, В.Т.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України 2000
Назва видання:	Проблемы прочности
Теми:	Научно-технический раздел
Онлайн доступ:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/46315
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Пороговые коэффициенты интенсивности напряжений и пределы выносливости металлов / В.Т. Трощенко // Проблемы прочности. — 2000. — № 5. — С. 34-43. — Бібліогр.: 14 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-46315
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-463152013-06-29T16:16:17Z Пороговые коэффициенты интенсивности напряжений и пределы выносливости металлов Трощенко, В.Т. Научно-технический раздел Рассмотрены общие закономерности изменения пороговых коэффициентов интенсивности напряжений металлов с учетом влияния различных факторов. Обоснована возможность прогнозирования пределов выносливости гладких образцов и образцов в условиях фреттинга по известным характеристикам пороговых коэффициентов интенсивности напряжений. Розглянуто загальні закономірності зміни порогових коефіцієнтів інтенсивності напружень металів з урахуванням впливу різних факторів. Обгрунтовано можливість прогнозування границь витривалості гладких зразків та зразків в умовах фретінга за відомими характеристиками порогових коефіцієнтів інтенсивності напружень. We discuss the main regularities of variation of the threshold stress intensity factors of metals with the account of the influence of various factors. We prove that it is possible to predict values of fatigue limits for smooth specimens and specimens under fretting conditions by the known characteristics of threshold stress intensity factors. 2000 Article Пороговые коэффициенты интенсивности напряжений и пределы выносливости металлов / В.Т. Трощенко // Проблемы прочности. — 2000. — № 5. — С. 34-43. — Бібліогр.: 14 назв. — рос. 0556-171X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/46315 539.4 ru Проблемы прочности Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Научно-технический раздел Научно-технический раздел
spellingShingle	Научно-технический раздел Научно-технический раздел Трощенко, В.Т. Пороговые коэффициенты интенсивности напряжений и пределы выносливости металлов Проблемы прочности
description	Рассмотрены общие закономерности изменения пороговых коэффициентов интенсивности напряжений металлов с учетом влияния различных факторов. Обоснована возможность прогнозирования пределов выносливости гладких образцов и образцов в условиях фреттинга по известным характеристикам пороговых коэффициентов интенсивности напряжений.
format	Article
author	Трощенко, В.Т.
author_facet	Трощенко, В.Т.
author_sort	Трощенко, В.Т.
title	Пороговые коэффициенты интенсивности напряжений и пределы выносливости металлов
title_short	Пороговые коэффициенты интенсивности напряжений и пределы выносливости металлов
title_full	Пороговые коэффициенты интенсивности напряжений и пределы выносливости металлов
title_fullStr	Пороговые коэффициенты интенсивности напряжений и пределы выносливости металлов
title_full_unstemmed	Пороговые коэффициенты интенсивности напряжений и пределы выносливости металлов
title_sort	пороговые коэффициенты интенсивности напряжений и пределы выносливости металлов
publisher	Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
publishDate	2000
topic_facet	Научно-технический раздел
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/46315
citation_txt	Пороговые коэффициенты интенсивности напряжений и пределы выносливости металлов / В.Т. Трощенко // Проблемы прочности. — 2000. — № 5. — С. 34-43. — Бібліогр.: 14 назв. — рос.
series	Проблемы прочности
work_keys_str_mv	AT troŝenkovt porogovyekoéfficientyintensivnostinaprâženijipredelyvynoslivostimetallov
first_indexed	2025-07-04T05:32:45Z
last_indexed	2025-07-04T05:32:45Z
_version_	1836693235767967744
fulltext	УДК 539.4 Пороговые коэффициенты интенсивности напряжений и пределы выносливости металлов В. Т. Трощенко Институт проблем прочности НАН Украины, Киев, Украина Рассмотрены общие закономерности изменения пороговых коэффициентов интенсивности напряжений металлов с учетом влияния различных факторов. Обоснована возможность прогнозирования пределов выносливости гладких образцов и образцов в условиях фреттинга по известным характеристикам пороговых коэффициентов интенсивности напряжений. К л ю ч е в ы е с л о в а : пороговый коэффициент интенсивности напряжений, предел выносливости, фреттинг-усталость Введение. Критерии механики разрушения (механики трещин) исполь зуются как для описания закономерностей развития макроскопических уста лостных трещин, так и для построения моделей, основанных на учете структурной и эксплуатационной дефектности материалов и позволяющих описывать общие закономерности их усталостного разрушения. Последний подход особенно эффективен для структурно-неоднородных материалов, например титановых сплавов, в которых, как правило, можно выделить структурные элементы, выполняющие роль структурных надрезов, а также для тех случаев нагружения, как, например, в условиях фреттинга, когда на самой ранней стадии циклического нагружения возникают микротрещины и весь дальнейший процесс усталости является процессом их развития. Основной характеристикой, контролирующей начало развития трещи ны, а следовательно, и определяющей величину предела выносливости, служит пороговый коэффициент интенсивности напряжений К Л . 1. М етодики исследования. В данной работе обобщены результаты многочисленных исследований характеристик усталости и трещиностой- кости различных металлических материалов. Не имея возможности подробно рассмотреть методики этих исследо ваний, дадим лишь ссылки на работы, где они подробно описаны. Методики исследования усталости и трещиностойкости сплавов при изгибе представлены в работе [1], методики исследования усталости и трещиностойкости сплавов при растяжении-сжатии и методики исследо вания трещиностойкости при чистом сдвиге - в [2, 3], методики иссле дования при фреттинге - в [2-4]. Фреттинг-усталость исследовалась в условиях осевого нагружения при инициировании фреттинга путем прижатия к поверхности образцов мости ков фреттинга с помощью упругих колец. По полученным результатам строились кривые усталости в координатах напряжение о - логарифм числа п циклов до разрушения ^ N на базе 10 цикл. © В. Т. ТРОЩЕНКО, 2000 34 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 5 Пороговые коэффициенты интенсивности напряжений При исследовании трещиностойкости строились диаграммы в коорди натах скорость развития трещин da / d N - размах (AK) или максимальное значение (Kmax) коэффициента интенсивности напряжений. Исследования проводились в диапазоне частот 20...100 Гц. Размах коэффициента интенсивности напряжений полагали равным K max при R ^ 0 и K max - K min при R ^ 0 где R = K min / K max - асим метрия цикла нагружения. K max th (A K th ) - пороговый коэффициент ин тенсивности напряжений, принимался как максимальное значение коэф фициента интенсивности напряжений, при котором трещина не растет в течение заданного числа циклов нагружения [1]. В литературных источниках используется также эффективное значение коэффициента интенсивности напряжений A K ef f , которое определяется по формуле A K eff = K max K op , где K 0p - коэффициент интенсивности напряжений, соответствующий от крытию трещины. Типичное соотношение величин пороговых коэффициентов интенсив ности напряжений K max th , A K th и K thef f для различных асимметрий цикла на примере стали 15Х2МФА показано на рис. 1 [5]. K max th , М Пал/м A K th ; A K theff , М Пал/м 12 10 8 б 4 2 О Рис. 1. Зависимости K max ̂ (1), AKth (2) и A K thejf (3) от асимметрии цикла для стали 15Х2МФА. 2. Сравнение величин A K th с другими механическими характерис тикам и материалов. Сравнение величин пороговых коэффициентов интен сивности напряжений A K th с соответствующими значениями пределов текучести О 0 2 , пределов прочности о в и пределов выносливости при ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2000, № 5 35 В. Т. Трощенко изгибе о — для большой группы хромистых и теплоустойчивых сталей, титановых и никелевых сплавов при симметричном изгибе выполнено в работе [6]. Результаты этого сравнения показали, что не наблюдается четкой кор реляции между величинами и о 0 2 , о в, ст-1 . Отсутствие корреляции между величинами Д К ^ и о - 1, которые являются характеристиками со противления разрушению при циклическом нагружении, объясняется зави симостью предела выносливости не только от величины порогового коэф фициента интенсивности напряжений, но и от структурных особенностей исследуемого сплава. Проиллюстрируем это зависимостями, следующими из линейной механики разрушения. В общем виде коэффициент интенсивности напряжений К I = Уо у/ а + а о , (1) где о - напряжение; а - размер трещины; а 0 - размер структурного дефекта; У - геометрический фактор. При К I = Д К Л , о = о - 1, а = 0 будем иметь Д К Л Д К гН Уо- 1л/ а 0 ; (о - 1)р I— . (2) Если принять, что определяющим является эффективное значение поро гового коэффициента интенсивности напряжений, то получим А V V I---- / Д К Же// Д К гкв// = Уо- 1л/а 0 ; (о - 1)р = I— '. (3) Возможность применения формул (2) и (3) для описания взаимосвязи величин о - 1 и Д К ^ , Д К для титанового сплава ВТ3-1 после раз личных режимов термомеханической обработки будет обоснована ниже. 3. Влияние различны х факторов на величину Д К Л . Величина поро гового коэффициента интенсивности напряжений металлов Д К Л зависит от асимметрии цикла нагружения, температуры, среды испытания, пере грузки и других факторов. Исследования углеродистых и хромистых сталей, титановых, алюми ниевых и никелевых сплавов показали, что величина Д К ^ уменьшается с ростом коэффициента асимметрии цикла нагружения. При этом наблю дается значительный разброс результатов [1]. Ранее [6] установлено, что для хромистых сталей, титановых и нике левых сплавов с повышением температуры имеет место существенное (до 50%) снижение пороговых коэффициентов интенсивности напряжений. В работах [2, 7] приведены результаты исследования влияния паров раствора солей морской воды среднеокеанического состава на величину Д К Л хромистых сталей и титановых сплавов при симметричных циклах 36 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 5 Пороговые коэффициенты интенсивности напряжений нагружения. Установлено, что уменьшение величины Д К ^ в этом случае достигает 40% и более. Весьма существенное отличие в степени снижения указанной величины наблюдается для титановых сплавов, имеющих различ ные химический состав и термическую обработку. Большое влияние на распространение трещин оказывают перегрузки, после которых развитие трещин замедляется, что объясняется как затуп лением трещин, так и возникновением в их вершине зоны сжимающих остаточных напряжений [1]. Перегрузки приводят также к увеличению по роговых коэффициентов интенсивности напряжений. Влияние перегрузок на величину пороговых коэффициентов интен сивности напряжений жаропрочных сталей, титановых и никелевых сплавов при комнатной и высоких температурах исследовано ранее [1]. Показано снижение интенсивности увеличения Д К Л после перегрузки с повыше нием температуры испытания. 4. Взаимосвязь пределов выносливости и пороговых коэффициен тов интенсивности напряжений. Исследования проводили на титановом сплаве ВТ3-1, который подвергался различной термомеханической обра ботке (табл. 1) с целью получения разных структуры и механических свойств [8]. Типичная микроструктура исследуемых сплавов - это сочетание двух фаз в виде а-глобулей, а-пластин и ( а + в)-матрицы. Размер а-гло- булей обозначим d , толщину вторичных а-пластин - Ь, их величины для сплава ВТ3-1 представлены в табл. 1. Т а б л и ц а 1 Режимы термомеханической обработки сплава ВТ3-1 и соответствующие им размеры структуры и механические свойства Обозна чение сплава Режим термообработки О 0,2, МПа О в, МПа а , мкм Ь, мкм ° - 1> МПа ДКЛ, МПал/м ( о - 1 ) р 1), МПа (о - 1 ) р 2), МПа I Состояние поставки 1065 1114 2,0 0,1 700 4,74 1740 725 II Закалка с 1323 К, 0,5 ч, прокатка при 1073 К, отжиг при 1073 К, 5 ч 1009 1069 3,0 0,7 600 5,06 1445 591 III То же, но прокатка при 1123 К 1027 1084 1,8 1,5 650 4,60 1460 648 IV То же, но прокатка при 1173 К 1011 1070 1,8 - 750 5,06 1930 764 V То же, но прокатка при 1223 К 1100 1210 4,0 4,0 500 4,11 1060 512 VI Режим, используемый на предприятии 998 1026 10,0 - 320 5,06 820 324 1) Расчет по формуле (2); 2) расчет по формуле (3). Общепринято, что уровень циклической прочности двухфазных тита новых сплавов определяется свойствами менее прочной составляющей, ка ковой для указанного сплава является а-фаза. ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 5 37 В. Т. Трощенко Пределы выносливости и пороговые коэффициенты интенсивности на пряжений определялись при плоском изгибе [8]. Как следует из данных табл. 1, имеет место четкая зависимость между размером а-глобулей и величиной предела выносливости. Воспользовавшись зависимостью (2), определяющей величину предела выносливости, после подстановки в нее Д К ^ и а 0 = ё получим расчетные значения пределов выносливости (о—1)р, приведенные в табл. 1. Как видно, расчетные значения пределов выносливости значительно превышают экспе риментальные. Рассчитывали также пределы выносливости с помощью фор мулы (3), в которой использовали эффективные значения пороговых коэф фициентов интенсивности напряжений, рассчитанные, в соответствии с рекомендациями работы [9], по формуле Д К Ш/ = 1,6 10— 5 Е , где Е - модуль упругости материала. Полученные таким образом величины пределов выносливости (<7_ 1)р2) - табл. 1 весьма близки к определенным экспериментально. 5. Ф реттинг-усталость. Фреттинг имеет место при взаимном пере мещении (скольжении) контактирующих поверхностей на малую величину (1,0 10_6 ...2,5* 10_ 1 мм). В результате этого одна из контактирующих по верхностей разрушается с образованием локальных трещин. Дальнейший процесс усталостного разрушения состоит в развитии этих трещин и может быть описан с помощью подходов механики разрушения [2 , 10- 12]. 5.1. О сн о вн ы е за к о н о м е р н о с т и ф р ет т и н г-ус т а ло ст и . Исследуемые ма териалы, условия испытания и пределы выносливости при фреттинге при ведены в табл. 2 . Испытания, за исключением специально оговоренных случаев, про водили при симметричном цикле осевого нагружения. Степень снижения предела выносливости при фреттинге характеризуется величиной К / , рав ной отношению пределов выносливости образцов без фреттинга к таковым образцов с фреттингом. Зависимость величины К / от числа циклов до разрушения алюми ниевых и титанового сплавов при различных асимметриях цикла иллюстри рует рис. 2 [4]. Приведенные результаты показывают, что наличие фрет тинга существенно снижает пределы выносливости исследуемых сплавов. Степень влияния фреттинга повышается с увеличением числа циклов до разрушения, наиболее опасными являются симметричные циклы нагруже ния. Данные, представленные в литературных источниках, свидетельствуют о том, что предел выносливости при фреттинге уменьшается с увеличением контактного давления до определенного уровня [4]. Трещины усталости возникают на ранней стадии нагружения (5...10% общей долговечности) в поверхностном слое под воздействием поверх ностных сил в зоне фреттинга. 38 ISSN 0556-171Х. Проблемы! прочности, 2000, № 5 Пороговые коэффициенты интенсивности напряжений Т а б л и ц а 2 Исследуемые материалы, условия испытания и пределы выносливости при фреттинге Материал ° 0,2, МПа о и, МПа % Материал контртела Давление в контакте, МПа Предел выносливости на базе 107 цикл, МПа К Г Без фреттинга С фреттингом Стали 15кп 230 380 27 Сталь 45 120 180 130 1,40 20кп - 390 27 » » 120 195 175 1,12 08ГСЮТ 403 540 30 » » 120 250 125 2,00 22Г2ТЮ - 600 16 » » 120 290 150 1,93 15Г2АФВ 410 532 32 » » 120 250 120 2,10 Алюминиевые сплавы АМг6 157 360 19 Сплав АМг6 50 190 (Я = 0) 120 (Я = 0) 1,58 АМгбН 343 430 7 Сталь 30ХГСА 50 - 56 - АМгбН 343 430 7 Сплав АМгбН 100 - 70 - Д16Т 322 424 10 Сплав Д16Т 50 112 55 2,04 Титановые сплавы ВТ9 1030 1140 7 Сплав ВТ10 80 - 140 - ВТ14 980 1040 6 Сплав ВТ14 50 485 300 1,62 Рис. 2. Зависимость К ^ от числа циклов до разрушения алюминиевых Д16АТ (1-3), АМгб (4) и титанового ВТ14 (5) сплавов при различных значениях Я: 1 - Я = — 1; 2, 4, 5 - Я = 0; 3 - Я =0,5. Рис. 3. Схема нагружения образца при фреттинге. Рис. 4. Схема нагружения трещины. Рис. 5. Изменение угла наклона усталостной трещины в зависимости от ее глубины для алюминиевого АМгб (1, 2) и титанового ВТ9 (3-5) сплавов: 1 - о а = 90 МПа; 2 - о а = 75 МПа; 3, 4 - о а = 210 МПа; 5 - о а = 160 МПа. ШБЫ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 5 39 В. Т. Трощенко Схема сил, имеющих место в зоне фреттинга, изображена на рис. 3, где Р а - переменная сила внешнего воздействия; Р р - сила давления; Р д = [лРр - сила трения (м - коэффициент трения). Коэффициенты интенсивности напряжений К 1 и К п для поверхност ной трещины, обусловленные напряжениями Р и д (рис. 4), могут быть определены по следующим формулам [13]: К 1Р = (1- \| 2 )(0,824 + 0,06£ - 0,84§2 + 15,41£3 - 53,38£4 + 59,74£5 - 21,82£6); Vпа К ю = (1 - £ 2 )(1,2949+ 0,0044£ + 0,1281£2 + 10,89£3 - 22,14£4 +10,96^5); ы па Р (4) К11Р = ~ ^ = (1 - 12 )(1,294 - 1,184§ + 5,442\|2 + 28,14§3 + 41,8£4 - 22,38£5); ы па д К ид = - К 1Р ~Р Трещина усталости при фреттинге возникает, как правило, под углом, близким 450 к поверхности, переходя затем в плоскость, перпендикулярную последней. На рис. 5 приведены некоторые результаты исследования кинетики изменения угла наклона трещины усталости для алюминиевого АМгб и ти танового ВТ9 сплавов по мере продвижения трещины в глубь материала [2]. 5.2. М о д е л ь р а з в и т и я т р ещ и н ы у с т а л о с т и п р и ф р ет т и н ге . Ранее [12] была предложена модель развития трещины усталости при фреттинге, учи тывающая наблюдаемые экспериментально закономерности развития таких трещин (рис. 6). Предполагается, что развитие трещины на начальной ста дии определяется коэффициентом интенсивности касательных напряжений [14]: 1 о К т = ^ со8 ̂ [К 0 + К п (3ео8 0 - 1 ) ] , (5) где К I и К п - коэффициенты интенсивности напряжений от всех ком понент напряжений, действующих в поверхностном слое. Предполагается, что на стадии I трещина развивается под углом 0, соответствующим макси мальным значениям К т . На стадии II развитие трещины определяется коэффициентом интен сивности нормальных напряжений [14]: 0 Г 0 2 1 К а = 008 2 [ К I ° 0§2 2 - 3 К II ^ 0]. (6) Условие перехода трещины от стадии I к II (рис. 6), что имеет место при напряжениях выше предела выносливости (кривая 1 на рис. 6), может быть представлено следующим образом: 40 ISSN 0556-171Х. Проблемы! прочности, 2000, № 5 Пороговые коэффициенты интенсивности напряжений К т — К т гк; К о — К гк • Условие нераспространения трещины, что соответствует напряжениям ниже предела выносливости, имеет вид (кривая 2 на рис. 6) К т < К т гк. В представленных выше зависимостях К ^ , К т ^ - пороговые коэф фициенты интенсивности напряжений при растяжении и сдвиге соответ ственно. Для некоторых исследуемых сплавов значения К ^ и К т ^ приведены в табл. 3. Т а б л и ц а 3 Пороговые значения коэффициентов интенсивности напряжений при циклических испытаниях Материал Я К ш, МПал/м К т ш, МПал/м К А / К т А Стали 15кп 0 7,86 5,0 1,54 - 1 5,07 2,95 1,72 08ГсЮТ 0 5,54 3,48 1,60 - 1 4,18 2,46 1,70 22Г2ТЮ 0 4,72 3,10 1,52 - 1 3,05 1,83 1,67 Титановый 0 2,70 1,86 1,45 сплав ВТ-9 - 1 1,65 1,08 1,53 Алюминиевый 0 4,30 2,94 1,46 сплав АМгбН - 1 3,82 3,70 1,42 Рис. 6. Модель развития трещин фреттинг-усталости. Рис. 7. Экспериментальные (точки) и расчетные (линии) кривые усталости стали 15кп без фреттинга (1) и с фреттингом (2). ВБЫ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 5 41 В. Т. Трощенко Определив величины K th и K т th для исследуемого сплава и построив графики изменения коэффициентов интенсивности напряжений K т и K о в зависимости от размера трещины a, как это следует из рис. 6, можно оценить величину предела выносливости в условиях фреттинга. Для напряжений выше предела выносливости, имея диаграммы da / d N — K при соответствующих схемах нагружения, коэффициенты ин тенсивности напряжений для трещин фреттинга с учетом составляющих от 0 . P и Q, направление развития трещин, трибо-технические характеристики контактирующих пар, характеристики циклической пластичности матери ала, можно рассчитать, как это было показано ранее [12], число циклов до достижения трещиной заданного размера. Рис. 7 иллюстрирует результаты такого расчета для стали 15кп в пред положении, что начальный размер трещины составляет 0,01 мм, а крити ческий - 3,0 мм [12]. Видно хорошее соответствие расчетных и экспери ментальных результатов. Заключение. Рассмотрены общие закономерности влияния на поро говые коэффициенты интенсивности напряжений асимметрии цикла нагру жения, температуры, среды, перегрузок. Установлена возможность прогнозирования пределов выносливости ти танового сплава, подвергнутого различной термомеханической обработке, с использованием эффективных значений пороговых коэффициентов интен сивности напряжений и размеров структуры. Обоснована модель развития трещин при фреттинге и показана существенная роль пороговых коэф фициентов интенсивности напряжений при прогнозировании пределов вы носливости. Р е з ю м е Розглянуто загальні закономірності зміни порогових коефіцієнтів інтен сивності напружень металів з урахуванням впливу різних факторів. Об грунтовано можливість прогнозування границь витривалості гладких зразків та зразків в умовах фретінга за відомими характеристиками порогових коефіцієнтів інтенсивності напружень. 1. Т р о щ ен ко В. Т., П о к р о в с к и й В. В ., П р о к о п е н к о A . В . Трещиностойкость металлов при циклическом нагружении. - Киев.: Наук. думка, 19S7. - 253 с. 2. T ro sh ch en ko V. T., T syb a n e v G. V., K h o tsy n o v sk y A . O. Two-parameter model of fretting fatigue crack growth // Fatigue Fract. Eng. Mater. Struct. - 1994. - 17, N 1 - P. 15 - 23. 3. Х о ц я н о в с к и й A . О. Прогнозирование долговечности конструкционных сталей и сплавов на стадии развития усталостной трещины: Автореф. дис. ... канд. техн. наук. - Киев, 1990. - 24 c. 4. T ro sh c h e n k o V. T., D ra g a n V. I., S e m e n y u k S. M . Fatigue damage accumulation in aluminium and titanium alloys subjected to block program loading under conditions of stress concentration and fretting // Int. J. Fatigue. - 1999. - 21, N 3. - P. 271 - 279. 42 ISSN 0336-Î7ÎX. Проблемы прочности, 2000, № З Пороговые коэффициенты интенсивности напряжений 5. Т р о щ ен ко В. Т., П о к р о в с к и й В. В ., П о д к о л ь зи н В. Ю ., Я с н и й П . В . Влияние асимметрии цикла нагружения и прочностных характеристик на циклическую трещиностойкость конструкционных сплавов с учетом закрытия усталостной трещины // Пробл. прочности. - 1991. - № 10. - С. 17 - 25. 6 . Т р о щ ен ко В. Т. Исследование пороговых коэффициентов интенсив ности напряжений материалов при циклическом нагружении // Там же. - 1998. - № 4. - С. 5 - 15. 7. П р о к о п е н к о А . В ., Т о р го в В. Н ., Е ж о в В. Н ., Г е ц о в Л . Б . Влияние режима нагружения на скорость роста усталостных трещин в нержа веющих сталях на воздухе и в растворе морской соли // Там же. - 1983. - № 12. - С. 41 - 45. 8 . Т р о щ ен ко В. Т., Г р я зн о в Б. А ., Н а л и м о в Ю . С., Г е р а с и м ч у к О. Н . и др. Сопротивление усталости и циклическая трещиностойкость титано вого сплава ВТ3-1 в различных структурных состояниях // Там же. - 1995. - № 5 - 6 . - С. 3 - 17. 9. L ia w P. K ., L e a x T. R ., L o g s to n W. A . Near threshold fatigue crack growth behavior in metals // Acta met. - 1983. - 31, N 10. - P. 1581 - 1587. 10. T an a ka K ., M u to n Y., S a ko d a S., L e a d b e a te r G. Fretting fatigue in 0,55C spring steel and 0,45C carbon steel // Fatigue Fract. Eng. Mater. Struct. - 1985. - 8, N 2. - P 129 - 142. 11. N ix K. J., L in d le y T. C. The application of fracture mechanics to fretting fatigue // Ibid. - 1985. - 8, N 2. - P. 143 - 160. 12. Т р о щ ен ко В. Т., Ц ы б а н е в Г . В ., Х о ц я н о в с к и й А . О. Долговечность сталей при фреттинг - усталости // Пробл. прочности. - 1988. - № 4. - С. 3 - 8 . 13. R o o k e D . P ., J o n e s D . A . Stress intensity factors in fretting fatigue // Farnhorough. Techn. Rep. RAE. 77181. - P. 25. 14. O tsuka A ., T ondo K ., S a k a k ih o r i K ., Y osh ida T. Mode II fatigue crack growth mechanism and its dependency on material in aluminum alloys // J. Jap. Soc. Engrs. - 1985. - 34. - P. 1174 - 1182. Поступила 26. 06. 2000 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2000, № 5 43

Пороговые коэффициенты интенсивности напряжений и пределы выносливости металлов

Репозитарії

Схожі ресурси