Прогнозирование трещиностойкости при вязком разрушении корпусных реакторных сталей, подвергнутых нейтронному облучению. Сообщение 1

Рассмотрены теоретические основы моделирования влияния нейтронного облучения на уровень верхнего шельфа зависимости KIc(T). При моделировании используются локальный критерий и модель вязкого разрушения, предложенные авторами ранее. Дана физическая интерпретация влияния облучения на механизмы, контро...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2001
Автори:	Марголин, Б.З., Костылев, В.И.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України 2001
Назва видання:	Проблемы прочности
Теми:	Научно-технический раздел
Онлайн доступ:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/46664
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Прогнозирование трещиностойкости при вязком разрушении корпусных реакторных сталей, подвергнутых нейтронному облучению. Сообщение 1 / Б.3. Марголин, В.И. Костылев // Проблемы прочности. — 2001. — № 4. — С. 25-34. — Бібліогр.: 27 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-46664
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-466642013-07-05T16:14:58Z Прогнозирование трещиностойкости при вязком разрушении корпусных реакторных сталей, подвергнутых нейтронному облучению. Сообщение 1 Марголин, Б.З. Костылев, В.И. Научно-технический раздел Рассмотрены теоретические основы моделирования влияния нейтронного облучения на уровень верхнего шельфа зависимости KIc(T). При моделировании используются локальный критерий и модель вязкого разрушения, предложенные авторами ранее. Дана физическая интерпретация влияния облучения на механизмы, контролирующие вязкое разрушение. Определены параметры модели, чувствительные к нейтронному облучению. Розглянуто теоретичні основи моделювання впливу нейтронного опромінення на рівень верхнього шельфу залежності KIc(T). При моделюванні використовуються запропоновані раніше авторами локальний критерій та модель в ’язкого руйнування. Наведено фізичну інтерпретацію впливу опромінення на механізми, що контролюють в ’язке руйнування. Визначено чутливі до нейтронного опромінення параметри моделі. Theoretical foundations of modeling of the neutron irradiation effect on the level of the upper shelf of the dependence KIc(T) were considered. Modeling involves the application of the local criterion and ductile fracture model suggested by the authors previously. A physical interpretation of the irradiation effect on mechanisms governing ductile fracture was given. Parameters of the model, which are sensitive to the neutron irradiation, were determined. 2001 Article Прогнозирование трещиностойкости при вязком разрушении корпусных реакторных сталей, подвергнутых нейтронному облучению. Сообщение 1 / Б.3. Марголин, В.И. Костылев // Проблемы прочности. — 2001. — № 4. — С. 25-34. — Бібліогр.: 27 назв. — рос. 0556-171X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/46664 539.4 ru Проблемы прочности Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Научно-технический раздел Научно-технический раздел
spellingShingle	Научно-технический раздел Научно-технический раздел Марголин, Б.З. Костылев, В.И. Прогнозирование трещиностойкости при вязком разрушении корпусных реакторных сталей, подвергнутых нейтронному облучению. Сообщение 1 Проблемы прочности
description	Рассмотрены теоретические основы моделирования влияния нейтронного облучения на уровень верхнего шельфа зависимости KIc(T). При моделировании используются локальный критерий и модель вязкого разрушения, предложенные авторами ранее. Дана физическая интерпретация влияния облучения на механизмы, контролирующие вязкое разрушение. Определены параметры модели, чувствительные к нейтронному облучению.
format	Article
author	Марголин, Б.З. Костылев, В.И.
author_facet	Марголин, Б.З. Костылев, В.И.
author_sort	Марголин, Б.З.
title	Прогнозирование трещиностойкости при вязком разрушении корпусных реакторных сталей, подвергнутых нейтронному облучению. Сообщение 1
title_short	Прогнозирование трещиностойкости при вязком разрушении корпусных реакторных сталей, подвергнутых нейтронному облучению. Сообщение 1
title_full	Прогнозирование трещиностойкости при вязком разрушении корпусных реакторных сталей, подвергнутых нейтронному облучению. Сообщение 1
title_fullStr	Прогнозирование трещиностойкости при вязком разрушении корпусных реакторных сталей, подвергнутых нейтронному облучению. Сообщение 1
title_full_unstemmed	Прогнозирование трещиностойкости при вязком разрушении корпусных реакторных сталей, подвергнутых нейтронному облучению. Сообщение 1
title_sort	прогнозирование трещиностойкости при вязком разрушении корпусных реакторных сталей, подвергнутых нейтронному облучению. сообщение 1
publisher	Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
publishDate	2001
topic_facet	Научно-технический раздел
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/46664
citation_txt	Прогнозирование трещиностойкости при вязком разрушении корпусных реакторных сталей, подвергнутых нейтронному облучению. Сообщение 1 / Б.3. Марголин, В.И. Костылев // Проблемы прочности. — 2001. — № 4. — С. 25-34. — Бібліогр.: 27 назв. — рос.
series	Проблемы прочности
work_keys_str_mv	AT margolinbz prognozirovanietreŝinostojkostiprivâzkomrazrušeniikorpusnyhreaktornyhstalejpodvergnutyhnejtronnomuoblučeniûsoobŝenie1 AT kostylevvi prognozirovanietreŝinostojkostiprivâzkomrazrušeniikorpusnyhreaktornyhstalejpodvergnutyhnejtronnomuoblučeniûsoobŝenie1
first_indexed	2025-07-04T06:00:18Z
last_indexed	2025-07-04T06:00:18Z
_version_	1836694968958189568
fulltext	УДК 539.4 Прогнозирование трещиностойкости при вязком разрушении корпусных реакторных сталей, подвергнутых нейтронному облучению. Сообщение 1 Б. 3. М арголи н , В. И . К осты лев ЦНИИКМ “Прометей”, Санкт-Петербург, Россия Рассмотрены теоретические основы моделирования влияния нейтронного облучения на уровень верхнего шельфа зависимости K Ic (T). При моделировании используются локальный критерий и модель вязкого разрушения, предложенные авторами ранее. Дана физическая интерпретация влияния облучения на механизмы, контролирующие вязкое разрушение. Опре делены параметры модели, чувствительные к нейтронному облучению. К л ю ч е в ы е с л о в а : трещиностойкость, вязкое разрушение, моделирование, нейтронное облучение. Введение. Вязкое разрушение корпусных реакторных сталей, как из вестно, происходит по механизму, который включает зарождение пор на неметаллических включениях и грубых карбидах, их рост и разрушение перемычек между порами [1-5]. Многочисленные экспериментальные иссле дования показали, что в результате нейтронного облучения снижается не только сопротивление материала хрупкому разрушению, но и пластичность материала. В частности, в работе [6] установлено, что облучение приводит к снижению критической деформации при разрыве гладких цилиндрических образцов, в [7, 8] представлены экспериментальные данные по снижению верхнего шельфа температурных зависимостей ударной вязкости K C V ( T ), в [9, 10] - экспериментальные данные по влиянию облучения на верхний шельф температурных зависимостей трещиностойкости K ic(T ). Следует от метить, что принятые в настоящее время программы образцов-свидетелей включают облучение и испытания маломасштабных образцов двух типов: цилиндрических гладких образцов и образцов Шарпи. Оценка уровня верх него шельфа K dUctlle зависимости K ic(T ) при облучении обычно бази руется на установлении корреляционных зависимостей между величиной ударной вязкости на верхнем шельфе (USE) кривой K C V (T) и величиной K dUctlle.В большинстве случаев эти зависимости основаны на эмпирических соотношениях [7]. В последнее время появились работы, в которых пред- т тот ̂ ts ductileпринимаются попытки установить взаимосвязь между USE и K i c на основе моделей, описывающих эволюцию пор и вязкое разрушение мате риала [11-13]. В частности, в работе [14] с помощью этих моделей и ту' ductileэкспериментов на ударную вязкость проведена оценка K ic примени тельно к стали А508. Следует отметить, что практическое использование моделей [11-13] является весьма сложным, так как они включают большое количество подгоночных параметров. © Б. 3. МАРГОЛИН, В. И. КОСТЫЛЕВ, 2001 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2001, N 4 25 Б. 3. Марголин, В. И. Костылев Ранее [15] предложена модель вязкого разрушения, происходящего по кавитационному механизму, которая позволяет прогнозировать вязкое разру шение материалов в условиях трехосного напряженного состояния, изме няющегося в процессе нагружения. Используемый в модели локальный критерий вязкого разрушения сформулирован как критерий пластического коллапса некоторого элементарного объема материала с микропорами. С помощью модели можно адекватно прогнозировать уровень верхнего ш ель фа зависимости К 1с(Г ) для корпусных реакторных сталей в исходном (необлученном) состоянии [16-18]. Цель настоящей работы - разработка метода прогнозирования уровня верхнего шельфа температурных зависимостей трещиностойкости К 1с(Г) для корпусных реакторных сталей, подвергнутых нейтронному облучению. Прогнозирование уровня верхнего шельфа кривой К 1с (Г ) базируется на модели вязкого разрушения [15] и приближенном аналитическом решении, описывающем напряженно-деформированное состояние (НДС) у вершины трещ ины [18, 19]. 1. М одель вязкого разруш ения. Следуя работе [15], в этом разделе рассматривается модель вязкого разрушения, которая далее будет исполь зоваться для прогнозирования верхнего шельфа кривой К 1с (Г ). 1.1. Л о к а л ь н ы й кр и тер и й вязкого разруш ен ия. В модели вязкого разрушения в качестве локального критерия вязкого разрушения исполь зуется критерий пластического коллапса для элементарной ячейки [15]. Поликристаллический материал представляется как совокупность эле ментарных ячеек со следующими свойствами. М еханические свойства ячей ки принимаются такие же, как осредненные механические характеристики материала, полученные на стандартных образцах. При анализе эволюции пор в зерне элементарная ячейка выбирается как куб с размером р ис, который не меньше среднего размера зерна поликристаллического мате риала. Критерий пластического коллапса элементарной ячейки формулируется как следующее условие [15]: ~ Т = 0, (1) ак где = о щ ( 1 - Б 2 ); Б 2 - относительная площ адь пор, т.е. площ адь пор на единицу площади поперечного сечения элементарной ячейки; о щ = ^ (3 / 2 )(о у — д у о т ) ( о у — д у о т ) - интенсивность напряжений; о т = о ц / 3 - гидростатическая компонента напряжений; к = § йгРц - пара метр Одквиста; й г ^ - интенсивность приращений пластической дефор мации. Иными словами, Р ец есть напряжение в конгломерате из матрицы и пор, а величина о еч - напряжение в матрице материала. Значение Б 2 вычисляется по уравнениям зарождения и роста пор, приведенным ниже. Критерий вязкого разрушения удобно представлять в виде к = г / , (2) 26 1ББМ 0556-171Х. Проблемыы прочности, 2001, № 4 Прогнозирование трещиностоикости при вязком разрушении где £ / - критическая деформация вязкого разрушения. С помощью кри терия пластического коллапса (1) значение £ / вычисляется как £ / = К ̂ =0’ (3) йк т.е. критическая деформация £ / - это деформация, при которой выпол няется условие (1). 1.2. У равнени я зарож дения и р оста пор. В конструкционных мате риалах зарождение пор в основном происходит на включениях и крупных карбидах [3] и во многих случаях может быть описано уравнением [2, 15] Р . = Р / [1 - ехР( - А Р (к - к о Ж (4) где р з - концентрация пор, т.е. количество пор на единицу площади недеформированного материала; р / - максимальное число мест зарождения пор на единицу площади недеформированного материала; к о - значение к, при котором начинается зарождение пор, т.е. при к < к о поры не зарожда ются; А р - константа материала. Дифференцируя (4) относительно к, полу чаем в £ = ййК = Р / А Р ехР [ - А Р ( к - к о )]. (5) Ниже будем использовать объемную плотность пор р у , т.е. количество пор на единицу объема недеформированного материала. Предполагая, что поры распределены в материале однородно, для среднего расстояния между ними получим Ь = 1 / д /р7. Тогда для р у имеем 1 3/2 р у = т у р , (6)Ь 3 в у = ф к = 3 г р - в £ £ йк 2 ^ £ (7) Рост одиночной сферической поры за счет пластической деформации при трехосном напряженном состоянии описывается уравнением Р айса- Трейси [20] йЯ — = а а к , Я (8) где а = ^ 1 ехр о ; к 1 = 0,28; к 2 = 1,5; Я - радиус поры. и ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2001, № 4 27 Б. 3. Марголин, В. И. Костылев Из (8) следует d S gr = 2аБ йк\ (9) йУ%г = 3 a У d к , (10) где d S gr - приращение площади пор, вызванное ростом последних и отне сенное к единице площади недеформированного материала; d У gr - при ращение объема пор, вызванное ростом последних и отнесенное к единице объема недеформированного материала; S и У - соответственно площадь и объем пор, отнесенные к единице площади и объема недеформированного материала. С использованием уравнений (5), (7), (9) и (10) получим d S = d S gr + d S пис = ^ + s 0 в I Ш (11) d V = d V gr + d V nuc = [3aS + v 0ß VE ]dK , (12) где so и v о - площадь и объем зародышевой поры. Предположим, что радиус зародышевой поры равен радиусу включения. Тогда в момент зарождения поры плотность материала не изменяется, и с учетом уравнения (10) объемная пластическая деформация может быть вычислена из закона сохранения массы: dejm = —d V ------= а -----------—---------- dK, (13) m 3(1+ Vр ) 1 - ( 1 - —)p v Vo ( ) где Vp = V — P v V0; — - объемная доля пор, V — s 1 + v ' (14) Учитывая, что при пластическом деформировании единичный объем материала увеличивается на величину Vp , получаем с = S S * = ( Т + Т д й ■ (15) 1.3. А н али з пластического ко л л ап са элем ентарной ячей ки . Пара метр dF eq / d к в уравнении (1) представим в виде d F d o d S у = ( 1 - S 2 ) — ^ - о . (16) d к d к dк 28 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2001, № 4 Прогнозирование трещиностоикости при вязком разрушении Определим параметры в уравнении (16). Кривую деформирования бу дем аппроксимировать уравнением о ед = а у + Ао к п, (17) где о у - предел текучести, Ао и п - константы материала. Член й а ец / йк в (16) можно записать в виде йа йк — = А 0 пк п-1 (18) Из формул (11) и (15) следует — = 2 а Б + ^ов £ йк (19) или с учетом увеличения единичного объема материала - ^ = 2 а5 у + — й к (1 + У0 ) 2/3 (20) Подставляя формулы (17), (18) и (20) в (16), получаем й К йк еа = ( 1 - 5 у )Ао пк п-1 - (о у + Ао к п) 2 а Б у + - \ 2/3 Р > I (21) й^еа Таким образом, зависимость -----— (к) вычисляется по (21) с помощью йк формул (5)—(15) при известной зависимости —— (к). Далее, решая урав- а еа нение (1), определяется критическая деформация £^ согласно условию (3). Отметим, что определить £^ можно только при известной зависимости (к), которая вычисляется после расчета НДС. В общем случае расчет а а еа НДС для среды с порами необходимо проводить, решая связную задачу, т.е. учитывая взаимное влияние пор и НДС. Решение связной задачи возможно, как правило, только численными методами (например, методом конечных элементов). Если влияние пор на НДС невелико, можно использовать более простой путь, когда расчет зависимости проводится без учета влияния пор на НДС. В этом случае НДС рассчитывается аналитическими методами. 0556-171Х. Проблемы прочности, 2001, № 4 29 Б. 3. Марголин, В. И. Костылев В настоящее время при использовании теории течения для среды с порами обычно применяются пластические потенциалы Гурсона [11], Твер- гарда-Н идлемана [12], Россилье [13]. Как уже отмечалось, применение указанных потенциалов требует знания большого количества эмпирических параметров. Кроме того, согласно пластическим потенциалам [11-13], плас тическая деформация происходит даже при гидростатическом нагружении (в отсутствие сдвиговых напряжений). Это свидетельствует о проблематич ности использования потенциалов [11-13] для конструкционных матери алов. Действительно, экспериментальные данные [21, 22] показывают, что гидростатическое нагружение приводит к изменению плотности конструк ционных материалов, только если сдвиговая компонента тензора напряже ний не равна нулю, в противном случае плотность не изменяется. В то же время отметим, что для пористых материалов такая особенность пласти ческого деформирования действительно имеет место [23]. Определяющие уравнения теории течения для среды с порами могут быть сформулированы другим путем (без введения специальных пласти ческих потенциалов) - на основе концепции эффективных напряжений Качанова [24]. В работах [25, 26] представлены определяющие уравнения связной задачи для среды с порами, которые получены именно таким путем и которые хорошо описывают поведение конструкционных материалов. Таким образом, чтобы использовать модель вязкого разрушения, пред ставленную в разделе 1, необходимо знать следующие параметры: о у , А 0 , п , р у , к о и А . Параметры о у , А0 и п получают при испытаниях гладких цилиндрических образцов на разрыв. Параметры р у и к о могут быть получены в результате металлографических и фрактографических иссле дований. Параметр А р может быть определен на основе знания крити ческой деформации вязкого разрушения е у при испытаниях гладких ци линдрических образцов на разрыв. Заметим, что все три параметра р у , А р и к о могут быть определены по величине е у , полученной для различных значений трехосности напряженного состояния о т / о еч . Значения е у по лучают при испытаниях цилиндрических образцов с круговым надрезом различного радиуса [27]. 2. М оделирование в л и я н и я облучения н а вязкое разруш ение. В настоящем разделе рассматривается влияние нейтронного облучения на параметры, контролирующие вязкое разрушение корпусных реакторных ста лей. 2.1. В лияни е облучения на п ар ам етр ы , контролирую щ ие п ласти ческое деф орм ирование м атери ала. Выполненный ранее [19] обзор извест ных результатов экспериментальных исследований показал, что облучение практически не влияет на параметры деформационного упрочнения корпус ных реакторных сталей и приводит к росту атермической (температурно независимой) компоненты о уС предела текучести. Температурно-зависимая компонента о у8 предела текучести в процессе облучения не изменяется. Таким образом, можно принять, что после облучения предел текучести материала увеличивается на одну и ту же величину, независимо от темпе ратуры испытаний. Параметры деформационного упрочнения материала Ао и п в уравнении (17) для облученной стали могут быть приняты такие же, как для исходного (необлученного) состояния. 30 ISSN 0556-171Х. Проблемыы прочности, 2001, № 4 Прогнозирование трещиностоикости при вязком разрушении 2.2. В лияни е облучения н а п ар ам етр ы , кон троли рую щ ие зарож де ние пор. Как известно, зарождение пор в корпусных реакторных сталях происходит путем отслоения неметаллических включений (например, МпБ, А120 3) [1, 2, 15] или грубых карбидов [3] от матрицы материала. Уравнение (4), описывающее зарождение пор, содержит три параметра: концентрацию мест зарождения пор (карбидов и включений) р у , величину пластической деформации к о, при которой начинается зарождение пор, и константу мате риала А р . Рассмотрим, какие из этих параметров наиболее чувствительны к облучению, а какие могут быть приняты такими же, как для необлученного состояния. Концентрация мест зарождения пор р у определяется плотностью не металлических включений и грубых карбидов. Очевидно, что величина параметра р у определяется металлургическими особенностями выплавки стали и не изменяется в процессе облучения. Параметры А р и к о в уравнении (4) контролируют сопротивление зарождению пор и тем самым определяют, какое их количество имеет место в материале при некоторой пластической деформации. Как следует из (4), чем меньше к о и больше А р , тем большее количество пор зарождается в материале при одной и той же деформации к и, следовательно, тем ниже сопротивление зарождению пор. Иными словами, для двух материалов с одинаковым значением параметра р у при одном и том же значении плас тической деформации количество пор будет больше в том материале, для которого величина к о меньше, а А р больше. Основные микроструктурные процессы, происходящие в облученной корпусной реакторной стали, подробно рассмотрены ранее [19]. Одним из таких процессов, как известно, является сегрегация фосфора на поверх ностях карбидов и неметаллических включений. Такие сегрегации сущест венно снижают прочность связи “вклю чение-матрица” и “карбид-матрица”, что приводит к уменьшению сопротивления материала зарождению пор. Таким образом, становится ясно, что моделировать влияние облучения на процесс зарождения пор можно по крайней мере двумя способами: уменьшая к о или увеличивая А . Как будет показано ниже, для материала в исходном состоянии к о < < е у , поэтому при варьировании параметра к о величина критической деформации еу изменяется незначительно. Следо вательно, моделировать влияние облучения посредством варьирования толь ко параметра к о, по всей видимости, достаточно неэффективно. С другой стороны, параметр А оказывает значительное влияние на еу . Таким образом, моделировать влияние облучения на процесс зарождения пор целе сообразно путем варьирования только одного параметра - А р . 2.3. В лияни е облучения на п ар ам етр ы , контролирую щ ие рост пор. В уравнение роста пор (8) не входят параметры, зависящие от свойств материала, и входят только параметры НДС. Поэтому каких-либо физи ческих особенностей роста пор в облученном материале не должно наблю даться, нейтронное облучение может влиять на скорость роста пор только @ т / \опосредованным путем - изменением зависимости ----- (к). ^ eq 0556-171Х. Проблемы прочности, 2001, № 4 31 Б. 3. Марголин, В. И. Костылев Заклю чение. Рассмотрены теоретические основы моделирования вяз кого разрушения корпусных реакторных сталей в исходном состоянии и после радиационного облучения. Исследовано влияние облучения на сопро тивление материала пластическому деформированию и на процессы зарож дения и роста пор. Показано, что облучение приводит к увеличению предела текучести материала и практически не изменяет его деформационное упроч нение; уменьшает сопротивление зарождению пор за счет снижения связи “вклю чение-матрица” или “карбид-матрица”; не изменяет параметры, конт ролирующие рост пор. Таким образом, влияние облучения может модели роваться посредством увеличения предела текучести материала и параметра А р в уравнении зарождения пор. В сообщении 2, в частности, будет представлен метод определения параметра А , в котором используется величина критической деформации £ j при вязком разрушении, получаемая при испытаниях гладких цилиндри ческих образцов на разрыв. Р е з ю м е Розглянуто теоретичні основи моделювання впливу нейтронного опромі нення на рівень верхнього шельфу залежності K Ic (T ). При моделюванні використовуються запропоновані раніше авторами локальний критерій та модель в ’язкого руйнування. Наведено фізичну інтерпретацію впливу опро мінення на механізми, що контролюють в ’язке руйнування. Визначено чут ливі до нейтронного опромінення параметри моделі. 1. B erem in F. M . Cavity formation from inclusions in ductile fracture o f A508 steel // Met. Trans. - 1981. - 12A (5). - P. 723 - 731. 2. C urran D . R., Seam an L., a n d S h ockey A . M icrostructure and fracture dynamics // Shock W aves and High-Strain-Rate Phenom ena in M etals / Eds. M. A. M eyers, L. E. Murr. - N ew York: Plenum Press, 1980. - P. 387 - 412. 3. H ip p s le y C. A. a n d D ru c e S. G. The influence o f strength and phosphorus segregation on the ductile fracture mechanism in a N i-C r steel // Acta Met. - 1986. - 34. - P. 1215 - 1227. 4. Z e is lm a ir H .-C hr. Factors effecting on fracture toughness // W erkstoffkunde Eisen und Stahl. Teil I: Grundlagen der Festigkeit, der Zähigkeit und des Bruchs. - Düsseldorf: Verlag Stahleisen mbH, 1983. - P. 332 - 369. 5. K n o tt J. F . M icromechanisms o f fibrous crack extension in engineering alloys // M etal Sci. - 1980. - 14. - P. 327 - 336. 6. А лексеен ко H. H., А м а ев А. Д ., Г оры н и н И. В., Н и колаев В. А . Радиаци онное повреждение стали корпусов водо-водяных реакторов. - М.: Энергоатомиздат, 1 9 8 1 .- 231 c. 7. Bush S. H. Structural materials for nuclear power plants // J. Testing Evaluation. - 1974. - 2. - P. 435 - 462. 8. H a w th o rn e J. R. Radiation embrittlement // Em brittlement o f Engineering Alloys. - N ew York: Academ ic Press, 1983. 32 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2001, № 4 Прогнозирование трещиностоикости при вязком разрушении 9. H a v e l R., V acek M ., a n d B ru m ovsky M . Fracture properties o f irradiated A533B, Cl.1, A508, Cl.3, and 15Ch2NM FAA reactor pressure vessels steel // Radiation Em brittlement o f N uclear Reactor Pressure Vessel Steels: An International Review (Fourth Volume), ASTM STP 1170. - 1993. - P. 163 — 171. 10. A lex a n d er D . J., P a w e l J. E., G ro ssb e ck M . L., e t al. Fracture toughness o f irradiated candidate materials for iter first wall/blanket structures // Effects of Radiation on Materials: 17th Int. Symp., ASTM STP 1270. — 1996. — P. 945 — 970. 11. G urson A. L. Continuum theory o f ductile rupture by void nucleation and growth: Pt. 1. Y ield criteria and flow rules for porous ductile m edia // J. Eng. Mater. Tech. — 1977. — 99. — P. 2 — 13. 12. T ve rg a a rd V. a n d N eed lem an A . Analysis o f the cup-cone fracture in around tensile bar // Acta Met. — 1984. — 32. — P. 157 — 169. 13. R o u sse lie r G. Ductile fracture models and their potential in local approach o f fracture // Nucl. Eng. Des. — 1987. — 105. — P. 97 — 111. 14. S ch m itt W., K e im E., N a g e l G., a n d Sun D . Z. Application o f local approach methods for nuclear installations // Trans. o f the 14th Int. Conf. on SMIRT (Lyon, France). — 1997. — 4. — P. 643 — 653. 15. M a rg o lin B. Z., K a r zo v G. P ., S h vetso va V. A ., a n d K o s ty le v V. I. Modeling for transcrystalline and intercrystalline fracture by void nucleation and growth // Fatigue Fract. Eng. Mater. Struct. — 1998. — 21. — P. 123 — 137. 16. M a rg o lin B. Z., K a r zo v G. P ., a n d S h vetso va V. A . Brittle fracture o f nuclear pressure vessel steels. Pt. II. Prediction o f fracture toughness // J. Pres. Ves. Piping. — 1997. — 72. — P. 89 — 96. 17. M a rg o lin B. Z., G ulenko A. G., a n d S h vetsova V. A . Probabilistic m odel for fracture toughness prediction based on the new local fracture criteria // Ibid. — 1998. — 75. — P. 307 — 320. 18. M a rg o lin B. Z., G ulenko A. G., a n d S h vetsova V. A . Improved probabilistic m odel for fracture toughness prediction based for nuclear pressure vessel steels // Ibid. — P. 843 — 855. 19. М арголи н Б. 3., Ш вец ова В. А ., Г уленко А. Г . Прогнозирование трещино- стойкости при хрупком разруш ении корпусных реакторных сталей, подвергнутых нейтронному облучению. Сообщ. 1 // Пробл. прочности. — 2001. — № 2. — C. 5 — 19. 20. R ice J. R. a n d T racey D . M . On the ductile enlargement o f voids in triaxial stress fields // J. Mech. Phys. Solids. — 1969. — 17 (3). — P. 201 — 217. 21. Coffin L. F. a n d R o g e rs H. C. Influence o f pressure on the structural damage in m etal forming processes // J. Appl. Mech. — 1967. — 60 (4). — P. 672 — 686. 22. Н овож и лов В. В., К ад аш еви ч Ю . И . М икронапряжения в конструк ционных материалах. — Л.: М ашиностроение, 1990. — 223 с. 23. H errm an W. Constitutive equation for the dynamic compaction o f ductile porous materials // J. Appl. Mech. — 1969. — 40. — P. 2490 — 2506. ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2001, № 4 33 Б. 3. Марголин, В. И. Костылев 24. К а ч а н о в Л . М . Основы теории пластичности. - М.: Наука, 1969. - 420 с. 25. К а р зо в Г. П ., М арголи н Б. 3., Ш вец ова В. А . Физико-механическое моделирование процессов разрушения. - СПб.: Политехника, 1993. - 391 с. 26. M a rg o lin B. Z. a n d K o s ty le v V. I. Analysis for the validity o f the /-in tegral for m edia with voids // Fatigue Fract. Eng. Mater. Struct. - 1999. - 2 2 . - P. 967 - 974. 27. H a n co ck J. W. a n d M c K en zi A. C. On the m echanism o f ductile failure in high-strength steel subjected to m ulti-axial stress state // J. Mech. Phys. Solids. - 1976. - 24. - P. 147 - 159. Поступила 24. 12. 99 34 ISSN 0556-171X. Проблемыы прочности, 2001, № 4

Прогнозирование трещиностойкости при вязком разрушении корпусных реакторных сталей, подвергнутых нейтронному облучению. Сообщение 1

Репозитарії

Схожі ресурси