Прочностные характеристики Mg-Li-сплавов

Исследованы механические свойства Mg-Li-сплавов, полученных литьем под высоким давлением в холодной камере прессования. Изложена методика расчета основных прочностных характеристик, полученных в условиях значительных пластических деформаций. Изучена вязкость разрушения материала при квазистатиче...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2009
Hauptverfasser:	Регенер, Д., Ткаченко, В.
Format:	Artikel
Sprache:	Russian
Veröffentlicht:	Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України 2009
Schriftenreihe:	Проблемы прочности
Schlagworte:	Научно-технический раздел
Online Zugang:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/48389
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Прочностные характеристики Mg-Li-сплавов / Д. Регенер, В. Ткаченко // Проблемы прочности. — 2009. — № 3. — С. 78-88. — Бібліогр.: 24 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-48389
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-483892013-08-19T13:35:23Z Прочностные характеристики Mg-Li-сплавов Регенер, Д. Ткаченко, В. Научно-технический раздел Исследованы механические свойства Mg-Li-сплавов, полученных литьем под высоким давлением в холодной камере прессования. Изложена методика расчета основных прочностных характеристик, полученных в условиях значительных пластических деформаций. Изучена вязкость разрушения материала при квазистатической и динамической сосредоточенной нагрузке. Досліджено механічні властивості Mg-Li-сплавiв, отриманих шляхом лиття під високим тиском у холодній камері пресування. Описано методику розрахунку основних характеристик міцності, що отримані в умовах значних пластичних деформацій. Розглянуто в’язкість руйнування матеріалу за квазістатичного та динамічного зосередженого навантаження. We have studied the mechanical properties of Mg-Li alloys produced by high-pressure casting in a press-chamber. We describe the assessment technique for the basic strength characteristics obtained under high plastic deformation conditions. The material fracture toughness is analyzed under quasistatic and dynamic concentrated load conditions. 2009 Article Прочностные характеристики Mg-Li-сплавов / Д. Регенер, В. Ткаченко // Проблемы прочности. — 2009. — № 3. — С. 78-88. — Бібліогр.: 24 назв. — рос. 0556-171X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/48389 539.421.5 ru Проблемы прочности Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Научно-технический раздел Научно-технический раздел
spellingShingle	Научно-технический раздел Научно-технический раздел Регенер, Д. Ткаченко, В. Прочностные характеристики Mg-Li-сплавов Проблемы прочности
description	Исследованы механические свойства Mg-Li-сплавов, полученных литьем под высоким давлением в холодной камере прессования. Изложена методика расчета основных прочностных характеристик, полученных в условиях значительных пластических деформаций. Изучена вязкость разрушения материала при квазистатической и динамической сосредоточенной нагрузке.
format	Article
author	Регенер, Д. Ткаченко, В.
author_facet	Регенер, Д. Ткаченко, В.
author_sort	Регенер, Д.
title	Прочностные характеристики Mg-Li-сплавов
title_short	Прочностные характеристики Mg-Li-сплавов
title_full	Прочностные характеристики Mg-Li-сплавов
title_fullStr	Прочностные характеристики Mg-Li-сплавов
title_full_unstemmed	Прочностные характеристики Mg-Li-сплавов
title_sort	прочностные характеристики mg-li-сплавов
publisher	Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
publishDate	2009
topic_facet	Научно-технический раздел
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/48389
citation_txt	Прочностные характеристики Mg-Li-сплавов / Д. Регенер, В. Ткаченко // Проблемы прочности. — 2009. — № 3. — С. 78-88. — Бібліогр.: 24 назв. — рос.
series	Проблемы прочности
work_keys_str_mv	AT regenerd pročnostnyeharakteristikimglisplavov AT tkačenkov pročnostnyeharakteristikimglisplavov
first_indexed	2025-07-04T08:48:54Z
last_indexed	2025-07-04T08:48:54Z
_version_	1836705578458546176
fulltext	УДК 539.421.5 Прочностные характеристики Mg-Li-сплавов Д. Регенера, В. Ткаченко6 а Отто-фон-Герике университет, Магдебург, Германия 6 Технический университет, Берлин, Германия И с с л е д о в а н ы м е х а н и ч е с к и е с в о й с т в а M g - L i - с п л а в о в , п о л у ч е н н ы х л и т ь е м п о д в ы с о к и м д а в л е н и е м в х о л о д н о й к а м е р е п р е с с о в а н и я . И з л о ж е н а м е т о д и к а р а с ч е т а о с н о в н ы х п р о ч н о с т н ы х х а р а к т е р и с т и к , п о л у ч е н н ы х в у с л о в и я х з н а ч и т е л ь н ы х п л а с т и ч е с к и х д е ф о р м а ц и й . И з у ч е н а в я з к о с т ь р а з р у ш е н и я м а т е р и а л а п р и к в а з и с т а т и ч е с к о й и д и н а м и ч е с к о й с о с р е д о т о ч е н н о й н а г р у з к е . Ключевые слова: M g-Li-сплав, предел прочности, предел текучести, трещино- стойкость, коэффициент интенсивности напряжения, /-интеграл. Введение. Растущие проблемы охраны окружающей среды и вместе с тем ограничение ресурсных запасов требуют создания и внедрения новых экономически выгодных конструкционных материалов [1, 2]. Промышленное использование M g-Li-сплавов в автомобильной индустрии обусловлено преж де всего легкостью, хорошими формовыми и литейными свойствами мате риала [3]. Характерное для этих сплавов оптимальное сочетание прочности и пластичности позволяет рассматривать их как потенциально перспективные материалы для производства легких конструкционных элементов автотранс порта, способных выдерживать достаточные ударные нагрузки [4, 5]. Акту альным остается вопрос о надежности таких конструкций, зависящей от прочностных характеристик материала и сопротивления пластическому дефор мированию при статических и динамических нагрузках. Одна из причин отсутствия в настоящее время промышленных M g-Li- сплавов на рынке - некоторые производственные проблемы, возникающие в процессе литья под высоким давлением этих материалов, что приводит к появлению большого количества таких дефектов, как, например, газовая и усадочная пористость, оксидные пленки, которые значительно снижают их демпфирующие свойства [6]. Целью данной работы является исследование физико-механических ха рактеристик M g-Li-сплавов с учетом технических аспектов литья и эксплуа тационных факторов, что позволяет выбирать оптимальные материалы для легких и прочных, экономически выгодных конструкций [7]. М етодика эксперимента. Для исследования механических характерис тик использовались образцы, полученные на фирме Laukötter GmbH Dessau [8] путем литья под высоким давлением в холодной камере специальной формы (рис. 1). Состав шихты для получения литейного сплава подбирался с целью уменьшения его плотности и соответственно увеличения относительной прочности, пластических свойств и степени поглощения энергии удара. С ростом процентного содержания лития наблюдается повышение пластических свойств гексагональной кристаллической структуры магния в результате умень- © Д. РЕГЕНЕР, В. ТКАЧЕНКО, 2009 78 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2009, № 3 Прочностные характеристики М^-Ы-сплавов шения с/а-соотношения осей [9] и выравнивания критических напряжений сдвига базисной г сг ф) и призматической г сг (р плоскостей [10]. Добавка компонентов А1 и 2п приводит к увеличению прочности сплава, добавка Мп - его антикоррозионных свойств [11]. Химический состав исследуемых сплавов представлен в табл. 1. Т а б л и ц а 1 Х имический состав (м ас.% ) исследуемых сплавов Шихта Ьі А1 Мп 7п 8і Бе Си № Mg І 9,5 0,8 0,1 0,2 0,1 0,013 0,021 0,002 91,38 ІІ 10,7 0,6 0,14 0,35 0,067 0,017 0,03 0,0026 88,76 Рис. 1. Образцы для исследования, изготовленные по стандартам Б ІК 50148, БК ІБО 12737. Для определения предела прочности Я т и условного предела текучести Я р0 2 при растяжении использовались образцы (в соответствии со стандар том ЭГЫ 50148 [12]) плоской формы с поперечным сечением 8 Х3 мм и начальной расчетной длиной 55 мм (на рис. 1 образец № 1). Размеры образца для испытаний на изгиб при сосредоточенной квазистатической нагрузке [13] составляют 10 Х 20 Х 90 мм (на рис. 1 образец № 8), расстояние между опора ми образца при нагружении - 80 мм. Размеры образца Шарпи для испытаний на ударную вязкость (СЬагруЧев^ [14] составляют 10Х10Х55 мм (на рис. 1 образец № 6), расстояние между опорами образца - 40 мм. Для изучения распространения трещины в материале и определения вязкости разрушения предварительно посередине образца с одной стороны наносился У-образный надрез глубиной 8 (для образцов № 8) и 2 мм (для образцов № 6). Затем образец подвергался действию циклических нагрузок, 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, М 3 79 Д. Регенер, В. Ткаченко что приводило к появлению усталостной трещины в вершине надреза. Испы тания проводились при комнатной температуре на установках с программным управлением. Временное изменение нагрузки и смещения записывалось автоматически в Л 8СП-кодах. Диаграммы нагружения и результаты экспери мента записывались также автоматически и в протокольном виде выводились на печать. Различное механическое поведение материала при деформировании в условиях плоского напряженного состояния оценивалось по диаграмме при ложенная нагрузка-прогиб методом линейной механики разрушения или по диаграмме сопротивления росту трещины методом нелинейной механики разрушения. По методу линейной механики разрушения определялся коэф фициент интенсивности напряжений К 1с. Для количественной оценки про цесса разрушения при упругопластической деформации в рамках энергети ческой концепции разрушения рассчитывался /-интеграл и строилась диа грамма трещиностойкости. Стабильное распространение трещины измеряли по методике, предложенной в [15]. Исследование металлографического шлифа после травления проводи лось с помощью оптического микроскопа. Топография поверхности излома образца изучалась на РЭМ-растровом электронном микроскопе. Результаты анализа микроструктуры. Металлографические снимки двух исследуемых сплавов, отличающихся содержанием легирующих элемен тов замещения, приведены на рис. 2. Для Mg-Li-сплава шихты I содержание лития составляет 9,5 мас.%, алюминия - 0,8 мас.%, для шихты II - 10,7 и 0,6 мас.% соответственно. 50 мкм 50 мкм а б Рис. 2. Микроструктура исследуемых сплавов шихты I (а) и II (б) после травления. Анализ микроструктуры сплавов свидетельствует о наличии двух основ ных фаз: одна обогащена магнием (а-смешанный кристалл, твердый раствор замещения) - на рис. 2 светлые области, другая - литием (уЗ-смешанный крис талл) - темные области. а-фаза с максимальным содержанием Li 5,5 мас.% имеет, как и чистый магний, гексагональный (плотный) тип решетки, однако с уменьшенным соотношением осей с/а, что приводит к дуктильности, т.е. хорошей деформируемости. При содержании Mg до 89 мас.% он способен 80 1$$Ы 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, 3 Прочностные характеристики Mg-Li-cnлaвoв заместить Ы в ;3-фазе с ОЦК-решеткой. Таким образом, при оптимальном сочетании а-фазы, обладающей высокой прочностью и низкой пластичнос тью, и ;3-фазы с лучшими пластическими свойствами и низкой прочностью [16] можно получить материал с хорошими механическими свойствами. Кристаллическая структура сплавов двух шихт характеризуется много численной пористостью. Это обусловлено техническими проблемами, возни кающими при литье под высоким давлением. На РЭМ-изображениях поверх ности излома образцов (рис. 3) видны различные дефекты литья. Газовые поры проявляются в виде круглых углублений с относительно гладкой регу лярной внутренней поверхностью. Усадочные полости характеризуются хао тичной (без определенной формы) поверхностью. Сотообразная структура излома указывает на хорошие пластические свойства материала [17]. а б Рис. 3. РЭМ-изображения поверхности излома образцов из сплава шихты I (а) и II (б) после испытания на ударную вязкость. Прочностные, пластические характеристики и трещ иностойкость сплавов при квазистатическом и динамическом нагружении. Средние значения предела прочности Я т , условного предела текучести Яр 0 2 и относительного удлинения при разрыве А приведены в табл. 2. Видно, что пластические свойства двух сплавов значительно различаются. Среднее отно сительное удлинение образцов сплава шихты II с большим содержанием лития почти в пять раз выше такового образцов сплава шихты I с большим содержанием магния. При испытаниях образцов на вязкость разрушения при плоском напря женном состоянии (изгиб при сосредоточенной квазистатической нагрузке) фиксировались два разных типа диаграммы нагружения (рис. 4). Диаграммы, полученные при испытании образцов из сплава шихты I, свидетельствуют о разрушении по типу “скол”. На рис. 4,а представлены два типа кривых. Кривая 1 характеризуется четкой неустойчивостью и получила название рор- ш-еГГеС; [18], природа которого в настоящее время малоизучена. Неустойчи вость кривой свидетельствует об ограниченном нестабильном распростра нении трещины, которое может быть обусловлено перераспределением опре деленным образом дефектов во время деформаций [19]. Кривая 2 описывает ход линейно-пластической деформации, когда упругие напряжения пропор- ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, № 3 81 Д. Регенер, В. Ткаченко Т а б л и ц а 2 П рочностны е и пластические характеристики исследованны х М ^-Ы -сплавов при растяж ении Шихта Кт , Н/мм2 Яр0,2> н/мм2 А, % I 149 139 3,5 II 177 160 17,3 Р , н б Рис. 4. Типичные диаграммы, полученные при испытании на трещиностойкость образцов из сплава шихты I (а) и II (б) при статической сосредоточенной нагрузке. а 82 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, № 3 Прочностные характеристики M g-Li-сплавов циональны внешней нагрузке. В качестве меры сингулярности напряжений в вершине трещины используется коэффициент интенсивности напряжений K J. После выборки экспериментальных данных, отвечающих критерию примени мости линейно-упругой механики разрушения, В аo(W - а 0) > 2,5(K ic/R p 0,2^ (1) определялась средняя величина критического коэффициента интенсивности напряжений при плоской деформации: K Ic = 9,2 ± 0,8 (МПа-у/м), (2) где В - толщина образца, в данном случае В = 10 мм; W - высота образца, W = 20 мм; а о - первоначальная длина усталостной трещины в образце. Благодаря высоким пластическим свойствам сплава шихты II, при испы таниях получены нелинейные диаграммы нагружения образцов (рис. 4,6). В этом случае понятие коэффициента интенсивности напряжений теряет смысл. В качестве средней характеристики поля напряжений и деформаций в окрест ности вершины трещины принимается /-интеграл. Значения /-интеграла и величина стабильного роста трещины Да определялись согласно методике, изложенной в [20]. Для построения кривой сопротивления росту трещины J (Д а) - рис. 5 образцы с приблизительно одинаковым соотношением а 0 / W нагружались таким образом, чтобы получить разные значения Да. Аппрок симирующая кривая сопротивления росту трещины определялась по формуле J = c + m Д а 11. (3) Аппроксимация проводилась по экспериментальным значениям, выбран ным в соответствии с условиями применимости энергетического критерия разрушения. Для этого необходимо соблюдение следующих условий: Да < 0,1 Д аmaX(W - а0); (4) J < J max = а 0[(Rp0,2 + R m V 40]; (5) J < J max = B[( Rp0,2 + Rm )/40]; (6) J < J max = (W - а 0 )[(R p 0,2 + Rm )/40]. (7) Для оценки вязкости разрушения рассчитывался параметр J 0 2BL, полу ченный при пересечении кривой сопротивления росту трещины с секущей, т.е. с так называемой линией затупления трещины (blunting line), исходящей из точки 0,2 мм на оси абсцисс. Секущая построена согласно [20] по формуле (7): ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2009, № 3 83 Д. Регенер, В. Ткаченко J = 3,75 R m Да. (8) Результирующее значение У0 2вь , составляющее 11,9 Н/мм (рис. 5), явля ется характеристикой материала и не зависит от размера исследуемых образ цов. J, И/мм Рис. 5. Зависимость J -интеграла от стабильного роста трещины Да (1 - J = 3,89+ 18,68Да ’ ). Для определения надежности и выносливости исследуемого сплава про анализировано нарастание модуля разрыва Tj (tearing modul) [21]: dJ E где Tj da R 2 ’ (9) - 0,5(Я т + Яр0,2 )- Для образцов из сплава шихты II диаграмма устойчивости модуля разры ва приведена на рис. 6. Кривая У-интеграла (на рис. 6 сплошная линия) аппроксимирована по экспериментальным данным, интерполяция показана штриховой линией. В качестве критерия неустойчивости разрыва принято значение У50 — У с , полученное при пересечении кривой У (Ту ) с секущей У — 8,8 Ту. Значение У50 не превышает 67 Н/мм. Испытания образцов на ударную вязкость материала проводились при разных углах падения молота. Таким образом, образцы подвергались воз действию различной ударной силы. Диаграммы испытаний образцов при разных углах падения молота приведены на рис. 7. При всех углах падения образцы полностью разрушались. Поэтому стабильный рост трещины нельзя измерить по методу, который применялся для образцов, исследованных на вязкость разрушения под действием квазистатической сосредоточенной на грузки. Для оценки динамической вязкости использовался метод, предло женный в [22]. Исходным является утверждение, что способность материала к изгибу (упругая податливость) отличается до и после начала распростра нения трещины. Изменение степени податливости материала на диаграмме 84 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2009, № 3 Прочностные характеристики Mg-Li-cnлaвoв J , Н/мм Рис. 6. Диаграмма устойчивости модуля разрыва для сплава шихты II. F , кН Рис. 7. Диаграмма испытания образцов Шарпи из сплава шихты II на трещиностойкость при разных углах падения молота: 1 - Ар = 10 Дж; 2 - Ар = 161 Дж; 3 - Ар = 300 Дж. характеризуется резкой нерегулярностью хода кривой между точкой предела текучести и предела прочности. Вторая производная определяет момент появления этой нерегулярности, что является моментом инициирования рас пространения нестабильной трещины. Вычисленные исходя из этого предпо ложения усредненные значения J id-интеграла приведены в табл. 3. В табл. 4 представлены прочностные и пластические характеристики для некоторых легких магниевых сплавов, которые применяются в совре менной автомобильной индустрии [23, 24]. Прослеживается повышение плас тических свойств (относительное удлинение при разрыве) для исследованных Mg-Li-сплавов (табл. 2). Недостатком данных материалов, полученных мето дом литья под высоким давлением, является наличие большого числа пор и других дефектов, которые ограничивают потенциальные возможности систе мы легирования для использования в конструктивных элементах. ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, № 3 85 Д. Регенер, В. Ткаченко Т а б л и ц а 3 Д инам ическая вязкость разруш ения образцов из сп лава ш ихты II Ударная скорость V, м/с Полная кинетическая энергия молота Ар, Дж Динамическая вязкость трещины > н /м м 0,91 9,7 9,6 1,39 22,0 6,5 2,28 48,0 8,2 3,83 161,0 7,0 4,43 216,0 5,3 4,69 241,0 4,5 4,91 264,0 4,5 5,09 284,0 4,4 5,20 300,0 5,4 Т а б л и ц а 4 П рочностны е и пластические характеристики м агниевы х сплавов Сплав Ят , Н/мм2 Яр0,2, Н/мм2 А, % А291 206 153 1,7 АМ50 218 126 6,9 АЕ42 192 135 4,6 В ы в о д ы 1. Определены прочностные характеристики, вязкость разрушения для плоской деформации при сосредоточенной нагрузке Mg-Li-сплавов в соот ветствии с законами линейной и нелинейной механики разрушения. Испы тания проводились при квазистатических и динамических нагрузках. 2. Образцы с меньшим содержанием лития разрушались по типу “скол”. 3. Показано, что увеличение содержания лития позитивно влияет на пластические свойства, что выгодно отличает исследуемые материалы от других легких сплавов, применяемых в современной автомобильной индуст рии. 4. Установлена взаимосвязь между микроструктурой и прочностными свойствами двух Mg-Li-сплавов разных шихт, отличающихся содержанием Li и А1. С увеличением содержания лития возрастает доля З-фазы с ОЦК-ре- шеткой, что улучшает пластические свойства сплава. 5. Наличие пор и дефектов отрицательно влияет на механические свой ства исследованных материалов. Их количество можно уменьшить путем совершенствования технологии литья под высоким давлением. Р е з ю м е Досліджено механічні властивості Mg-Li-сплавiв, отриманих шляхом лиття під високим тиском у холодній камері пресування. Описано методику розра хунку основних характеристик міцності, що отримані в умовах значних 86 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, № 3 Прочностные характеристики M g-Li-сплавов пластичних деформацій. Розглянуто в ’язкість руйнування матеріалу за квазі- статичного та динамічного зосередженого навантаження. 1. Koewius A. Der Leichtbau des Serienautomobils erreicht eine neue Dimension. Teil 1 // Aluminium. - 1994. - 70 (1/2). - S. 38 - 48. 2. Der Volkswagen Umweltbericht. - 2003/2004. - № 315.1240.11.01. 3. Schumann S. The paths and strategies for increased magnesium applications in vehicles // Mater. Sci. Forum. - 2005. - 488-489. - P. 1 - 8. 4. Furui M., Xu C., Aida T , et al. Improving the super plastic properties of a two-phase M g-8%Li alloy through processing by ECAP // Mater. Sci. Eng. - 2005. - A410-4H . - P. 439 - 442. 5. Jaschik C. Eigenschaftserweiterung von Magnesiumlegierungen durch Lithium // Fort-Berichte VDI Reihe 5. - № 696. - Düsseldorf, 2004. 6. Wang Z. C. and Prangnell P. B. Microstructure refinement and mechanical properties of severely deformed A l-M g-Li alloys // Mater. Sci. Eng. - 2002. - A328. - Issue 1-2. - P. 87 - 97. 7. Regener D. and Tkachenko V. Static fracture toughness of pressure die-cast M g-Li alloys // Int. Foundry Res. - 2006. - 58. - P. 33 - 37. 8. Regener D. und Tkachenko V. Bruchzähigkeit von druckgegossenen Magne- sium-Lithium-Legierungen // Gießerei. - 2006. - 93, № 5. - S. 20 - 25. 9. Regener D., Tkachenko V., Pinkernelle A., und Wernecke J. Mechanische Kennwerte von druckgegossenen Mg-Li-Legierungen // Gießerei. - 2007. - 94, № 8. - S. 28 - 35. 10. Schemme K. Entwicklung superleichter Magnesium-Werkstoffe. - Dissertation. - Universität Bochum (VDI 5, 293), Düsseldorf, 1993. 11. Hauser F. E., Landon P. R., and Dorn J. E. Deformation and fraction of alpha solid solutions of lithium in magnesium // Trans. ASME. - 1958. - 50. - P. 857 - 883. 12. Sakkinen D. J . Physical metallurgy of magnesium die cast alloys // Attributes of Magnesium for Automobile Design. - SAY-Papers No. 940779. - 1994. - P. 71 - 82. 13. D IN 50148: 2006. Tensile Test Pieces for Non-Ferrous Metals Pressure Die Castings. 14. E N ISO 12737: 1999. Metallic Materials. Determination of Plane-Strain Fracture Toughness. 15. E N ISO 14556: 2000. Steel-Charpy V-Notch Pendulum Impact Test - Instrumented Test Method. 16. E 1820: 1996. Standard Test Method for Measurement of Fracture Toughness. 17. Stolyarov V.V., Shuster L. S., Migranov M. S., et al. // Mater. Sci. Eng. - 2004. - A 3 7 \, No. 1-2. - P. 313 - 317. 18. Bergmann W. Werkstofftechnik, Teil 1. - München; Wien: Carl Hanse Verlag, 2003. ISSN 0556-171X. Проблемыы прочности, 2009, N2 3 87 Д. Регенер, В. Ткаченко 19. Pethica J. B. and Oliver W. C. Mechanical properties of nanometer volumes of material: use of the elastic response of small area indentations // Proc. of Mat. Res. Soc. Symp. - 1989. 20. Lorenz D. Untersuchungen zur homogene Versetzungsnukleation mittels Nano- indentierung. - Dissertation. - Martin-Luther-Universität Halle, 2001. 21. ISO 12135: 2002. Metallic Materials. Unified Method of Test for Determination of Quasistatic Fracture Toughness. 22. Blumenauer H. und Pusch G. Technische Bruchmechanik. - Stuttgart: Deutscher Verlag für Grundstoffindustrie, 1993. 23. Kobayashi T. Strength and Toughness. - Tokyo: Springer-Verlag, 2004. 24. Datenblatt Magnesium-Druckgusslegierungen, Hydro Magnesium. - 06/01. Поступила 09. 10. 2007 88 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2009, № 3

Прочностные характеристики Mg-Li-сплавов

Institution

Ähnliche Einträge