Погонные силы в области контакта «полоса-валок» в клети кварто

Представлена модель расчета распределения нормальных контактных напряжений и погонных сил на рабочий валок по ширине полосы. Установлено, что основным фактором, оказывающим влияние на неравномерность распределения указанных параметров, является неравномерность обжатия по ширине полосы, обусловленная...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2010
Автори:	Николаев, В.А., Жученко, С.В.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України 2010
Назва видання:	Металл и литье Украины
Онлайн доступ:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/49953
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Погонные силы в области контакта «полоса-валок» в клети кварто / В.А. Николаев, С.В. Жученко // Металл и литье Украины. — 2010. — № 12. — С. 9-13. — Бібліогр.: 15 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-49953
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-499532013-10-02T03:10:12Z Погонные силы в области контакта «полоса-валок» в клети кварто Николаев, В.А. Жученко, С.В. Представлена модель расчета распределения нормальных контактных напряжений и погонных сил на рабочий валок по ширине полосы. Установлено, что основным фактором, оказывающим влияние на неравномерность распределения указанных параметров, является неравномерность обжатия по ширине полосы, обусловленная различием поперечных разнотолщинностей подката и готового профиля. Наведено модель розрахунку розподілення нормальних контактних напружень та погонної сили на робочий валок по ширині штаби. Встановлено, що основним чинником, який має вплив на нерівномірність розподілення вказаних параметрів, є нерівномірність обтиснення по ширині штаби, що обумовлена різницею поперечних різнотовщинностей підкату та готового профілю. The model of calculation of distribution of normal contact pressure and linear force on working roll on width of a strip is presented. It is established that the major factor influencing on non-uniformity of specified parameters distribution is irregularity of strip compression, determined by different gage of bloomig and rod. 2010 Article Погонные силы в области контакта «полоса-валок» в клети кварто / В.А. Николаев, С.В. Жученко // Металл и литье Украины. — 2010. — № 12. — С. 9-13. — Бібліогр.: 15 назв. — рос. 2077-1304 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/49953 621.771.06 ru Металл и литье Украины Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
description	Представлена модель расчета распределения нормальных контактных напряжений и погонных сил на рабочий валок по ширине полосы. Установлено, что основным фактором, оказывающим влияние на неравномерность распределения указанных параметров, является неравномерность обжатия по ширине полосы, обусловленная различием поперечных разнотолщинностей подката и готового профиля.
format	Article
author	Николаев, В.А. Жученко, С.В.
spellingShingle	Николаев, В.А. Жученко, С.В. Погонные силы в области контакта «полоса-валок» в клети кварто Металл и литье Украины
author_facet	Николаев, В.А. Жученко, С.В.
author_sort	Николаев, В.А.
title	Погонные силы в области контакта «полоса-валок» в клети кварто
title_short	Погонные силы в области контакта «полоса-валок» в клети кварто
title_full	Погонные силы в области контакта «полоса-валок» в клети кварто
title_fullStr	Погонные силы в области контакта «полоса-валок» в клети кварто
title_full_unstemmed	Погонные силы в области контакта «полоса-валок» в клети кварто
title_sort	погонные силы в области контакта «полоса-валок» в клети кварто
publisher	Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
publishDate	2010
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/49953
citation_txt	Погонные силы в области контакта «полоса-валок» в клети кварто / В.А. Николаев, С.В. Жученко // Металл и литье Украины. — 2010. — № 12. — С. 9-13. — Бібліогр.: 15 назв. — рос.
series	Металл и литье Украины
work_keys_str_mv	AT nikolaevva pogonnyesilyvoblastikontaktapolosavalokvkletikvarto AT žučenkosv pogonnyesilyvoblastikontaktapolosavalokvkletikvarto
first_indexed	2025-07-04T11:19:56Z
last_indexed	2025-07-04T11:19:56Z
_version_	1836715078570737664
fulltext	� �МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 12 ’2010 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 12 ’2010� �МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 12 ’2010 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 12 ’2010 Людковський В. М., Буряковський Г. А., Швець В. І., Акулов В. В., Пащенко А. В. Використання шлакоутворювальних сумішей з оптимальними технологічними та екологічними характеристиками для високошвидкісного розливання на МБЛЗ Наведено основні технологічні та екологічні параметри шлакоутворювальних сумішей для кристалізатора на основі системи CaO-SiO 2 -MnO-CaF 2 , розроблених ТОВ «Асоціація Екотехна». Виконано огляд результатів впровадження шлакоутворювальних сталей зі швидкістю розливання до 2,0 м/хв в умовах АТ «АрселорМіттал Теміртау» та ВАТ «Алчевський меткомбінат». Анотація slag-forming composition, thermophysical and physicochemical properties, environ- mental indicators, qualityKeywords Lyudkovskiy V., Buryakovskiy G., Shvets V., Akulov V., Pashchenko A. Use of slag-forming compositions with optimal processing and environmental characteristics for high-rate casting at continuous casting machines Basic processing and environmental parameters of slag-forming compositions for a crystallizer on the basis of CaO-SiO 2 - MnO-CaF 2 system developed by LLC «Assotsiatsiya Ekotekha» have been provided. Results of implementation of slug- forming compositions for the casting of steels at continuous slab casters for carbon and low-carbon steels at casting rate up to 2,0 m/min in conditions of JSC «ArselorMittal Temirtau» and «Alchevsk Iron & Steel Works» plc have been reviewed. Summary Поступила 26��05��10 шлакоутворювальна суміш, теплофізичні, фізико-хімічні властивості, екологічні показники, якістьКлючові слова УДК 621.771.06 В. А. Николаев, С. В. Жученко Запорожский национальный технический университет, Запорожье Погонные силы в области контакта «полоса-валок» в клети кварто Представлена модель расчета распределения нормальных контактных напряжений и погонных сил на рабочий валок по ширине полосы. Установлено, что основным фактором, оказывающим влияние на неравномерность распределения указанных параметров, является неравномерность обжатия по ширине полосы, обусловленная различием поперечных разнотолщинностей подката и готового профиля. И сследования [1-3] показывают, что характер из- менения средних нормальных контактных напря- жений рср и погонных сил ру по ширине полосы в контакте с валком неравномерный и обуслов- лен шириной полосы (B/LB), поперечными разно- толщинностями исходной и конечной полос, нали- чием натяжения концов полосы (LB – длина бочки Ключевые слова: прокатка, валки, модель расчета, распределение напряжений, погонная сила, полоса, разнотолщинность, обжатие валка)�� В свою очередь, поперечная разнотолщин- ность готовой полосы определяется также прогибом валкового комплекта�� Известно, что характер рас- пределения погонных сил ру на контакте полосы с рабочими валками в клети кварто, наряду с неравно- мерностью распределения межвалковых сил, оказы- вает определенное влияние на собственный прогиб 10 11МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 12 ’2010 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 12 ’201010 11МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 12 ’2010 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 12 ’2010 рабочего валка [4], хотя в некоторых работах по рас- чету прогибов валков это не учитывается [5-7]�� В соответствии с экспериментальными исследо- ваниями распределения напряжений рср и погонных сил ру в четырехвалковых клетях с цилиндрическими валками можно утверждать, что неравномерность распределения их по ширине полосы обусловлена неравномерностью распределения величины отно- сительного обжатия εB�� При неизменных значениях обжатия εB нормальное напряжение рср и погонная сила ру должны быть постоянными по ширине поло- сы�� Однако обжатие εB, как правило, неравномерно по ширине полосы вследствие прогиба валков, наличия поперечной разнотолщинности и градиента темпе- ратур по ширине исходной полосы (подката), нерав- номерности распределения продольных напряжений натяжения по ширине полосы на входе в валки и вы- ходе из них, воздействия на полосу устройств гидро- изгиба валков�� Одни из указанных факторов способ- ствуют увеличению параметров εB, рср и ру на крае- вых участках полосы, а другие – уменьшению�� Нали- чие уширения на кромках полосы вносит некоторые коррективы в характер распределения параметров εB, рср и ру, уменьшая их значения�� Так, по данным [2] прокатка подката с плюсовой поперечной разнотол- щинностью (выпуклый поперечный профиль полосы) обусловливает большие значения погонной силы ру в средней части ширины полосы (выпуклая эпюра ру), а прокатка полос с минусовой поперечной раз- нотолщинностью обусловливает появление вогнутой эпюры ру с максимумом на кромках полосы�� В первом случае отношение минимальной и максимальной сил составляет ~ 0,83, а во втором ~ 0,70�� Такое различие погонных сил обусловлено различием об- жатия по ширине полосы и, очевидно, возникнове- нием неравномерно распределенных внутренних продольных напряжений σвн�� При прокатке подката с выпуклым профилем (с положительной разнотол- щинностью) на краевых участках ширины готовой полосы возникают дополнительные растягивающие напряжения [2, 8], что обусловливает уменьшение на этих участках средних нормальных контактных на- пряжений и отношения n1 = р1/p0�� Для теоретического расчета распределения по ширине полосы средних нормальных контактных на- пряжений и погонной силы известны различные ме- тоды [6, 9, 10]�� В работе [9] предлагается объемный очаг деформации разбивать на конечное число про- дольных полосок с шагом Δy (рис�� 1)�� Деформацию каждой отдельной полоски принимают двумерной, тогда решение объемной задачи сводится к реше- нию плоской задачи�� Для каждого элемента n по ширине полосы пред- варительно определяют все геометрические па- раметры, необходимые для расчета средних нор- мальных контактных напряжений с учетом действий внешних продольных напряжений натяжения�� Среднее нормальное напряжение с учетом влия- ния натяжения на участке Δy равно [11-15] pcp.y = σф[0,5(nз + nп) + aCH fп lc / hc]; (1) nз = 1 – σз/σф0; nп = 1 – σп/σф1; (2) п 0,17(1 1 4,7 )HC f= + ппри 0,12f ≤ } , 0, 48HC = ппри 0,12f ≥ где pср��у – среднее нормальное контактное напря- жение на ширине участка Δy, H/мм2; σф – сопротив- ление металла деформации, H/мм2; lс��у – длина ду- ги контакта с учетом упругих деформаций валков и полосы, мм; hс – средняя толщина элемента в очаге деформации, мм; σф0 и σф1 – сопротивление метал- ла деформации соответственно на входе и выходе полосы из очага деформации, H/мм2; σп и σз – напря- жение переднего и заднего натяжений, H/мм2; nз и nп , а – коэффициенты, учитывающие влияние натяже- ния и искажение формы эпюры внутренних напряже- ний от поперечного взаимодействия соседних про- дольных полосок (а = 1,0-1,2); р1 и р0 – погонная сила в области контакта «полоса-валок» соответственно на кромке и по оси ширины полосы, H/мм2; f и fп – ко- эффициент и показатель трения соответственно�� Средние толщины исходной и конечной полос равны Hср = Hк + 0,67δH0; hср = hк + 0,67δh0. Средние абсолютное и относительное обжатия равны Δhср = Hср – hср; εср = Δhср/Hср. Указанные выше параметры рассчитывают для каждого элемента, ширина которого может быть при- нята равной Δy = 50 мм�� Погонную силу в контакте полосы с валком опре- деляют по выражению, H/мм2 py = pср.ylс.y. (3) Сила прокатки на всей ширине полосы равна, МН 1 ср. с. n y yP p l y= ∆∑ �� (4) Эта сила должна быть равна силе прокатки, опре- деленной из усредненных по площади контакта па- раметров деформации, то есть, МН P = pсрlcB, (5) где рср – среднее нормальное контактное напряже- ние, H/мм2; lc – длина дуги контакта с учетом упругих B ка . 1. Расчетная схема: 1 – элемент полосы, 2 – подкат, 3 – рабочий профиль рабочего вал Рис. 1. Расчетная схема: 1 – элемент полосы; 2 – подкат; 3 – ра- бочий профиль рабочего валка 10 11МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 12 ’2010 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 12 ’201010 11МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 12 ’2010 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 12 ’2010 деформаций валков и полосы, мм; B – ширина по- лосы, мм�� Толщину полосы до и после прокатки определяли из выражения Hy = Hкр + δHy; hy = hкр + δhy; (6) ε = Hy – hy/Hy, (7) где Hкр и hкр – толщины на кромках подката и полосы, мм; δHy и δhy – поперечные разнотолщинности под- ката и полосы, мм�� Принимая параболическую форму поперечных сечений подката и полосы, получим (при 2y/B = 1,0 δHy = 0 и δhy = 0) δHy = δH0[1 – (2y/B)2]; δhy = δh0[1 – (2y/B)2]; (8) Δп = δH0 – δh0; (9) Δп = (–2Wоп – 2Wр ± fоп ± 2fр)(B/LB)2, (10) где δH0 и δh0 – поперечные разнотолщинности по оси соответственно подката и полосы, мм; δHy и δhy – по- перечные разнотолщинности по сечениям подката и полосы соответственно, мм; LB – длина бочки вал- ка, мм; Wоп и Wр – прогиб соответственно опорного и рабочего валков (W = Wр + Wоп), мм; fр – рабочая выпуклость (вогнутость) рабочего валка, мм; fоп – ра- бочая выпуклость (вогнутость) опорного валка, мм; Δп – уменьшение поперечной разнотолщинности по оси подката и полосы соответственно, мм�� В формуле (10) параметры fр и fоп рабочего и опор- ного валков принимают с положительным знаком в случае выпуклого профиля валка и с отрицатель- ным – в случае вогнутого профиля�� Прогиб опорного валка принимают с отрицательным знаком, а прогиб рабочего валка – с положительным или отрицатель- ным знаками (при прокатке полосы с B/LB = 0,75…0,80)�� Напряжение течения металла при холодной де- формации определяем из работ [11, 13] в зависимо- сти от химического состава стали, величины обжа- тия, температуры и скорости деформации�� Формула (10) предусматривает, что при задан- ных величинах δH0 и δh0 параметр Δп обусловлен параметрами прогибов валков и их профилировками и равен их алгебраической сумме�� С использовани- ем приведенных выше формул выполнены расчеты распределения по ширине полосы относительного обжатия ε, среднего нормального напряжения в оча- ге деформации pср, погонных сил в контакте «полоса- валок» ру и коэффициента неравномерности распре- деления погонных сил ру по ширине полосы�� Расчет выполнен для стана холодной прокатки LB = 1700 мм с диаметрами рабочего валка Dр = 500 мм, опорного Dоп = 1300 мм при толщине исходного подката H = 1,0; 2,0; и 3,0 мм при относительном обжатии ε = 0,333 на кромке полосы и при ширине полосы B = 1250 мм (сталь марки 08 пс)�� В расчетах напряжения пе- реднего и заднего натяжений приняты равными σп = σз = 100 Н/мм2, а коэффициент трения f = 0,07�� В качестве исходных были приняты также величины суммарной выпуклости опорного и рабочего валков, равные fв = (2fр + fоп) = 0,1…0,5 мм, и величины, ха- рактеризующие разницу поперечных разнотолщин- ностей подката и полосы в пределах возможных для полосового стана Δп = 0,05…0,15 мм�� Для получения полосы с заданными поперечными разнотолщинно- стями δH0 (δh0) и при заданных профилировках вал- ков из условия (10) получаем необходимые величины компенсирующего суммарного прогиба валков клети кварто�� Результаты расчетов с использованием итераци- онного процесса представлены в таблице и на рис�� 2, 3, из которых следует, что принятые исходные па- раметры оказывают заметное влияние на распреде- ление по ширине полосы относительного обжатия (рис�� 2, а), а вместе с этим и других искомых пара- метров�� Поскольку за базовую принята толщина полосы на кромке (2у/B = 1,0), то наибольшее изме- нение εу имеет место при большем значении пара- метра Δп (изменения εу, fB, W происходят по закону квадратичной параболы)�� В соответствии с увеличением относительного обжатия при Δп > 0,05 мм повышается среднее нор- мальное контактное напряжение от кромки к середине ширины поло- сы, что обусловлено увеличением фактора формы lc/hср и, следова- тельно, продольных подпирающих напряжений σз (рис�� 2)�� Однако изменение среднего нормального контактного напряжения по шири- не полосы незначительное�� В слу- чае прокатки полосы с Δп = 0,05 среднее нормальное контактное напряжение pср��у увеличивается от кромки полосы к середине ≈ с 462,5 до 467,1 Н/мм2 в соответствии с уве- личением относительного обжатия�� Прокатка полос с большей величи- ной обжатия (Δп > 0,05 мм) по сере- дине ширины полосы (y/B = 0) вызы- вает соответствующее увеличение Расчетные значения параметров прокатки в области контакта «полоса-валок» в клети кварто (B = 1250 мм; Н = 3 мм; Δп = 0,1; σТ0 = = 252,08 Н/мм2) y/B hy, мм 2W, мм Δhy σТ1, Н/мм2 σФ, Н/мм2 lc, мм pср.y , Н/мм2 Py, кН/мм 0,50 2,00 0,00 1,00 471,44 458,91 18,27 461,76 8,44 0,46 2,01 0,03 1,02 472,34 459,60 18,40 463,40 8,53 0,42 2,01 0,05 1,03 473,13 460,21 18,51 464,88 8,61 0,38 2,02 0,08 1,04 473,83 460,75 18,62 466,19 8,68 0,34 2,03 0,10 1,05 474,44 461,22 18,71 467,35 8,74 0,30 2,03 0,12 1,06 474,96 461,62 18,79 468,36 8,80 0,26 2,04 0,13 1,07 475,41 461,96 18,86 469,24 8,85 0,22 2,04 0,15 1,08 475,78 462,25 18,92 469,98 8,89 0,18 2,04 0,16 1,09 476,08 462,49 18,97 470,59 8,93 0,14 2,05 0,17 1,09 476,32 462,67 19,01 471,07 8,96 0,10 2,05 0,18 1,10 476,50 462,81 19,04 471,43 8,98 0,05 2,05 0,18 1,10 476,64 462,91 19,07 471,71 8,99 0,00 2,05 0,18 1,10 476,68 462,95 19,07 471,81 9,00 12 1�МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 12 ’2010 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 12 ’201012 1�МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 12 ’2010 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 12 ’2010 среднего нормального напряжения pср��0 (рис�� 2, б)�� Аналогичным обра- зом изменяется и погонная сила на контакте «полоса-валок» (рис�� 2, в)�� При этом коэффициент неравно- мерности распределения n1 = p1/p0 для полосы шириной B = 1250 мм и Δп = 0,05-0,15 мм изменяется в пределах n1 = 0,91-0,67 (рис�� 3)�� Меньшее значение n1 соответству- ет большей величине парамет- ра Δп�� Уменьшение толщины полосы обусловливает повышение влия- ния на условия деформации кон- тактных касательных напряжений (продольных подпирающих напря- жений σз) и, следовательно, сред- них нормальных напряжений и по- гонных сил воздействия полосы на валок (рис�� 3, а)�� При этом чем больше параметр Δп (обжатие по оси полосы), тем больше значение погонной силы по оси полосы и неравномерность распределения погонной силы (уменьшение коэф- фициента n1, рис�� 3, б), что необхо- димо учитывать при расчете про- гиба и профилировок валков�� Выводы Представлена модель расче- та распределения нормальных контактных напряжений и погон- ных сил, действующих на рабо- чий валок по ширине полосы�� Установлено, что основным фак- тором, оказывающим влияние на неравномерность распределения указанных параметров, является неравномерность обжатия по ши- рине полосы, обусловленная раз- личием поперечных разнотолщин- ностей подката и готового профи- ля�� Увеличение относительного об- жатия ε по оси полосы с 0,337 до 0,360 вызывает увеличение погон- ной силы в этом сечении на 5,4 %�� Уменьшение толщины подката Н (ε = const) с 3,0 до 1,0 мм приводит к уменьшению коэффициента n1 на ~ 4…27 % при больших значе- ниях Δп�� Полученные данные могут быть использованы для расчета проги- ба рабочих валков и разработки рациональных профилировок вал- ков с целью повышения качества поперечного профиля полосы�� Рис. 2. Изменение обжатия (а), нормального контактного напряжения (б) и погонной силы (в) от ширины полосы при различных Δп (таблица)�� Н ор м ал ьн ое к он та кт но е н ап ря ж ен ие p ср .y , к Н /м м 2 О тн ос ит ел ьн ое об ж ат ие ε П ог он на я си ла р у , кН /м м 0,36 0,35 0,34 0,33 475,00 470,00 465,00 460,00 9,20 9,00 8,80 8,60 8,40 8,30 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 Ширина полосы y/B, мм а б в Δп= 0,15 Δп= 0,10 Δп= 0,05 Δп= 0,15 Δп= 0,10 Δп= 0,05 Δп= 0,15 Δп= 0,10 Δп= 0,05 Рис. 3. Изменение погонной силы по оси полосы (а) и коэффициента n1 (б) в зависимо- сти от толщины подката (B = 1250 мм; ε = 0,333) П ог он на я си ла по о си п ол ос ы P 0 , к Н /м м Ко эф ф иц ие нт н ер ав но м ер но ст и по го нн ы х си л n 1 Δп= 0,15 Δп= 0,10 Δп= 0,05 а б Δп= 0,15 Δп= 0,10 Δп= 0,05 650,00 600,00 550,00 500,00 450,00 0,90 0,80 0,70 0,65 0,5 1,5 2,5 3,5 Толщина подката Н, мм 12 1�МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 12 ’2010 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 12 ’201012 1�МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 12 ’2010 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 12 ’2010 ЛИТЕРАТУРА 1�� Чекмарев А. П. О некоторых вопросах теории прокатки // Теория прокатки�� – М��: Металлургия, 1962�� – С�� 31-56�� 2�� Контактное взаимодействие металла и инструмента при прокатке / П�� И�� Полухин, В�� А�� Николаев, В�� П�� Полухин и др�� – М��: Металлургия, 1974�� – 200 с�� 3�� Целиков А. И., Никитин Г. С., Рокотян С. Е. Теория продольной прокатки�� – М��: Металлургия, 1980�� – 320 с�� 4�� Николаев В. А. Профилирование и износостойкость листовых валков�� – Киев: Технiка, 1992�� – 160 с�� 5�� Боровик Л. И. Эксплуатация валков станов холодной прокатки�� – М��: Металлургия, 1968�� – 233 с�� 6�� Полухин В. П. Математическое моделирование и расчет на ЭВМ листовых прокатных станов�� – М��: Металлургия, 1972�� – 512 с�� 7�� Профилирование валков листовых прокатных станов / А�� А�� Будаква, Ю�� В�� Коновалов, К�� Н�� Ткалич и др�� – Киев: Технiка, 1986�� – 190 с�� 8�� Николaев В. А. Контактные давления в очаге деформации при прокатке в валках с рельефной поверхностью // Изв�� вузов�� Чер�� металлургия�� – 1991�� – № 1�� – С�� 29-32�� 9�� Железнов Ю. Д. Прокатка ровных листов и полос�� – М��: Металлургия, 1971�� – 200 с�� 10�� Бельский С. М. Деформация полосы при симметричной и асимметричной прокатке�� – Липецк: ЛГТУ, 2008�� – 235 с�� 11�� Николаев В. А. Теория прокатки�� – Запорожье: ЗГИА, 2007�� – 228 с�� 12�� Николаев В. А. Оценка точности формул для расчета среднего контактного напряжения при холодной прокатке // Изв�� вузов�� Чер�� металлургия�� – 2004�� – № 11�� – С�� 32-36�� 13�� Николаев В. А. Расчет силы при холодной прокатке // Там же�� – 2005�� – № 3�� – С�� 42-46�� 14�� Николаев В. А. Расчет усилия при горячей прокатке // Там же�� – 2005�� – № 11�� – С�� 24-30�� 15�� Николаев В. А. Нормальное контактное напряжение при различных моделях расчета напряжений течения металла // Там же�� – 2008�� – № 11�� – С�� 14-16�� Ніколаєв В. О., Жученко С. В. Погонні сили в області контакту «штаба-валок» в кліті кварто Наведено модель розрахунку розподілення нормальних контактних напружень та погонної сили на робочий валок по ширині штаби. Встановлено, що основним чинником, який має вплив на не- рівномірність розподілення вказаних параметрів, є нерівномірність обтиснення по ширині штаби, що обумовлена різницею поперечних різнотовщинностей підкату та готового профілю. Анотація rolling, roll, calculation model, distribution of pressure, linear force, strip, gauge, com- pressionKeywords Nikolaev V., Zhuchenko S. Linear forces upon strip-roll contact in a quarto cage The model of calculation of distribution of normal contact pressure and linear force on working roll on width of a strip is presented. It is established that the major factor influencing on non-uniformity of specified parameters distribution is irregularity of strip compression, determined by different gage of bloomig and rod. Summary Поступила 06��06��10 прокатка, валки, модель розрахунку, розподіл напружень, погонна сила, штаба, різнотовщинність, обтисненняКлючові слова

Погонные силы в области контакта «полоса-валок» в клети кварто

Репозитарії

Схожі ресурси