Выбор эффективных режимов электроразрядного способа декольматации скважин

Методами математичного і фізичного моделювання проведено дослідження впливу параметрів електророзрядного способу декольматації на його ефективність. Надані рекомендації щодо вибору параметрів технологічних режимів декольматації свердловин електророзрядним способом....

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2012
Автори:	Смирнов, А.П., Жекул, В.Г., Поклонов, С.Г.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України 2012
Назва видання:	Геотехническая механика
Онлайн доступ:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/53726
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Выбор эффективных режимов электроразрядного способа декольматации скважин / А.П. Смирнов, В.Г. Жекул, С.Г. Поклонов // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2012. — Вип. 98. — С. 155-165. — Бібліогр.: 13 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-53726
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-537262014-01-27T03:11:41Z Выбор эффективных режимов электроразрядного способа декольматации скважин Смирнов, А.П. Жекул, В.Г. Поклонов, С.Г. Методами математичного і фізичного моделювання проведено дослідження впливу параметрів електророзрядного способу декольматації на його ефективність. Надані рекомендації щодо вибору параметрів технологічних режимів декольматації свердловин електророзрядним способом. Due to methods of mathematical and physical modeling, the effect of electrodischarge decolmatation parameters on its efficiency is explored. Recommendations are stated out to aid the choice of parameters of technological modes of decolmatation of wells by the electrodischarge method. 2012 Article Выбор эффективных режимов электроразрядного способа декольматации скважин / А.П. Смирнов, В.Г. Жекул, С.Г. Поклонов // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2012. — Вип. 98. — С. 155-165. — Бібліогр.: 13 назв. — рос. 1607-4556 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/53726 622.276.6:537.528 ru Геотехническая механика Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
description	Методами математичного і фізичного моделювання проведено дослідження впливу параметрів електророзрядного способу декольматації на його ефективність. Надані рекомендації щодо вибору параметрів технологічних режимів декольматації свердловин електророзрядним способом.
format	Article
author	Смирнов, А.П. Жекул, В.Г. Поклонов, С.Г.
spellingShingle	Смирнов, А.П. Жекул, В.Г. Поклонов, С.Г. Выбор эффективных режимов электроразрядного способа декольматации скважин Геотехническая механика
author_facet	Смирнов, А.П. Жекул, В.Г. Поклонов, С.Г.
author_sort	Смирнов, А.П.
title	Выбор эффективных режимов электроразрядного способа декольматации скважин
title_short	Выбор эффективных режимов электроразрядного способа декольматации скважин
title_full	Выбор эффективных режимов электроразрядного способа декольматации скважин
title_fullStr	Выбор эффективных режимов электроразрядного способа декольматации скважин
title_full_unstemmed	Выбор эффективных режимов электроразрядного способа декольматации скважин
title_sort	выбор эффективных режимов электроразрядного способа декольматации скважин
publisher	Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України
publishDate	2012
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/53726
citation_txt	Выбор эффективных режимов электроразрядного способа декольматации скважин / А.П. Смирнов, В.Г. Жекул, С.Г. Поклонов // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2012. — Вип. 98. — С. 155-165. — Бібліогр.: 13 назв. — рос.
series	Геотехническая механика
work_keys_str_mv	AT smirnovap vyboréffektivnyhrežimovélektrorazrâdnogosposobadekolʹmataciiskvažin AT žekulvg vyboréffektivnyhrežimovélektrorazrâdnogosposobadekolʹmataciiskvažin AT poklonovsg vyboréffektivnyhrežimovélektrorazrâdnogosposobadekolʹmataciiskvažin
first_indexed	2025-07-05T05:04:34Z
last_indexed	2025-07-05T05:04:34Z
_version_	1836782059025072128
fulltext	155 2. Эластичное просеивающее устройство для плоских сит. Пат. РФ № 1662710; Опубл. в Б.И., 1991, № 26. 3. Способ гидрогрохочения и устройство для его осуществления. Пат. РФ 1839111; Опубл. в Б.И, 1993, № 48. УДК 622.276.6:537.528 Канд. техн. наук А.П. Смирнов, канд. техн. наук В.Г. Жекул, канд. техн. наук С.Г. Поклонов (ИИПТ НАН Украины) ВЫБОР ЭФФЕКТИВНЫХ РЕЖИМОВ ЭЛЕКТРОРАЗРЯДНОГО СПОСОБА ДЕКОЛЬМАТАЦИИ СКВАЖИН Методами математичного і фізичного моделювання проведено дослідження впливу пара- метрів електророзрядного способу декольматації на його ефективність. Надані рекомендації щодо вибору параметрів технологічних режимів декольматації свердловин електророзряд- ним способом. THE CHOICE OF EFFICIENT MODES FOR THE ELECTRODIS- CHARGE METHOD OF DECOLMATATION OF WELLS Due to methods of mathematical and physical modeling, the effect of electrodischarge decolmatation parameters on its efficiency is explored. Recommendations are stated out to aid the choice of parameters of technological modes of decolmatation of wells by the electrodischarge method. В процессе эксплуатации скважин их производительность снижается. Ос- новная причина уменьшения дебита - ухудшение проницаемости призабойной зоны (ПЗ) вследствие ее кольматации различного рода отложениями: хрупкими и вязкими. Для решения этой проблемы используются различные методы де- кольматации. Одним из них является электроразрядный способ декольматации [1], в основе которого лежит электрический разряд в жидкости. Он характери- зуется высокой мощностью воздействия, регулируемостью основных электро- технологических параметров, многократностью повторения импульсов, гибким выбором дозировки и избирательностью обработки, безопасностью, относи- тельной дешевизной и экологической чистотой. Все это ставит его в ряд наибо- лее перспективных и эффективных методов интенсификации добычи скважин- ных полезных ископаемых и все работы, направленные на его улучшение, име- ют важное практическое и научное значение. Исследованию электроразрядного способа декольматации посвящено до- вольно большое количество работ как экспериментального, так и теоретическо- го плана. Примером таких работ могут служить [2, 3, 4, 5]. Однако в теоретиче- ских работах исследовались гидродинамические процессы в скважине и канале разряда, поведение матрицы пористой, насыщенной жидкостью, среды при им- пульсном нагружении, но не рассматривалось поведение вязких отложений при электроразрядном воздействии в перфорационных отверстиях. В эксперимен- тальных работах проводилось исследование различных элементов электрораз- рядного устройства, выполнялось изучение электрического разряда в скважин- ных жидкостях и процессов фильтрации, однако отсутствовали эксперименты по влиянию режимов воздействия на эффективность обработки и, как в частном 156 случае, на очистку призабойной зоны от хрупких отложений. Проведение такого комплексного (совместного экспериментально- теоретического) исследования позволит повысить эффективность электрораз- рядной обработки и обосновать ее параметры. Учитывая все вышесказанное, в данной работе была поставлена цель установить закономерности и обосновать параметры электроразрядного воздействия для декольматации скважины. Для достижения поставленной цели необходимо было решить следующие задачи: - разработать математическую модель гидродинамических процессов в пер- форационных отверстиях, заполненных вязкими отложениями и скважинной жидкостью, при электроразрядном воздействии; - выполнить численное исследование влияния режимов подготовки скважи- ны и параметров разрядного контура на поведение вязких отложений в перфо- рационном отверстии скважины при электроразрядном воздействии; - разработать методику эксперимента и выполнить исследования влияния режимов электроразрядного способа декольматации на эффективность очистки призабойной зоны скважины от хрупких отложений; - обосновать параметры электроразрядного способа декольматации. Для решения поставленных задач и исследования поведения вязких отложе- ний в перфорационном отверстии при электроразрядном воздействии на базе известных уравнений была разработана математическая модель (1-10) гидроди- намических процессов в скважине и ее перфорационных отверстиях при элек- троразрядном воздействии на вязкие отложения, она подробно описана и про- тестирована в [6]. Расчетная схема модели представлена на рис. 1. Данную ма- тематическую модель можно условно разбить на три части. Уравнения первого части математической модели (1-4), которые соответст- вуют модели, приведенной в [7], описывают процессы в разрядном контуре и в канале разряда. Она состоит из: уравнения баланса напряжений в разрядном контуре (1); уравнения баланса энергии (2); уравнения гидродинамики, опреде- ляющей связь давления в канале разряда с кинематическими характеристиками его контактной границы (3); уравнения (4), которое определяет связь между со- противлением канала разряда и удельной электропроводностью плазмы. пзK UCqRRI dt dIL =+++ /)( КН , (1) где ./ dtdqI з= l RI dt dSp dt Spd K к K кK 1 1 1)( 2=+ −γ , (2) 2 0 5.0 5.0 2 2 0 8 ln 2 ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛− ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ = dt dS SS l dt Sdp к кк к K π ρπ π ρ , (3) 157 ( ) кK К Sp Al R 1− = γ . (4) В соотношениях (1) - (4): I - ток разряда, А; L - индуктивность электрической цепи, Гн; C - емкость конденсаторной батареи, Ф; Uп - напряжение к началу ка- нальной стадии, В; Rк, - сопротивление канала разряда, Ом; Rкн - сопротивление шин разрядного контура, Ом; qз - электрический заряд, Кл; l – длина канала разряда, м; pk - давление в канале разряда, Па; Sk - площадь поперечного сече- ния канала разряда, м2; γ - эффективный показатель адиабаты Пуассона; ρ0 - плотность покоящейся жидкости, кг/м3; A - искровая постоянная, В2·с·м-2; t – время, с. Для описания гидродинамических процессов в скважине (вторая часть мате- матической модели) используется одномерное волновое уравнение (5) [8]: 2 2 22 2 11 tcrrr в ∂ ∂ = ∂ ∂ + ∂ ∂ ϕϕϕ , (5) где ϕ - потенциал скоростей движения жидкости, м2/с; r – пространственная ко- ордината, м; св – скорость звука в скважинной жидкости, м/с. 158 1 – скважинная жидкость; 2 – вязкие отложения; 3 – канал разряда; 4 – электроды; Lп – длина перфорационного отверстия, м; D1 – цилиндрический слой скважинной жидкости, м; D2, D3 – цилиндрический слой вязких отложений, м. Рис. 1. - Расчетная схема электроразрядного воздействия на вязкие отложения в перфора- ционном канале цилиндрической формы. Гидродинамические процессы в перфорационном отверстии (третья часть математической модели) описываются системой уравнений (6-9). Она состоит из уравнения неразрывности (6) и уравнений движения вязкой жидкости (7-8) [9]. Замыкается данная система уравнением состояния жидкости в форме Тэтта (9) [10]. 0)( =+ ∂ ∂ Vdiv t ρρ , (6) где z V r Vr r Vdiv zr ∂ ∂ + ∂ ∂ = ρρρ 1)( ; ρ - плотность жидкости, кг/м3; r, z – пространственные координаты, м; Vr – радиальная составляющая скорости жидкости, м/с; Vz – осевая составляющая скорости жидкости, м/с. ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ − ∂ ∂ + ∂ ∂ + ∂ ∂ + ∂ ∂ −= ∂ ∂ + ∂ ∂ + ∂ ∂ 22 2 2 2 11 r V z V r V rr V r P z V V r V V t V rrrr k r z r r r ν ρ , (7) где ν k- кинематический коэффициент вязкости, м2/с; Р – давление в жидко- сти, Па. ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ + ∂ ∂ + ∂ ∂ + ∂ ∂ −= ∂ ∂ + ∂ ∂ + ∂ ∂ 2 2 2 2 11 z V r V rr V z P z V V r V V t V zzz k z z z r z ν ρ , (8) 0 0 1 PBP сk с +⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ −⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ = ρ ρ , (9) где Р0 – давление невозмущенной жидкости, Па; Вс, кс – параметры, характери- зующие жидкую среду. Первый блок математической модели решался с помощью численного мето- да Эйлера-Коши, второй блок - с помощью схемы крест. Для решения третьего блока был применен численный метод Эйлера-Коши-Абарбанеля и Цваса [11]. Для выполнения исследований была создана программа на языке программиро- вания Delphi. С помощью математического моделирования было выполнено исследование влияния режимов подготовки скважины и параметров разрядного контура на 159 поведение вязких отложений в перфорационном отверстии скважины при элек- троразрядном воздействии. Результаты исследования режимов подготовки скважины к обработке (какая жидкость использовалась для «глушения» скважины) представлены на рис.2. Анализ результатов показывает, что в случае заполнения скважины маловязкой нефтью (кривая 2, рис. 2) на контактной границе раздела сред «скважинная жидкость - вязкое отложение» возникают касательные напряжения, величина которых выше, чем при заполнении скважины водой (кривая 1, рис. 2), и близка к критическому напряжению сдвига для вязкого вещества. Соответственно, в этом случае возможны деформация и разрушение верхнего слоя отложений, ко- торые вызваны движением скважинной жидкости. При исследовании влияния технологических режимов работы электрораз- рядного устройства (параметров разрядного контура) на поведение вязких от- ложений в перфорационном отверстии для оценки эффективности воздействия было выбрано конечное перемещение точки на внешней границе вязких отло- жений (S). Выбор обусловлен тем, что перемещение учитывает как силы дейст- вия, вызванные волной давления, так и процессы, препятствующие движению (сила трения и, соответственно, возникшие касательные напряжения). Параметры технологических режимов были выбраны, исходя из реальной оценки технических особенностей и современных возможностей изготовления электроразрядного скважинного устройства, а также ближайших перспектив развития электроразрядного способа декольматации. -200 -100 0 100 200 300 400 0 100 200 300 400 τ, Па t, мкс 1 2 1 – скважинная жидкость с вязкостью μ=0,00105 Па·с; 2 – скважинная жидкость с вязкостью μ=0,00872 Па·с Рис. 2. - Касательные напряжения на границе раздела скважинная жидкость – вязкие отложения на расстоянии 0,05 м от входной границы перфорационного канала. Учитывая тот факт, что при электрическом разряде в жидкости всегда при- сутствуют потери на предпробойной стадии и то, что в расчетах рассматривал- ся случай пробоя на оптимальном межэлектродном промежутке, в расчетах бы- ли приняты 10% предпробивные потери запасенной в конденсаторной батарее энергии. Для всех технологических режимов (кроме режимов №10 и №11) была 160 выбрана оптимальная, по амплитуде волны давления, для данных параметров разрядного контура длина межэлектродного промежутка [12]. Предполагалось, что скважина заполнена водой. В качестве модели вязких отложений было при- нято использовать модельную жидкость с вязкостью, равной вязкости солидола при нормальных условиях, μ2=80 Па·с. Начальные данные и результаты численного исследования представлены в таблице 1. В ней приняты следующие обозначения: W – энергия разряда, Дж; Uз – зарядное напряжение, кВ; Rкн – сопротивление шин разрядного контура, Ом; L – индуктивность электрической цепи, мкГн; С – емкость конденсаторной батареи, мкФ; lМЭП - длина межэлектродного промежутка, м. Анализ данных таблицы 1 показывает, что эффективность электроразрядно- го воздействия на вязкие отложения, в основном, определяется значением энер- гии разряда и КПД преобразования электрической энергии в акустическую. Так, эффективность электроразрядного воздействия на вязкие отложения повышается с ростом энергии разряда (режимы №1, №2, №3, №4, №9). Напри- мер, увеличение энергии в два раза (рис. 3) приводит к увеличению смещения отложений примерно на 25 % (режимы №1, №2, №9). При этом следует отме- тить, что режиму с большей энергией соответствует режим с большей амплиту- дой волны давления. Таблица 1 - Влияние режимов работы электроразрядного устройства на вязкие отложения. № режима Uз, кВ Rкн, Ом L, мкГн С, мкФ lМЭП, м W, Дж S, мм 1 30 0,6 0,7 2,1 0,02 850,5 1,273 2 30 0,6 0,7 4 0,0217 1620,0 1,53 3 25 0,6 0,7 2,1 0,0183 590,6 1,127 4 35 0,6 0,7 2,1 0,0216 1157,3 1,404 5 10 0,6 0,7 18,9 0,0152 850,5 1,121 6 35 0,6 0,7 1,543 0,0208 850,5 1,28 7 30 0,6 3,5 2,1 0,0245 850,5 1,212 8 30 0,15 0,7 2,1 0,02 850,5 1,612 9 41,425 0,6 0,7 2,1 0,0235 1620,0 1,562 10 30 0,6 0,7 2,1 0,01 850,5 1,214 11 30 0,6 0,7 2,1 0,03 850,5 1,262 161 R2 = 0,9878 R2 = 0,987 1 1,2 1,4 1,6 500 900 1300 1700W, Дж S, мм S2 S1 сплошная линия - расчетные значения перемещения; пунктирная линия – линия тренда по линейной аппроксимации с приведенным коэффициен- том достоверности аппроксимации R2. Рис. 3 - Зависимость перемещений вязкого слоя от энергии разряда. Уменьшение сопротивления разрядной цепи установки в 4 раза (режимы №1 и №8) также приводит к увеличению смещения вязких отложений на 27%, что подтверждает влияние энергии, вводимой в канал искрового разряда, поскольку сопровождается уменьшением тепловых потерь в разрядном контуре и увели- чением, соответственно, доли энергии, выделяемой в искровом канале разряда. Слабое влияние индуктивности разрядной цепи (режимы №1, № 7), опреде- ляющей период колебаний разрядного тока и, следовательно, характер ввода энергии в канал разряда, на величину смещения вязких отложений подтвержда- ет сделанный выше вывод. При исследовании режимов с различными межэлек- тродными промежутками (режимы №1, №10, №11) наибольший эффект был получен на оптимальном межэлектродном промежутке по амплитуде волны давления (режим №1). О влиянии амплитуды волны давления также можно судить на основании результатов исследования режимов №1, №5 и №6. В этих расчетах энергия раз- ряда оставалась величиной постоянной, а изменялись емкость конденсаторной батареи и зарядное напряжение. Результаты показали, что большее смещение получено на режиме с большим зарядным напряжением и меньшей емкостью конденсаторных батарей, что соответствует режиму с большей амплитудой волны давления. Для изучения влияния режимов электроразрядного способа декольматации на эффективность очистки призабойной зоны скважины от хрупких отложений были выполнены экспериментальные исследования по методике эксперимента, подробно описанной в [13]. При этом учитывалось, что на скважине непосред- ственно перед началом процесса обработки оптимизация технологических ре- жимов электроразрядного воздействия возможна с помощью межэлектродного 162 промежутка (МЭП). В связи с этим актуально проведение исследования влия- ния технологических режимов с различными МЭП на эффективность декольма- тации и выявления основного фактора очистки ПЗ скважины от хрупких отло- жений. На рис. 4 приведена структурная схема эксперимента. Согласно методи- ке модель обсадной трубы 1 с отверстиями 2, которые закольматированы хруп- кими отложениями-цементом 3 опускалась в бак 6, заполненный рабочей жид- костью 7. Внутрь модели помещалась электродная система 4 и осуществлялся электрический разряд 5. В результате этого происходила очистка некоторого числа отверстий. На рис. 5 показан внешний вид модели до (а) и после (б) обра- ботки. В эксперименте определяли момент наступления первого разрушения це- ментного кольца в зоне отверстия и интегральное воздействие на модель. Инте- гральное воздействие на модель получали по числу полностью очищенных от- верстий от цементной обмазки после 15 разрядов, для этого использовался без- размерный коэффициент эффективности (Кэф), который вычислялся согласно выражению: %100⋅= опт i эф N NК , (10) где Ni - количество очищенных отверстий в ходе i-ого эксперимента, шт.; Nопт – количество очищенных отверстий в ходе контрольного эксперимента (техноло- гический режим обработки с оптимальным МЭП). 1 – стальная труба – модель обсадной колонны; 2 – отверстие; 3 – цементная обмазка – модель хрупких отложений; 4 – электродная система; 5 – канал электрического разряда; 6 – стальной бак; 7 – рабочая жидкость; 163 8 – смотровые окна; РТ– регулировочный трансформатор РТТМ 25/0,5; ВТ – выпрямитель-трансформатор ВТМ 800/50; ПУ – пульт управления; К – батарея импульсных конденсаторов; Р – воздушный разрядник; БП – блок поджига; ЗС – зарядное сопротивление. Рис. 4 - Структурная схема экспериментального стенда. а) б) (а)- до обработки; (б) после обработки Рис. 5 - Внешний вид модели призабойной зоны продуктивного пласта. Параметры экспериментальной установки соответствовали параметрам элек- троразрядной установки для обработки скважин типа «Скиф»: зарядное напря- жение конденсаторной батареи - 30 кВ; емкость конденсаторной батареи - 1 мкФ; частота следования импульсов - 0,25 Гц; количество импульсов - 15. Из- менение режимов проводилось за счет изменения межэлектродного промежут- ка: 5 мм, 10 мм, 15 мм, 22 мм, 35 мм. Где 22 мм – оптимальное значение межэ- лектродного расстояния для данных параметров установки, рассчитанное по формуле [12]. Анализ полученных результатов показал следующее. Эффективность очист- ки модели призабойной зоны скважины от хрупких отложений зависит от дли- ны МЭП, при этом наиболее лучший результат отмечен на режиме с оптималь- ным межэлектродным промежутком по амплитуде волны давления (рис. 6). Следует отметить, что результаты находятся в полном соответствии с пред- ставлениями об связи длины МЭП с амплитудой волны давления [12]. Анало- гичная тенденция наблюдается и при анализе момента наступления первого разрушения (Nр) кольца цементной обмазки в зоне отверстий (рис. 7). 164 Рис. 6 - Зависимость коэффициента эффективности обработки от длины МЭП. Рис. 7 - Зависимость начала разрушения цементного кольца модели от длины МЭП. Полученные результаты показывают, что главным фактором электроразряд- ного воздействия на хрупкие отложения при декольматации скважины является амплитуда волны давления. Следовательно, при обработке надо стремиться к максимально возможной амплитуде волны давления, что можно достигнуть на режиме электроразрядного воздействия с оптимальным МЭП по амплитуде волны давления. Электроразрядная обработка на малом межэлектродном про- межутке (5 мм и 10 мм) характеризуется малой эффективностью электрораз- рядного воздействия. Так, при межэлектродном промежутке 10 мм Кэф состав- ляет 68 % при 100 % - на оптимальном межэлектродном промежутке, а при ме- жэлектродном промежутке 5 мм в модели не было зафиксировано очищенных от цемента отверстий. Можно сделать следующие выводы: 1) при электроразрядном воздействии в скважине, заполненной рабочим агентом с динамической вязкостью ~ 0,9·10-2 Па·с, на контактной границе раз- дела «скважинная жидкость - вязкое отложение» возникают касательные на- пряжения, соизмеримые с критическим напряжением сдвига для вязких ве- ществ. Поэтому для «глушения» скважины лучше применять более вязкие, чем вода, жидкости (нефть, водонефтяная эмульсия и т.п); 165 2) эффективность электроразрядного воздействия на вязкие отложения зави- сит от энергии разряда и КПД преобразования электрической энергии в энер- гию волны давления; 3) определяющим фактором эффективности очистки призабойной зоны скважины от хрупких и вязких отложений при электроразрядном воздействии является волна давления. При этом с увеличением амплитуды волны давления возрастает эффективность очистки ПЗ. 4) электроразрядную обработку скважины необходимо проводить на техно- логическом режиме с оптимальным межэлектродным промежутком для данных параметров генератора (электроразрядного устройства), что обеспечит макси- мально возможную эффективность воздействия. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. Максутов Р.А. Использование электроразрядного воздействия на призабойную зону/Р.А.Максутов, О.Н.Сизоненко, П.П. Малюшевский //Нефтяное хозяйство.–1985. - №1. –С. 34-35. 2. Жекул В.Г. Оптимизация электрического разряда в скважинных жидкостях применительно к обработке нефтяных скважин/ В.Г. Жекул, С.Г. Поклонов, Л.П. Трофимова// Электронная обработка материалов. – 2002. - №6. – С. 75 - 80. 3. Ковязин Н.И. Экспериментальное исследование эффективности электродных систем электрогидроим- мпульсных скважинных устройств/Н.И. Ковязин, С.А. Уросов, Д.А. Шишков,С.Г. Поклонов, В.Г. Жекул, Л.П. Трофимова//Известия вузов: Нефть и газ. – 2001. - №2. – С. 32-35. 4. Косенков В.М. Определение гидродинамической нагрузки на стенку нефтяной скважины, формируемой электрическим разрядом/ В.М. Косенков, Г.А. Барбашова// Прикладная механика и техническая физика. – 2001. – Т.42, №6. – С. 93-97. 5. Косенков В.М. Влияние параметров электроразрядного воздействия на динамические и фильтрационные процессы прифильтровой зоны водозаборных скважин/ В.М. Косенков, И.С. Швец, Ю.И. Курашко// Геотехни- ческая механика. – 2002. - №35. – С. 23-31. 6. Смирнов А.П. Тестирование математической модели электроразрядного воздействия на вязкие отложе- ния/А.П. Смирнов, В.Г. Жекул, С.Г. Поклонов// Электронная обработка материалов. - 2011. - №2. - С. 51-58. 7. Кривицкий Е.В. Динамика электровзрыва в жидкости/ Е.В. Кривицкий – К: Наукова думка, 1986. – 208 с. 8. Лепендин Л.Ф. Акустика/ Лепендин Л.Ф. – М.: Высшая школа, 1978. – 448 с. 9. Лойцянский Л.Г. Механика жидкости и газа/ Л.Г. Лойцянский – М.: Наука, 1987. – 840с. 10. Муха Ю.П. Исследование эффекта нелинейности взаимодействующих ударно-акустических волн дав- ления/Ю.П. Муха, А.Л. Суркаев// ПЖТФ. - 2002. – Т. 28, Вып. 15. – С.43-47. 11. Смирнов А.П. Применение полунеявного численного метода Эйлера-Коши-Абарбанеля и Цваса для ре- шения нестационарных уравнений газовой динамики/ А.П. Смирнов// Физико-технические проблемы горного производства. – 2005. – Вып. 8. - С. 121-128. 12. Шамко В.В. Теоретические основы инженерных расчетов энергетических и гидродинамических пара- метров подводного искрового разряда/ В.В. Шамко, В.В.Кучеренко. – Николаев: ИИПТ НАН Украины, 1991. – 52 с. – (Препринт/НАН Украины, Институт импульсных процессов и технологий; №20). 13. Жекул В.Г. Экспериментальные исследования эффективности электроразрядного воздействия на физи- ческой модели призабойной зоны продуктивного пласта//В.Г. Жекул, С.Г. Поклонов, А.П. Смирнов// Электрон- ная обработка материалов. - 2011. - №1. - С. 101-105. 166 УДК 621.7.044:669.71 Мл. научн. сотр. Д.Р. Аврамец, Канд. техн. наук В.М. Косенков (ИИПТ НАН Украины, г.Николаев) ДЕФОРМИРОВАНИЕ МАТЕРИАЛОВ ИМПУЛЬСНЫМИ И ИМПУЛЬСНО–СТАТИЧЕСКИМ СПОСОБАМИ Проаналізовано зміни параметрів мікроструктури матеріалів, підданих впливові трьох способів двовісного навантажування (статичного, імпульсного електрогідравлічного та ком- бінованого). DEFORMATION OF MATERIALS IMPULSIVE AND IMPULSIVE–STATIC BY METHODS The changes of parameters of microstructure of materials sheets under influence of three modes of biaxial treatment (pulse, pulse electro hydraulic and mixed) was analyzed. Микроструктура металлических материалов является одним из главных факторов, определяющих их физические и химические свойства. Она может изменяться как при внешнем воздействии на материал, так и под влиянием, на- пример, диффузионных процессов, миграции границ дислокаций и т.п. Управ- ление физико-химическими свойствами металлических материалов означает, по сути, целенаправленное изменение их микроструктуры [1]. Одним из способов получения материалов с заданными свойствами является импульсная обработка давлением [2]. В авиа–, автомобиле–, машиностроении все шире применяется способ импульсного воздействия на материал при электрическом разряде в воде [2–4]. Если родственная технология магнитно–импульсной обработки с точки зрения структурообразования изучена достаточно хорошо [5,6], то импульсная электрогидравлическая обработка – все еще недостаточно, о чем свидетельст- вует ограниченное число публикаций на эту тему. Целью настоящей работы было определение влияния способов импульсного электроразрядного нагружения на изменение параметров микроструктуры об- разцов из листового алюминиевого сплава 6111 с помощью методики, описан- ной в [7]. Объектом для исследования послужили образцы размерами 200×200 мм из листов алюминиевого сплава 6111, т.к. этот сплав часто используется в автомо- бильной промышленности именно для импульсной штамповки [4]. Эти образцы двухосно деформировали на специальном устройстве (рис. 1) импульсным, ста- тическим и комбинированным импульсно-статическим методом до разрушения.

Выбор эффективных режимов электроразрядного способа декольматации скважин

Репозитарії

Схожі ресурси