Методика оцінки корозійного ресурсу зварних з'єднань конструкційних сталей
Розроблено методику оцінки довговічності або залишкового ресурсу зварних з’єднань будівельних металевих конструкцій, яка враховує вплив основних факторів на швидкість корозії....
Збережено в:
| Дата: | 2010 |
|---|---|
| Автори: | , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Ukrainian |
| Опубліковано: |
Інститут проблем безпеки атомних електростанцій НАН України
2010
|
| Назва видання: | Проблеми безпеки атомних електростанцій і Чорнобиля |
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/59008 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Методика оцінки корозійного ресурсу зварних з'єднань конструкційних сталей / Т.І. Матченко, Л.Б. Шаміс, П.Т. Матченко, Л.Ф. Первушова // Проблеми безпеки атомних електростанцій і Чорнобиля: наук.-техн. зб. — 2010. — Вип. 14. — С. 78–84. — Бібліогр.: 7 назв. — укр. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
irk-123456789-59008 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
irk-123456789-590082014-04-05T03:01:20Z Методика оцінки корозійного ресурсу зварних з'єднань конструкційних сталей Матченко, Т.І. Шаміс, Л.Б. Матченко, П.Т. Первушова, Л.Ф. Проблеми безпеки атомних електростанцій Розроблено методику оцінки довговічності або залишкового ресурсу зварних з’єднань будівельних металевих конструкцій, яка враховує вплив основних факторів на швидкість корозії. Разработана методика оценки долговечности либо остаточного ресурса сварных соединений строительных металлических конструкций, которая учитывает влияние основных факторов на скорость коррозии. Longevity evaluation procedure of welded joints in metal constructions is worked out, which allows for influence of basic factors to corrosion speed. 2010 Article Методика оцінки корозійного ресурсу зварних з'єднань конструкційних сталей / Т.І. Матченко, Л.Б. Шаміс, П.Т. Матченко, Л.Ф. Первушова // Проблеми безпеки атомних електростанцій і Чорнобиля: наук.-техн. зб. — 2010. — Вип. 14. — С. 78–84. — Бібліогр.: 7 назв. — укр. 1813-3584 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/59008 624.014:620.193 uk Проблеми безпеки атомних електростанцій і Чорнобиля Інститут проблем безпеки атомних електростанцій НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Ukrainian |
| topic |
Проблеми безпеки атомних електростанцій Проблеми безпеки атомних електростанцій |
| spellingShingle |
Проблеми безпеки атомних електростанцій Проблеми безпеки атомних електростанцій Матченко, Т.І. Шаміс, Л.Б. Матченко, П.Т. Первушова, Л.Ф. Методика оцінки корозійного ресурсу зварних з'єднань конструкційних сталей Проблеми безпеки атомних електростанцій і Чорнобиля |
| description |
Розроблено методику оцінки довговічності або залишкового ресурсу зварних з’єднань будівельних металевих конструкцій, яка враховує вплив основних факторів на швидкість корозії. |
| format |
Article |
| author |
Матченко, Т.І. Шаміс, Л.Б. Матченко, П.Т. Первушова, Л.Ф. |
| author_facet |
Матченко, Т.І. Шаміс, Л.Б. Матченко, П.Т. Первушова, Л.Ф. |
| author_sort |
Матченко, Т.І. |
| title |
Методика оцінки корозійного ресурсу зварних з'єднань конструкційних сталей |
| title_short |
Методика оцінки корозійного ресурсу зварних з'єднань конструкційних сталей |
| title_full |
Методика оцінки корозійного ресурсу зварних з'єднань конструкційних сталей |
| title_fullStr |
Методика оцінки корозійного ресурсу зварних з'єднань конструкційних сталей |
| title_full_unstemmed |
Методика оцінки корозійного ресурсу зварних з'єднань конструкційних сталей |
| title_sort |
методика оцінки корозійного ресурсу зварних з'єднань конструкційних сталей |
| publisher |
Інститут проблем безпеки атомних електростанцій НАН України |
| publishDate |
2010 |
| topic_facet |
Проблеми безпеки атомних електростанцій |
| url |
http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/59008 |
| citation_txt |
Методика оцінки корозійного ресурсу зварних з'єднань конструкційних сталей / Т.І. Матченко, Л.Б. Шаміс, П.Т. Матченко, Л.Ф. Первушова // Проблеми безпеки атомних електростанцій і Чорнобиля: наук.-техн. зб. — 2010. — Вип. 14. — С. 78–84. — Бібліогр.: 7 назв. — укр. |
| series |
Проблеми безпеки атомних електростанцій і Чорнобиля |
| work_keys_str_mv |
AT matčenkotí metodikaocínkikorozíjnogoresursuzvarnihzêdnanʹkonstrukcíjnihstalej AT šamíslb metodikaocínkikorozíjnogoresursuzvarnihzêdnanʹkonstrukcíjnihstalej AT matčenkopt metodikaocínkikorozíjnogoresursuzvarnihzêdnanʹkonstrukcíjnihstalej AT pervušovalf metodikaocínkikorozíjnogoresursuzvarnihzêdnanʹkonstrukcíjnihstalej |
| first_indexed |
2025-07-05T10:11:21Z |
| last_indexed |
2025-07-05T10:11:21Z |
| _version_ |
1836801360443473920 |
| fulltext |
78 ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 14 2010
УДК 624.014:620.193
МЕТОДИКА ОЦІНКИ КОРОЗІЙНОГО РЕСУРСУ ЗВАРНИХ З’ЄДНАНЬ
КОНСТРУКЦІЙНИХ СТАЛЕЙ
© 2010 р. Т. І. Матченко1, Л. Б. Шаміс1, П. Т. Матченко2, Л. Ф. Первушова1
1
ВАТ «Київський науково-дослідний та проектно-конструкторський інститут «Енергопроект», Київ
2
ЗАТ «Науково-технічний центр «Ресурс», Київ
Розроблено методику оцінки довговічності або залишкового ресурсу зварних з’єднань будіве-
льних металевих конструкцій, яка враховує вплив основних факторів на швидкість корозії.
Ключові слова: ресурс, корозія, сталь, з’єднання.
Вступ
У державі мільйони тонн металу щорічно втрачаються внаслідок корозії [1]. Визна-
чення залишкового ресурсу будівельних металевих конструкцій є важливою господарською
задачею для об’єктів першої категорії відповідальності.
Відомо, що у зварних з’єднаннях швидкість корозії більша за швидкість корозії осно-
вного металу й у багатьох випадках зменшення міцності зварних з’єднань визначає ресурс
усієї конструкції.
Складні процеси, що виникають у зонах зварного з’єднання, і їхній вплив на процеси
корозії досліджено в роботах [2 - 4]. Розрахунки довговічності металевих конструкцій та їх-
ніх зварних з’єднань повинні ґрунтуватися на випробуванні зразків і моделюванні кінетики
корозійного процесу.
Для інженерних оцінок довговічності конструкцій, що проектуються, і для оцінки за-
лишкового ресурсу конструкцій, що знаходяться в експлуатації, необхідні прості у викорис-
танні інженерні методики попередньої оцінки ресурсу зварних з’єднань за статистичними
швидкостями корозії конструкційних сталей і за значеннями коефіцієнтів впливу факторів
середовища, структури, режиму навантаження на швидкість корозії зварних з’єднань.
Основний зміст
У зварному з’єднанні конструкційної сталі можна виділити такі характерні ділянки:
зварний шов, який відрізняється тонкою будовою і дрібнозернистою двофазною структурою
(зерно≈ 8 мкм), що складається з аустеніту з деякою кількістю фериту, що залягає по грани-
цях стовбчастих кристалів; зону перегріву, яка складається з крупних зерен аустеніту (зер-
но≈ 50 - 60 мкм), ширина цієї зони невелика (≈ 600 мкм); зону термічного впливу, що прогрі-
вається до температури вище 500 °С – зону високотемпературної пластичної деформації; ос-
новний метал – зону, що підлягає короткотривалому нагріву до температур < 400 °С і в якій
не відбуваються структурні зміни. У межах зони термічного впливу не спостерігається різ-
ких границь між окремими ділянками з’єднання. Твердість у зоні структурних трансформа-
цій майже в два рази більша, ніж в основного металу, у зв’язку зі структурними трансформа-
ціями та зміцненням, що обумовлено залишковою пластичною деформацією; двофазний ме-
тал шва має меншу твердість, ніж основний метал. Значна пластична деформація в зоні тер-
мічного впливу підтверджується характером розподілу щільності дислокацій. Максимальна
залишкова пластична деформація (2 - 4 %) і пов’язана з нею щільність дислокацій та напру-
женість II роду спостерігається в зоні термічного впливу, що нагрівається у процесі зварки
до температури 500 - 900 °С. Нерівномірність розподілу макропластичної деформації в
об’ємі тіла призводить до напруженості I роду. У зв’язку зі специфічними теплофізичними
властивостями, відсутністю в конструкційній сталі фізичної границі текучості, високим змі-
цненням при деформації залишкові зварні напруження розтягу можуть перевищувати умовну
межу текучості, досягаючи при жорсткому утиску 60 - 70 кгс/мм2. Напруження розтягу за
межами зони, що прогрівається нижче 300 °С, переходять у напруження стиску.
МЕТОДИКА ОЦІНКИ КОРОЗІЙНОГО РЕСУРСУ
________________________________________________________________________________________________________________________
ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 14 2010 79
Для інженерних розрахунків ресурсу зварних з’єднань доцільно застосовувати просту
методику.
Методика попередньої оцінки швидкості корозії та ресурсу зварного з’єднання
Для ненавантаженого зварного з’єднання швидкість корозії визначається залежністю
i
n
ip K10 =Π⋅= υυ , (1)
де pυ – швидкість корозії металу шва або зони термічного впливу зварного з’єднання, мм/рік;
0υ – швидкість корозії основного металу в нормальних умовах експлуатації, мм/рік (табл. 1);
n
i 1=Π – знак добутку коефіцієнтів К із номером від 1 до n .
Таблиця 1
Сталь за
ГОСТ
27772-88
Марка сталі ГОСТ або ТУ 0υ , мм/рік
С235
ВСт3кп2
ВСт3кп2-1
18кп
ГОСТ 380-71**
ТУ 14-1-3023-80
ГОСТ 23570-79
0,04
С245
ВСт3пс6
(листовий прокат товщиною до 20 мм,
фасонний – до 30 мм)
ВСт3пс6-1
18пс
ГОСТ 380-71**
ТУ 14-1-3023-80
ГОСТ 23570-79
0,03
С255
ВСт3сп5, ВСт3Гпс5,
ВСт3пс6
(листовий прокат товщиною з 20 до
40 мм, фасонний – більше 30 мм)
ВСт3пс5-1, ВСт3Гпс5-1,
18сп, 18Гпс, 18Гсп
ГОСТ 380-71**
ТУ 14-1-3023-80
ГОСТ 23570-79
0,025
С275 ВСт3пс6-2 ТУ 14-1-3023-80 0,025
С285 ВСт3пс5-2, ВСт3Гпс5-2 ТУ 14-1-3023-80 0,025
С345,
С345Т
09Г2
ГОСТ 19281-73*
ГОСТ 19282-73*
0,02
09Г2С,
14Г2
(листовий, фасонний прокат товщиною
до 20 мм)
15ХСНД
(листовий прокат товщиною до 10 мм,
фасонний – до 20 мм)
ГОСТ 19282-73*
12Г2С група 1 ТУ 14-1-4323-88
09Г2 група 1,
09Г2 група 2,
09Г2С група 1,
14Г2 група 1
(фасонний – до 20 мм)
ТУ 14-1-3023-80
390 ТУ 14-15-146-85
ВСтТпс ГОСТ 14637-79*
С345К 10ХНДП
ГОСТ 19281-73*
ГОСТ 19282-73*
ТУ 14-1-1217-75
0,005
С375,
С375Т
09Г2С група 2 ТУ 14-1-3023-80
0,015
12Г2С група 2 ТУ 14-1-4323-88
Т. І. МАТЧЕНКО, Л. Б. ШАМІС, П. Т. МАТЧЕНКО, Л. Ф. ПЕРВУШОВА
________________________________________________________________________________________________________________________
ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 14 2010 80
14Г2 група 1 (фасонний прокат товщи-
ною більше 20 мм),
14Г2 група 2 (фасонний прокат товщи-
ною до 20 мм)
ТУ 14-1-3023-80
14Г2 (листовий, фасонний прокат тов-
щиною більше 20 мм),
10Г2С1,
15ХСНД (фасонний прокат товщиною
більше 20 мм, листовий – більше 10 мм),
10ХСНД (фасонний прокат без обме-
ження товщини, листовий – товщиною
до 10 мм)
ГОСТ 19281-73*
ГОСТ 19282-73*
С390,
С390Т
14Г2АФ,
10Г2С1 термічно зміцнена,
10ХСНД (листовий прокат товщиною
більше 10 мм)
ГОСТ 19282-73* 0,015
С390К 15Г2АФДпс ГОСТ 19282-73* 0,005
С440
16Г2АФ, 18Г2АФпс,
15Г2СФ термічно зміцнена
ГОСТ 19282-73* 0,015
С590 12Г2СМФ ТУ 14-1-1308-75 0,01
С590К 12ГН2МФАЮ ТУ 14-1-1772-76 0,005
* У документ було внесено зміни; ** – зміни внесено двічі.
1K – коефіцієнт, що враховує зміну структури шва (зони термічного впливу) в порів-
нянні з основним металом залежно від висоти катета (h ) шва (табл. 2).
2K – коефіцієнт, що враховує режим умов роботи навантаження (табл. 2).
3K – коефіцієнт, що визначається залежно від показника агресивності середовища
(табл. 2).
4K – коефіцієнт, що враховує інтегральну дозу радіаційного опромінення (табл. 2).
5K – коефіцієнт, що враховує вологість (табл. 2).
Таблиця 2
1K
Висота катета зварного шва, мм
h < 5 5…8 8…12 h > 12
1,2 1,35 1,5 2,0
2K
Режим умов роботи навантаження
відсутній легкий середній важкий
1,0 1,25 1,5 2,0
3K
Рівень агресивності середовища
відсутній слабкий середній сильний
1,0 1,25 1,5 2,0
4K
Радіаційне опромінення, нейтрон/см2
1310<ϕ 1510 1710 1910>
1,0 1,1 1,2 1,3
5K
Вологість
сухий природний стан водонасичена епізодична вологість
0,5 1,0 1,5 2,0
6K – коефіцієнт концентрації напружень визначається за формулою
( )[ ]( )
( )[ ] ( ) ( )2
1
2
1
2
1
6
1
1
ρρρ
ρρ
RRarctgR
RR
K
++
+= ,
де R – радіус кривизни у вершині корозійної язви; ρ – товщина фасонки.
МЕТОДИКА ОЦІНКИ КОРОЗІЙНОГО РЕСУРСУ
________________________________________________________________________________________________________________________
ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 14 2010 81
7K - коефіцієнт впливу температури зовнішнього середовища на швидкість корозії,
обчислюється за формулою
( )2
7 50
900
5.0
5.0 −+= TK ,
де T – температура в °С.
8K – коефіцієнт впливу бруду та продуктів корозії на швидкість корозії 8K = 1…2.
Швидкість електрохімічної корозії залежить від різниці електродних потенціалів сталей, їх-
ніх елементів і зерен металу. При виконанні розрахунків по визначенню швидкості корозії
з’єднання можна враховувати коефіцієнт прискорення корозії для корозійного враження на ме-
жі двох структур зварного з’єднання 9K у відповідності з табл. 3 і ГОСТ 9.908-85.
Таблиця 3
Характеристика корозійного
враження
Значення 9K при різниці електродного потенціалу
0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0
Обидві структури 1,0 1,1 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0
Одна структура з язвою 1.0 1,15 1,3 1,6 1,9 2,2 2,5
Одна структура міжкристалічна 1,0 1,2 1,4 1,8 2,2 2,6 3,0
10K – коефіцієнт впливу на швидкість корозії залишкових напружень ( знσ ) в порів-
нянні з напруженнями номінальними ( нσ ) визначається залежністю
15,0110 ⋅−+=
н
нзнK
σ
σσ
.
11K – коефіцієнт впливу на швидкість корозії номінальних напружень ( нσ )
c
н
R
K
σ
15,0111 += ,
де cR – міцність сталі.
12K – коефіцієнт впливу на швидкість корозії зони термічного впливу зварного
з’єднання відношення твердості за Віккерсом ( зтвHV ) зони термічного впливу до твердості
основного металу ( мHV ), визначається за формулою
18,012 +⋅−=
м
мзтв
HV
HVHV
K ,
де мзтв HVHV − – модуль різниці твердості.
13K – коефіцієнт впливу дії повітряної пари (табл. 4).
Таблиця 4
Температура пари, °С
Значення 13K при швидкості струму, м/с
0,00 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0
100 10,0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0
200 20,0 40,0 80,0 120,0 160,0 200,0
300 30,0 60,0 120,0 180,0 240,0 300,0
400 40,0 80,0 160,0 240,0 320,0 400,0
500 50,0 100,0 200,0 300,0 400,0 500,0
14K – коефіцієнт впливу вологості В% середовища на швидкість корозії сталі, визнача-
ється за формулою
Т. І. МАТЧЕНКО, Л. Б. ШАМІС, П. Т. МАТЧЕНКО, Л. Ф. ПЕРВУШОВА
________________________________________________________________________________________________________________________
ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 14 2010 82
%60
%60%
1
14
−
+=
B
K ,
де 60 % – вологість середовища для швидкостей корозії, приведених в табл.1.
Значення впливу замкнутості форми профілю на швидкість корозії 15K = 1 – для відк-
ритого профілю і 15K = 2 – для замкнутого, погано вентильованого профілю.
Коефіцієнт впливу інсоляції 16K = 0,8 – для поверхонь освітлених сонячним світлом і
16K = 1,2 – для поверхонь не освітлених.
Значення впливу підйому капілярної вологи від поверхні землі на висоту до 0,7 м
17K = 50, а при висоті більше 0,7 м 17K = 1.
18K – коефіцієнт впливу кислотно-лужного балансу рН (табл. 5).
Таблиця 5
Значення рН (агресивність середовища) 18K
4 (сильно агресивне) 5,0
6 (середньо агресивне) 2,0
8 (слабо агресивне) 1,0
10 (неагресивне) 0,75
12 (пасивне) 0,5
Для елементів металевих конструкцій, що знаходяться під водою, коефіцієнт впливу
на швидкість корозії 19K визначається за табл. 6.
Таблиця 6
Середовище Характеристика 19K
Вода дистильована
σ = 10-7 Ом-1·см-1
[O2] = 0,01…0,1 мг/кг
0,1
Вода звичайна
σ = 10-7 Ом-1·см-1
1 мг/кг < [O2] <5 мг/кг
1,2
Вода водопровідна, насичена повітрям
рН = 7,2
[CaCO3] = 80 мг/л
[солесод] = 150 мг/л
20
Вода знесолена
рН = 7
σ = 10-7 Ом-1·см-1
[O2] = 0,2 мг/л
[H2] = 0
0,7
Вода морська
Загальний вміст солі
1,79 - 1,87 %
10
При відсутності дії будь-якого фактора коефіцієнт впливу дорівнює одиниці.
Глибина корозії визначається за формулою
[ ]∏
=
++=
n
i
iKyy
1
2
000 )(τατυ
або в першому наближенні
( )∏
=
+=
n
i
iKyy
1
00 )(τυ ,
де y – глибина корозії, мм; τ – термін, рік; 00,αυ – швидкість і прискорення корозії, мм/рік,
мм/рік2; 0y – початкова глибина корозії під час обстеження; ∏ )( iK – добуток коефіцієнтів
умов роботи.
МЕТОДИКА ОЦІНКИ КОРОЗІЙНОГО РЕСУРСУ
________________________________________________________________________________________________________________________
ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 14 2010 83
Довговічність зварного з’єднання, що кородує, визначається за формулою
phh υττ τ /)( 012 −+= (2)
де pυ – швидкість корозії, мм/рік, визначається за формулою (1); 2τ – розрахункова довговіч-
ність зварного з’єднання відповідно до категорії технічного стану, рік; 1τ – мінімальний про-
гнозований термін збереження захисного антикорозійного шару, рік; τhh ,0 – відповідно прое-
ктна висота катета зварного з’єднання та висота катета після корозії (табл. 7).
Таблиця 7
Категорія Технічний стан
Глибина корозії
τy , мм
Залишкова товщина
τh
1 Добрий (0…0,05) 0h (1 - 0,95) 0h
2 Задовільний (0,05…0,10) 0h (0,95 - 0,90) 0h
3 Незадовільний (0,10…0,20) 0h (0.90 - 0,80) 0h
4 Вкрай незадовільний (0,20…0.30) 0h (0,80 - 0,70) 0h
5 Аварійний > 0,30 0h 0,70 < 0h
Висновки
У результаті проведеної роботи запропоновано просту у використанні інженерну ме-
тодику, яка дає змогу розрахувати швидкість корозії і залишковий ресурс сталей і зварних
з’єднань у сталевих конструкціях, що знаходяться під впливом корозійного та радіаційного
середовища й тривалий термін експлуатуються.
СПИСОК ЛІТЕРАТУРИ
1. Королёв В.П. Теоретические основы инженерных расчетов стальных конструкций на коррози-
онную стойкость и долговечность: Науч. тр. ДГАСА. Вып. 1-95. – Макеевка, 1995. - 110 с.
2. Похмурский В.І., Мелехов Р.К., Круцан Г.М., Здановський В.Г. Корозійно-механічне руйнування
зварних конструкцій. – К.: Наук. думка, 1995. – 264 с.
3. Карпенко Г.В. Прочность сталей в коррозионной среде. – Киев: Машгиз, 1963.
4. Стеклов О.И., Бадаев А.С. Коррозионное растрескивание сварных соединений стали Х18Н10Т.
– М.: НИИИНФОРМТЯЖМАШ, 1970. – 62 с.
5. Верюжський Ю.В., Матченко Т.І., Дмитрієнко М.В., Рожновська О.С. Аналіз факторів пошко-
дження зварних з’єднань облицювання шахти реактора // Будівництво України. - 2005. - № 6. -
С. 21 - 27.
6. Матченко Т.І., Дмитрієнко М.В., Родченко О.В., Матченко П.Т. Розрахунок і вимір критичних
параметрів міжкристалічної корозії облицювання шахти реактора // Там же. - № 7. - С. 33 - 38.
7. Матченко Т.І., Дмитрієнко М.В., Зубець А.В., Матченко П.Т. Алгоритм визначення швидкості
контактної і щілинної корозії конструктивних елементів облицювання шахти реактора і басей-
ну витримування // Там же. - С. 29 - 32.
МЕТОДИКА ОЦЕНКИ КОРРОЗИОННОГО РЕСУРСА СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЕЙ
Т. И. Матченко, Л. Б. Шамис, П. Т. Матченко, Л. Ф. Первушова
Разработана методика оценки долговечности либо остаточного ресурса сварных соединений
строительных металлических конструкций, которая учитывает влияние основных факторов на ско-
рость коррозии.
Ключевые слова: ресурс, коррозия, сталь, соединение.
Т. І. МАТЧЕНКО, Л. Б. ШАМІС, П. Т. МАТЧЕНКО, Л. Ф. ПЕРВУШОВА
________________________________________________________________________________________________________________________
ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 14 2010 84
ESTIMATION PROCEDURE OF THE CORROSIVE RESOURCE
OF THE WELDED JOINTS IN CONSTRUCTIONAL STEEL
T. I. Matchenko, L. B. Shamis, Р. T. Matchenko, L. F. Pervushova
Longevity evaluation procedure of welded joints in metal constructions is worked out, which allows
for influence of basic factors to corrosion speed.
Keywords: resource, corrosion, steel, joint.
Надійшла до редакції 11.05.10
|