Осаждение жидких частиц газового потока в треугольных каналах под действием градиента температур
Исследовано влияние неизотермичности на характеристики дисперсного двухфазного потока в треугольном канале.
Збережено в:
| Дата: | 2008 |
|---|---|
| Автори: | , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Russian |
| Опубліковано: |
Інститут технічної теплофізики НАН України
2008
|
| Назва видання: | Промышленная теплотехника |
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/61196 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Осаждение жидких частиц газового потока в треугольных каналах под действием градиента температур / Б.И. Басок, С.С. Рыжков, Н.А. Гончарова // Промышленная теплотехника. — 2008. — Т. 30, № 6. — С. 28-35. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
irk-123456789-61196 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
irk-123456789-611962014-04-27T03:02:00Z Осаждение жидких частиц газового потока в треугольных каналах под действием градиента температур Басок, Б.И. Рыжков, С.С. Гончарова, Н.А. Тепло- и массообменные процессы Исследовано влияние неизотермичности на характеристики дисперсного двухфазного потока в треугольном канале. Досліджено вплив неізотермічності на характеристики дисперсного двофазного потоку у трикутному каналі. We study the influence of temperature drop on the characteristics of disperse twophase flow in a triangular channel. 2008 Article Осаждение жидких частиц газового потока в треугольных каналах под действием градиента температур / Б.И. Басок, С.С. Рыжков, Н.А. Гончарова // Промышленная теплотехника. — 2008. — Т. 30, № 6. — С. 28-35. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. 0204-3602 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/61196 629.12.03 ru Промышленная теплотехника Інститут технічної теплофізики НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Russian |
| topic |
Тепло- и массообменные процессы Тепло- и массообменные процессы |
| spellingShingle |
Тепло- и массообменные процессы Тепло- и массообменные процессы Басок, Б.И. Рыжков, С.С. Гончарова, Н.А. Осаждение жидких частиц газового потока в треугольных каналах под действием градиента температур Промышленная теплотехника |
| description |
Исследовано влияние неизотермичности на характеристики дисперсного двухфазного потока в треугольном канале. |
| format |
Article |
| author |
Басок, Б.И. Рыжков, С.С. Гончарова, Н.А. |
| author_facet |
Басок, Б.И. Рыжков, С.С. Гончарова, Н.А. |
| author_sort |
Басок, Б.И. |
| title |
Осаждение жидких частиц газового потока в треугольных каналах под действием градиента температур |
| title_short |
Осаждение жидких частиц газового потока в треугольных каналах под действием градиента температур |
| title_full |
Осаждение жидких частиц газового потока в треугольных каналах под действием градиента температур |
| title_fullStr |
Осаждение жидких частиц газового потока в треугольных каналах под действием градиента температур |
| title_full_unstemmed |
Осаждение жидких частиц газового потока в треугольных каналах под действием градиента температур |
| title_sort |
осаждение жидких частиц газового потока в треугольных каналах под действием градиента температур |
| publisher |
Інститут технічної теплофізики НАН України |
| publishDate |
2008 |
| topic_facet |
Тепло- и массообменные процессы |
| url |
http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/61196 |
| citation_txt |
Осаждение жидких частиц газового потока в треугольных каналах под действием градиента температур / Б.И. Басок, С.С. Рыжков, Н.А. Гончарова // Промышленная теплотехника. — 2008. — Т. 30, № 6. — С. 28-35. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
| series |
Промышленная теплотехника |
| work_keys_str_mv |
AT basokbi osaždeniežidkihčasticgazovogopotokavtreugolʹnyhkanalahpoddejstviemgradientatemperatur AT ryžkovss osaždeniežidkihčasticgazovogopotokavtreugolʹnyhkanalahpoddejstviemgradientatemperatur AT gončarovana osaždeniežidkihčasticgazovogopotokavtreugolʹnyhkanalahpoddejstviemgradientatemperatur |
| first_indexed |
2025-07-05T12:12:48Z |
| last_indexed |
2025-07-05T12:12:48Z |
| _version_ |
1836809001846702080 |
| fulltext |
Введение
Разработка методов интенсификации перено;
са дисперсной фазы в элементах тепломассооб;
менного оборудования позволяет снижать его га;
бариты и экономить энергетические и матери;
альные ресурсы. Одним из методов повышения
эффективности улавливания высокодисперсных
Досліджено вплив неізотермічності на
характеристики дисперсного двофазно7
го потоку у трикутному каналі. Темпера7
турне поле не впливає на гідродинамічні
характеристики потоку в коагуляторі при
діапазоні температур 0…100 оС для
швидкості потоку 0…15 м/с, а впливає
на концентрацію дисперсної фази при
проходженні коагулятора. При низьких
швидкостях (менш за 1 м/с) підвищуєть7
ся значення коефіцієнта уловлювання
при ΔТ = 80 оС на 12 % у порівнянні з ізо7
термічними умовами. При швидкостях
2…10 м/с цей ефект знижується і стано7
вить менш як 1…5 %.
Исследовано влияние неизотермич7
ности на характеристики дисперсного
двухфазного потока в треугольном кана7
ле. Температурное поле не влияет на
гидродинамические характеристики по7
тока в коагуляторе при диапазоне темпе7
ратур 0…100 оС для скорости потока
0…15 м/с, а влияет на концентрацию
дисперсной фазы при прохождении коа7
гулятора. При низких скоростях (менее
1 м/с) повышается значение коэффици7
ента улавливания при ΔТ = 80 оС на 12 %
по сравнению с изотермическими услови7
ями. При скоростях 2…10 м/с этот эффект
снижается и составляет менее 1…5 %.
We study the influence of temperature
drop on the characteristics of disperse two7
phase flow in a triangular channel. The tem7
perature field does not influence the flow
hydrodynamic characteristics in the chan7
nel in a temperature range of 0… 100 оС,
for an inlet velocity of 0…15 m/sec, but
influences the outlet concentration of the
disperse phase. At a low velocity (less than
1 m/sec) the efficiency of sedimentation
increases by 12% at ΔТ = 80 оС in compar7
ison with isothermal conditions. At a veloc7
ity of 2…10 m/sec, the effect is reduced
and is less than 1…5 %.
УДК 629.12.03
БАСОК Б.И.1,
РЫЖКОВ С.С.1, ГОНЧАРОВА Н.А.2
1Институт технической теплофизики НАН Украины
2Национальный университет кораблестроения имени адмирала Макарова
ОСАЖДЕНИЕ ЖИДКИХ ЧАСТИЦ ГАЗОВОГО ПОТОКА
В ТРЕУГОЛЬНЫХ КАНАЛАХ ПОД ДЕЙСТВИЕМ
ГРАДИЕНТА ТЕМПЕРАТУР
C – коэффициент, теплоемкость;
D – диффузия, термофоретический коэффициент;
d – диаметр;
E – энергия;
k – кинетическая энергия турбулентности,
коэффициент молекулярной теплопроводности;
F – сила для единицы массы частицы;
m – масса;
P – генерация напряжений, давление;
Pr – число Прандтля;
Re – число Рейнольдса;
Т – температура;
t – время;
u – скорость;
u′ – пульсационная составляющая скорости;
x – координата;
ε – диссипация энергии;
ηΣ – коэффициент улавливания частиц;
μ – вязкость;
ρ – плотность;
τ – тензор напряжений.
Индексы:
0 – начальное состояние;
i, j, k – индексы координаты и векторных
величин, равные 1 и 2;
D – обусловлено сопротивлением;
L – молекулярный;
Р – давление потока;
р – частица;
Т – турбулентный;
w – стенка;
μ – относится к вязкости;
к – коллектор.
28 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2008, т. 30, № 6
ТЕПЛО7 И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
частиц является использование сеточных гофри;
рованных коагуляторов, которые достаточно
изучены в изотермических условиях [1, 2]. Созда;
ние неизотермических условий протекания дис;
персной двухфазной среды в сеточных коагуля;
торах позволяет интенсифицировать осаждение
частиц за счет сил термофореза [3] и конденси;
ровать пары веществ.
Методы исследований
Для исследования теплофизических и гидро;
динамических характеристик дисперсной двух;
фазной среды в элементе сепарационного оборудо;
вания используется расчетный пакет FLUENT 6.3
(ANSYS, Inc) – современный универсальный
программный комплекс, предназначенный для
решения задач механики жидкостей и газов. В
процессе решения используется неструктуриро;
ванная сеточная технология. Для двухфазных те;
чений используется модель дискретной фазы
(DPM).
Для расчета газодинамики в элементе сепара;
ционного оборудования (в треугольном канале)
использовалась теплофизическая модель напря;
жений Рейнольдса и модель движения частиц [4].
Верификация выбранной теплофизической мо;
дели осуществлена на основе сопоставления экс;
периментальных данных и расчетных значений,
полученных при исследовании плоских и ци;
линдрических каналов истечения [2].
Расчетная сетка канала строилась с помощью
треугольных сегментов площадью S = 30·10–8 м2.
Пристенный слой сетки цилиндров смоделиро;
ван с помощью прямоугольных сегментов. Высо;
та каждого прямоугольника пропорционально
уменьшается с приближением к стенке (рис. 1).
Высота ближайшего к стенке слоя составляет
h = 0,05 мм.
Сеточный гофрированный коагулятор пред;
ставляет собой элемент тонкой очистки от высо;
кодисперсных аэрозолей очистных устройств [1].
Расчет сеток треугольного элемента коагулятора
проводился в двумерной постановке задачи.
Представление результатов расчета для коагу;
лятора проводились по аналогии с исследовани;
ями цилиндрического и плоского канала [2].
Входная температура дисперсной двухфазной
среды принималась равной 100 oC, а стенок кана;
ла – 20 oC. Это обеспечивало перепад температур
ΔT до 80 oC. Входная концентрация дисперсной
фазы (аэрозольных частиц) составляла 100 мг/м3,
расчетный минимальный диаметр частиц –
1·10–6 м, а максимальный – 3·10–6 м. Исследо;
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2008, т. 30, № 6 29
ТЕПЛО7 И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Рис. 1. Геометрия расчетного канала L = 9 мм, H = 4 мм: а – схема гофрированного коагулятора;
б – расчетная сетка; в – пристенный слой; г – геометрия расчетной сетки.
вался диапазон начальных скоростей от 0,1…0,5
и 1…15 м/с.
Для точности расчетов в программном пакете
использовался критерий сходимости 10–4 для пе;
ременных скорости, условия неразрывности,
кинетической энергии турбулентности и напря;
жений Рейнольдса, а для энергии –10–7.
Расчет гидродинамических, теплофизических
характеристик, а также процессов осаждения вы;
сокодисперсных частиц осуществлялся для ста;
ционарных условий.
Теплофизическая модель процесса. Используе;
мая теплофизическая модель процессов перено;
са частиц в канале основана на транспортном
уравнении напряжений Рейнольдса с расчетом
индивидуальных напряжений ( ) и имела
вид
По аналогии с транспортным уравнением нап;
ряжений Рейнольдса для учета неизотермических
параметров процесса выполнен расчет конвектив;
ного теплопереноса с помощью уравнения энергии
,
где τ рассчитывался как
,
где .
Для моделирования траекторий дисперсных
частиц двухфазной среды решали уравнение дви;
жения [4], которое учитывало силу инерции час;
тицы и другие основные силы, воздействующие
на нее. В декартовых координатах это уравнение
записывалось следующим образом:
,
где FD – сила сопротивления для единицы массы
частицы:
,
,
где Fi – дополнительные силы, воздействующие
на частицу.
Коэффициент сопротивления CD рассчиты;
вался следующим образом:
,
где bi – полиноминально задаваемые коэффици;
енты.
Уравнение учитывает дополнительные силы
Fi, которые действуют на частицу. Для учета
осаждения частиц под действием силы инерции
необходимо учитывать ускорение потока, обте;
кающего частицу. Сила инерции рассчитывается
следующим образом:
.
Поперечное смещение частиц может быть
вызвано не только градиентом осредненной ско;
рости газа, но и неоднородностью поля его пуль;
сационных скоростей. Неравномерность профи;
ля скорости приводит к направленному
смещению частицы в сторону уменьшения ин;
тенсивности пульсаций. Этот эффект, обычно
именуемый турбулентной миграцией или турбо;
форезом, рассчитывается по формуле
.
Дополнительная сила переноса частиц появ;
ляется в случае возникновения перепада давле;
2
2
0,5 k
k
u
F m
y
′∂
= −
∂
1
1
( )
2
k
k
F u u
t
ρ ∂
= −
ρ ∂
Re
p
p
u u
d
−
= ρ
μ
2
18
Re
24
D
D
p p
C
F
p d
μ
=
( )
p x p
D i
p
u g
F F
t
∂ ρ −ρ
= + +
∂ ρ
eff T L
μ = μ +μ
2
3
j i i
eff eff ij
i j i
u u u
x x x
⎛ ⎞∂ ∂ ∂
τ = μ + − μ δ⎜ ⎟⎜ ⎟∂ ∂ ∂⎝ ⎠
( )
Pr
Р Т
i ij eff
i Т i
C T
k u
x x
⎡ ⎤⎛ ⎞μ∂ ∂
= + + τ⎢ ⎥⎜ ⎟∂ ∂⎝ ⎠⎣ ⎦
( ) ( )
i
i
E u E Р
t x
∂ ∂ ⎡ ⎤ρ + ρ + =⎣ ⎦∂ ∂
2 .
ji
L
k k
uu
x x
′∂′∂
− μ
∂ ∂
j i
i k i k
k k
u u
u u u u
x x
⎡ ⎤∂ ∂′ ′ ′ ′ρ + −⎢ ⎥
∂ ∂⎢ ⎥⎣ ⎦
( )
L i j
k k
u u
x x
⎡ ⎤∂ ∂ ′ ′+ μ −⎢ ⎥∂ ∂⎣ ⎦
( ) ( )
i jТ
i j k i j
k k Т k
u u
u u u u u
t x x x
⎡ ⎤′ ′∂μ∂ ∂ ∂′ ′ ′ ′ ⎢ ⎥ρ + ρ = +
∂ ∂ ∂ σ ∂⎢ ⎥⎣ ⎦
i j
u u′ ′
30 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2008, т. 30, № 6
ТЕПЛО7 И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
ния и называется диффузиофоретической силой,
которую можно рассчитать по формуле
.
В процессе исследования интенсификации
осаждения высокодисперсного аэрозоля за
счет тепловых эффектов в рабочем канале соз;
даются градиентные поля температур. Перепад
температур достигается путем охлаждения сте;
нок и коагуляционных поверхностей рабочего
канала.
При течении потоков дисперсной двухфаз;
ной среды в неизотермических условиях возни;
кает температурная неравномерность, которая
также оказывает воздействие на движение час;
тиц. Известно, что в неоднородном температур;
ном поле частицы стремятся двигаться из более
нагретых областей в более холодные. Это явле;
ние, называется термофорезом [2, 3, 5]. Возник;
новение силы термофореза связано с тем, что в
неоднородном температурном поле молекулы,
двигающиеся к частице из нагретых и холодных
областей, сообщают ей различный по величине
импульс (см. рис. 2).
Очевидно, что эффект должен зависеть от
средней скорости молекул и от их числа. Для
улавливания капель конденсационного проис;
хождения (менее 2 мкм) и паров перспективно
использование сил термофореза, возникаю;
щих при существовании температурного гра;
диента, рис. 2. Броуновское движение частиц
горячего газа тем интенсивнее, чем выше тем;
пература. Это приводит к тому, что с горячей
стороны молекулы более интенсивно «бомбар;
дируют» частицу и заставляют ее двигаться к
более холодной стенке. В неизотермическом
турбулентном потоке градиенты температуры
газа и скорости его течения являются функци;
ей координаты. Поэтому дополнительное
осаждение за счет термофореза наблюдается в
пристенной области потока, наименьшее – в
центральной части. Такие градиенты могут
возникать как за счет охлаждения, так и подог;
рева с последующим охлаждением очищаемой
двухфазной дисперсной среды или поверхнос;
ти осаждения.
Силу термофореза FT для высокодисперсных
частиц можно найти из уравнения [1]:
,
где число Кнудсена рассчитывается по формуле
; ; ; .
В процессе расчета двухфазной среды исполь;
зовался метод распределения диаметров (Rosin;
Rammler) (см. рис. 3), при котором полный диа;
пазон размеров частиц разделен на набор
дискретных диапазонов (определяется отдель;
ным потоком и является частью группы).
1,14
m
C ==2,18
t
C=1,17
s
C
2
Kn
p
d
λ
=
2
4
6 ( Kn)
(1 3 Kn)(1 2 2 Kn)
p s p t
m t p
d C k k C T
F
C K C m T x
π μ + ∂
= −
ρ + + + ∂
3 k
w
P u
F u
P x
⎛ ⎞ ∂
= ⎜ ⎟ ∂⎝ ⎠
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2008, т. 30, № 6 31
ТЕПЛО7 И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Рис. 2. Схема действия сил термофореза и диффузиофореза на частицы.
Результаты исследований
Исследования канала показали, что при про;
хождении дисперсным двухфазным потоком се;
ток гофрированного коагулятора происходит
равномерное распределение потока по всей его
площади. Причем, чем меньше скорость, тем
равномернее выравнивается поток (см. рис. 4) и
наблюдается наибольший перепад в расчетном
элементе (см. рис. 5).
Расчеты показали, что распределение продоль;
ной скорости зависит от диаметра сетки и размера
ячейки. Наличие вихреобразования после сеток ко;
агулятора способствует интенсификации осажде;
ния частиц за счет сил турбофореза и зависит от на;
чальной скорости двухфазной среды. Изучение
распределения перепада температур в рабочем ка;
нале показывает, что снижение скорости позволяет
увеличивать эффект осаждения в пристенных слоях
под влиянием термофоретической силы (см. рис. 5).
Для интенсификации термофоретического пе;
реноса частиц перспективно использовать кана;
лы со значительной поверхностью теплообмена,
обладающей хорошей сепарирующей способ;
ностью, что можно обеспечить применением не;
изотермических коагуляторов. В работах [5, 6, 7]
представлены результаты экспериментальных
32 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2008, т. 30, № 6
ТЕПЛО7 И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Рис. 3. Впрыск расчетных частиц в потоке мето�
дом распределения диаметров (Rosin�Rammler):
а, б – способы инжекции.
а б
Рис. 4. Распределение скорости в элементе сеточного гофрированного коагулятора в цветовой
цифровой гамме при U0 = 0,1…10 м/с.
исследований неизотермических кольцевых се;
точных коагуляторов. Эффективная очистка и
охлаждение потока в них наблюдается при коли;
честве рядов сеток до 40. При этом данные по
гидродинамической обстановке и распределении
температур в таких коагуляторах отсутствуют, что
затрудняет проектирование термофоретических
очистителей. Это обусловило выполнение допол;
нительного расчета эффективности улавливания
высокодисперсных частиц в рабочем канале.
Из рис. 5 видно, что при прохождении потока
через коагулятор происходит снижение температу;
ры при U0 = 0,3 м/с от 100 до 95 оС; при U0 = 10 м/с
от 100 до 98 оС (1 мм от стенки коагулятора).
Выполнен расчет траектории движения высо;
кодисперсных частиц в газовом потоке (см. рис. 6).
Исследовано влияние неизотермичности на гидро;
динамические характеристики потока в сеточном
коагуляторе. Расчеты показали, что распределение
основных гидродинамических характеристик по;
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2008, т. 30, № 6 33
ТЕПЛО7 И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Рис. 5. Распределение температурного поля в элементе сеточного гофрированного коагулятора в
цветовой цифровой гамме при U0 = 0,1…10 м/с.
Рис. 6. Расчет траектории движения высокодисперсных частиц в газовом потоке.
тока – скорости, интенсивности турбулентности,
кинетической энергии турбулентности, стати;
ческого давления практически одинаковы для
интервала перепада температур от 0 до 80 оС и
скорости потока от 0,1 до 15 м/с.
Отмечено влияние перепада температур на
дисперсную фазу двухфазной среды. Одной из
характеристик дисперсной двухфазной среды яв;
ляется концентрация аэрозольных частиц Свых,
которая изменяется при движении в канале за
счет осаждения частиц под действием сил раз;
личной природы – инерции, турбофореза, тер;
мофореза, тяжести и др. Для исследования изме;
нения концентрации дисперсной фазы
двухфазного потока производился ее расчет на
выходе из сеточного коагулятора (см. таблицу)
при заданной входной (100 мг/м3).
Как показали результаты расчета, наибольшее
влияние перепада температур (сил термофореза)
на движение частиц дисперсной фазы в коагуля;
торе наблюдается при малых скоростях, что ана;
логично гладкому каналу [2]. При увеличении
скорости потока увеличивается влияние на дис;
персную фазу инерционных и турбофоретичес;
ких сил, а эффект термофореза снижается. Уве;
личение скорости приводит к росту
энергетических затрат и возможному вторично;
му уносу дисперсной фазы. Так, при U0 = 0,1 м/с:
Свых = 93,75…97,5 мг/м3 при ΔT = 0 оС и
Свых = 88,75…92,5 мг/м3 при среднем перепаде
ΔT =80 оС. При начальной скорости U0 = 10 м/с
неизотермичность незначительно влияет на
снижение концентрации масляного аэрозоля в
рабочем канале. Так, при ΔT = 80 оС –
Свых = 53,75…57,5 мг/м3, а при ΔT = 0 оС –
Свых = 55…58,75 мг/м3.
Наличие перепада температур при низких ско;
ростях (мене 1 м/с) приводит к повышению зна;
чения коэффициента улавливания при ΔT = 80 oС
на 12 % по сравнению с изотермическими усло;
виями. При скоростях 2…10 м/с этот эффект
снижается и составляет менее 1…5 %.
Как видно из графика (см. рис.7), при увеличении
скорости газового потока (U0 ≥ 5 м/с) наблюдается
снижение коэффициента улавливания высокодис;
персных частиц, что связано с вторичным уносом.
Данное явление детально изучено в работах [1, 7].
Как видно из графика, эффективность очист;
ки коагулятором зависит от перепада температур,
что подтверждает полученные эксперименталь;
ные данные. Так, при ΔT = 80 оС и U0 = 0,1 м/с ко;
эффициент улавливания составляет ηΣ = 9,2%, при
Т = 0 оС – ηΣ = 6,7%. При Т = 80 оС, при U0=10 м/с –
ηΣ = 42,5%, при Т = 0 оС – ηΣ = 42,1%. Увеличе;
ние скорости снижает эффект термофореза.
Выводы
1. Применена разработанная теплофизи;
ческая модель для расчета дисперсных газовых
34 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2008, т. 30, № 6
ТЕПЛО7 И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Та б л и ц а . Расчет улавливания частиц.
потоков в неизотермических условиях. Иссле;
довано влияние неизотермичности на характе;
ристики дисперсного двухфазного потока в
элементе гофрированного коагулятора. Темпе;
ратурное поле не влияет на гидродинамические
характеристики потока в коагуляторе при диа;
пазоне температур от 0 до 100 оС для скорости
потока от 0,1 до 15 м/с, а влияет на концентра;
цию дисперсной фазы при прохождении коагу;
лятора.
2. Расчетным способом подтверждены экс;
периментальные данные о повышении эффек;
тивности улавливания высокодисперсных час;
тиц в сеточных коагуляторах. При низких
скоростях (мене 1 м/с) – приводит к повышению
значения коэффициента улавливания при
ΔT = 80 оС на 12% по сравнению с изотермичес;
кими условиями. При скоростях 2…10 м/с этот
эффект снижается и составляет менее 1…5 %.
ЛИТЕРАТУРА
1. Рыжков С.С., Басок Б.И. Экологические
ресурсосберегающие технологии для промыш;
ленной теплотехники на основе дисперсных
двухфазных сред // Промышленная теплотехни;
ка. – 2001. – 23, №4–5. – С. 141–145.
2. Басок Б.И., Рыжков С.С. Исследование
влияния температуры на процесс улавливания
высокодисперсных частиц аэрозоля в гладком
канале// Промышленная теплотехника. – 2006.
№3. – С. 141–145.
3. L. Talbot et al. Thermophoresis of Particles in
a Heated Boundary Layer // J. Fluid Mech.,
101(4):737;758, 1980 (термофорез).
4. H. Ounis, G. Ahmadi, and J. B. McLaughlin
Brownian Diffusion of Submicrometer Particles in
the Viscous Sublayer // Journal of Colloid and
Interface Science. – 1991. – 143 (1). – P. 266–277.
5. Басок Б.И., Рыжков С.С. Термофоретичес;
кая очистка воздуха в энергетическом оборудова;
нии // Промышленная теплотехника. – 2003. –
25, №5. – С. 45–50.
6. Басок Б.И., Рыжков С.С. Эксперименталь;
ная установка для исследования процессов ути;
лизации дисперсных частиц в двухфазном пото;
ке// Промышленная теплотехника. – 2006. –
№4. – С. 141–145.
7. Ryzhkov S.S. “Jet; contact separator of exhaust
gases of ship engines”/ Proceedings of the third inter;
national conference on marine industry. – Varna:
Bulgaria, 2001. – 2. – P. 137 – 145.
Получено 07.09.2008 г.
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2008, т. 30, № 6 35
ТЕПЛО7 И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Рис. 7. Зависимость коэффициента улавливания рабочим каналом от начальной скорости потока:
– ΔT = 0 оС; – ΔT = 80 оС.
|