Влияние состава и свойств материалов гарнисажа на его образование и стойкость

Целью исследования является изучение влияния состава шлакообразующих компонентов гарнисажа на его теплофизические свойства, взаимодействие с футеровкой печи и устойчивость. Установлена связь интегральных параметров межатомного взаимодействия с теплофизическими свойствами гарнисажа и параметрами его...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2010
Hauptverfasser:	Мороз, В.Ф., Тогобицкая, Д.Н., Можаренко, Н.М., Нестеров, А.С., Белькова, А.И., Степаненко, Д.А.
Format:	Artikel
Sprache:	Russian
Veröffentlicht:	Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України 2010
Schriftenreihe:	Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
Schlagworte:	Производство чугуна
Online Zugang:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/62407
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Влияние состава и свойств материалов гарнисажа на его образование и стойкость / В.Ф. Мороз, Д.Н. Тогобицкая, Н.М. Можаренко, А.С. Нестеров, А.И. Белькова, Д.А. Степаненко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2010. — Вип. 22. — С. 85-95. — Бібліогр.: 20 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-62407
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-624072014-08-31T20:41:34Z Влияние состава и свойств материалов гарнисажа на его образование и стойкость Мороз, В.Ф. Тогобицкая, Д.Н. Можаренко, Н.М. Нестеров, А.С. Белькова, А.И. Степаненко, Д.А. Производство чугуна Целью исследования является изучение влияния состава шлакообразующих компонентов гарнисажа на его теплофизические свойства, взаимодействие с футеровкой печи и устойчивость. Установлена связь интегральных параметров межатомного взаимодействия с теплофизическими свойствами гарнисажа и параметрами его взаимодействия с футеровкой в виде полуэмпирических моделей. Оценено влияния окатышей на устойчивость гарнисажа. Метою дослідження є вивчення впливу складу шлакоутворюючих компонентів гарнісажа на його теплофізичні властивості, взаємодію з футерівкой печі та стійкість. Встановлено зв'язок інтегральних параметрів міжатомної взаємодії з теплофізичними властивостями гарнісажа та параметрами його взаємодії з футеровкой у вигляді напівемпіричних моделей. Оцінено вплив окатишів на стійкість гарнісажа. Research objective is studying of influence of structure slag-forming components of wall accretion on it thermal properties, interaction with lining furnaces and stability. Connection of integrated parameters of inter-atomic interaction with thermal properties of wall accretion and parameters of its interaction with lining in the form of semiempirical models is established. It is estimated influences of pellet s on wall accretion stability. 2010 Article Влияние состава и свойств материалов гарнисажа на его образование и стойкость / В.Ф. Мороз, Д.Н. Тогобицкая, Н.М. Можаренко, А.С. Нестеров, А.И. Белькова, Д.А. Степаненко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2010. — Вип. 22. — С. 85-95. — Бібліогр.: 20 назв. — рос. XXXX-0070 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/62407 669.162, 266.242.8 ru Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Производство чугуна Производство чугуна
spellingShingle	Производство чугуна Производство чугуна Мороз, В.Ф. Тогобицкая, Д.Н. Можаренко, Н.М. Нестеров, А.С. Белькова, А.И. Степаненко, Д.А. Влияние состава и свойств материалов гарнисажа на его образование и стойкость Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
description	Целью исследования является изучение влияния состава шлакообразующих компонентов гарнисажа на его теплофизические свойства, взаимодействие с футеровкой печи и устойчивость. Установлена связь интегральных параметров межатомного взаимодействия с теплофизическими свойствами гарнисажа и параметрами его взаимодействия с футеровкой в виде полуэмпирических моделей. Оценено влияния окатышей на устойчивость гарнисажа.
format	Article
author	Мороз, В.Ф. Тогобицкая, Д.Н. Можаренко, Н.М. Нестеров, А.С. Белькова, А.И. Степаненко, Д.А.
author_facet	Мороз, В.Ф. Тогобицкая, Д.Н. Можаренко, Н.М. Нестеров, А.С. Белькова, А.И. Степаненко, Д.А.
author_sort	Мороз, В.Ф.
title	Влияние состава и свойств материалов гарнисажа на его образование и стойкость
title_short	Влияние состава и свойств материалов гарнисажа на его образование и стойкость
title_full	Влияние состава и свойств материалов гарнисажа на его образование и стойкость
title_fullStr	Влияние состава и свойств материалов гарнисажа на его образование и стойкость
title_full_unstemmed	Влияние состава и свойств материалов гарнисажа на его образование и стойкость
title_sort	влияние состава и свойств материалов гарнисажа на его образование и стойкость
publisher	Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
publishDate	2010
topic_facet	Производство чугуна
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/62407
citation_txt	Влияние состава и свойств материалов гарнисажа на его образование и стойкость / В.Ф. Мороз, Д.Н. Тогобицкая, Н.М. Можаренко, А.С. Нестеров, А.И. Белькова, Д.А. Степаненко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2010. — Вип. 22. — С. 85-95. — Бібліогр.: 20 назв. — рос.
series	Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
work_keys_str_mv	AT morozvf vliâniesostavaisvojstvmaterialovgarnisažanaegoobrazovanieistojkostʹ AT togobickaâdn vliâniesostavaisvojstvmaterialovgarnisažanaegoobrazovanieistojkostʹ AT možarenkonm vliâniesostavaisvojstvmaterialovgarnisažanaegoobrazovanieistojkostʹ AT nesterovas vliâniesostavaisvojstvmaterialovgarnisažanaegoobrazovanieistojkostʹ AT belʹkovaai vliâniesostavaisvojstvmaterialovgarnisažanaegoobrazovanieistojkostʹ AT stepanenkoda vliâniesostavaisvojstvmaterialovgarnisažanaegoobrazovanieistojkostʹ
first_indexed	2025-07-05T13:17:39Z
last_indexed	2025-07-05T13:17:39Z
_version_	1836813081524568064
fulltext	85 УДК 669.162, 266.242.8 В.Ф.Мороз, Д.Н.Тогобицкая, Н.М.Можаренко, А.С.Нестеров, А.И.Белькова, Д.А.Степаненко ВЛИЯНИЕ СОСТАВА И СВОЙСТВ МАТЕРИАЛОВ ГАРНИСАЖА НА ЕГО ОБРАЗОВАНИЕ И СТОЙКОСТЬ Целью исследования является изучение влияния состава шлакообразующих компонентов гарнисажа на его теплофизические свойства, взаимодействие с футе- ровкой печи и устойчивость. Установлена связь интегральных параметров меж- атомного взаимодействия с теплофизическими свойствами гарнисажа и парамет- рами его взаимодействия с футеровкой в виде полуэмпирических моделей. Оцене- но влияния окатышей на устойчивость гарнисажа. Гарнисаж, теплофизические свойства, футеровка печи, окатыши. Современное состояние и постановка вопроса. Стойкость огнеупо- ров в шахте доменной печи составляет 2,5–3 года, в горне и лещади – 10– 12 и более лет [1]. Стойкость футеровки шахты доменной печи зависит от многих факторов – качества огнеупорных материалов, их абразивного износа шихтовыми материалами, вида, соотношения и распределения шихтовых материалов по радиусу печи, состава газовой среды, термиче- ских напряжений, состава первичных шлаков, конструктивных особенно- стей печи, технологических особенностей ведения доменной плавки и ряда других факторов. Одним из способов противодействия разрушению кладки является наращивание на футеровку печи гарнисажа, который представляет собой сплавленную с кладкой печи массу, состоящую из железорудных материалов, флюса, кокса и продуктов их восстановления и расплавления – шлаков и металлической фазы [2]. Гарнисаж защищает огнеупорную кладку и холодильники от быстрого износа и уменьшает потери тепла через стенку печи. Он должен быть устойчивым, так как его оползание в горн печи нарушает ее тепловое со- стояние, вызывает похолодание печи, ухудшение жидкоподвижности шлаков, загромождение горна и зачастую вызывает массовый прогар воз- душных фурм, что влечет за собой расстройство печи и ухудшение ее технико–экономических показателей. По условиям образования гарниса- жи подразделяют на массообменные и металлургические. Массообменные гарнисажи представляют собой интенсивно перерожденный слой футе- ровки, образовавшийся в результате массобмена и химического взаимо- действия между огнеупором и реагентами доменной плавки, причем по этой причине между огнеупором и гарнисажем нет четкой границы. Ме- таллургические гарнисажи имеют с футеровкой резкую пористую границу раздела. Наличие в них металла, кокса, извести и других составляющих свидетельствуют о том, что гарнисаж возникает вследствие взаимодей- ствия материалов доменной плавки и их адгезии к поверхности огнеупо- 86 ров, в которых практически не наблюдается изменений минерального со- става. Процессы износа футеровки и ее разрушения отличаются в различных зонах печи [3]. Исследованиями причин износа и визуальным осмотром состояния профиля печей после выдувки на капитальные ремонты I раз- ряда установлено, что в верхней части шахты футеровка истирается опус- кающимися шихтовыми материалами и периферийными потоками ко- лошникового газа, содержащего значительное количество пыли. При ис- пользовании в шихте окатышей истирание усиливается за счет их высо- кой абразивности и разбухания, что обеспечивает развитие значительного распирающего давления и разрушения с образованием мелочи, обуслав- ливающего дополнительное абразивное воздействие. Гарнисаж заплечи- ков, распара и нижней части шахты имеют слоистое строение. Толщина гарнисажа увеличивается с понижением вертикального давления столба материалов и уменьшается с его повышением. Для уменьшения скорости разрушения огнеупорной кладки и холодильников печи, сохранения гар- нисажа перепад давлений газа между серединой шахты и уровнем засыпи необходимо поддерживать постоянным и достаточным для уравновеши- вания 40–45 % полного давления столба материалов [4]. Состав и физико–химические свойства гарнисажа различаются как по высоте горизонтов образования, так и по толщине наслоений. Так в работе [5] при исследовании свойств гарнисажа печей №3 и №7 комбината «Криворожсталь» установлено, что гарнисаж нижних горизонтов (распар, заплечики) менее тугоплавки и более склонны к оползанию. Гарнисажи более высоких горизонтов (средняя часть шахты) более тугоплавки, а сле- довательно и долговечны. Температуры плавления и размягчения гарни- сажей, отобранных на разных горизонтах, повышаются по мере удаления от кладки к рабочей поверхности печи [5]. Практика доменного производства [6, 7] показывает, что стойкость футеровки и образование гарнисажа зависит от соотношения проплавляе- мых железорудных материалов – агломерата, окатышей и руд. Так, при замене сырых руд и агломерата неофлюсованными окатышами отмечает- ся ускорение износа футеровки и перемещение области ее наибольшего износа в нижнюю часть шахты, распар и заплечики, что связывается с отсутствием в тех местах устойчивого гарнисажа. Одной из причин отсут- ствия устойчивого в температурном отношении гарнисажа при плавке неофлюсованных окатышей в смеси в высокоосновным агломератом счи- тают неодновременное протекание процессов образования шлака из ока- тышей и агломерата, неблагоприятные физико–химические свойства пер- вичных шлаков и перемещение зоны массового шлакообразования в ниж- нюю часть заплечиков. В этом случае получить устойчивый гарнисаж возможно при условии сближения областей образования шлака из окаты- шей и агломерата за счет выравнивания их основностей. 87 Увеличение содержания окатышей в периферийной зоне печи приво- дит к образованию неустойчивого гарнисажа, к повышенному износу фу- теровки шахты и увеличению тепловой нагрузки на систему охлаждения, к прогару воздушных фурм [8]. Поскольку окатыши по сравнению с агло- мератом образуют значительно более легкоплавкий гарнисаж, не следует допускать их значительных скоплений в периферийной зоне печи [7]. Одной из причин образования гарнисажа (инициатором зарождения) часто считают наличие щелочных соединений. Возгонка щелочных со- единений и последующая их циркуляция в печи приводят к накоплению значительного количества щелочей в гарнисаже и кладке шахты доменной печи [9]. В результате циркуляции в печи щелочи попадают в гарнисаж с веществами, участвующими в его формировании, и накапливаются в нем до концентрации, равновесной с их содержанием в газовом потоке соот- ветствующего горизонта рабочего пространства печи [10]. Максимальное содержание Na2O+K2O наблюдается в районе распара и верха заплечиков доменных печей, при этом содержание К2О в боль- шинстве случаев превышает содержание Na2O. Насыщенность гарнисажа щелочами в основном соответствует изменению содержания железа и уг- лерода, достигая максимума (13,5 – 15,8 %) в верхней части заплечиков. Содержание щелочей по мере удаления от рабочего наружного слоя гар- нисажа растет, достигая максимальных значений на границе с кладкой и в самой кладке. Наиболее сильное воздействие на устойчивость гарнисажа оказывает периферийный газовый поток. Как правило, его оползание происходит при снижении СО2 и увеличении температуры газового потока в колош- никовом газе [10]. При этом, в результате оползания гарнисажа происхо- дит рост содержания щелочей в конечных шлаках и, как показано в [10], доля К2О в общем количестве щелочей может быть индикатором состоя- ния гарнисажа в печи: в условиях комбината «Криворожсталь» отношение K2O/(K2O+Na2O)=0,5 в конечных шлаках свидетельствует о стабильности гарнисажа, рост этого отношения до 0,6 и выше говорит об оползании (разрушении) гарнисажа. В начальный момент при задувке печи после капитального ремонта II разряда гарнисаж в шахте практически отсутствует. Необходимым усло- вием его образования является условие Тп<Тг, где Тп и Тг температуры внутренней поверхности кладки и периферийных газов [11]. Температура периферийных газов изменяется в широких пределах по высоте печи, при этом на одном горизонте температура не только на раз- личных печах, но и на одной и той же печи может колебаться в пределах нескольких сотен градусов, что объясняется непостоянством технологи- ческих условий работы печи. Продолжительность службы огнеупорной футеровки в нижней части шахты доменной печи может быть увеличена при выполнении условий, 88 обеспечивающих образование гарнисажа: 32032 2 ≤α>λ иLфф ккал/(м2⋅ч⋅град), где фλ – теплопроводность футеровки, ккал/(м2⋅ч⋅град); фL – толщина футеровки, м; 2α – коэффициент теплопередачи от по- верхности кладки к охлаждающей среде. В общем случае гарнисаж можно уподобить динамической системе, включающей в себя футеровку, систему охлаждения и, естественно, про- цессы в пристенной зоне периферии. Поэтому, исходя из вышеизложен- ного, для обеспечения условий образования гарнисажа и регулирования его размеров (толщины) и стойкости необходимы знания его теплофизи- ческих свойств, параметров взаимодействия шлаковых расплавов (глуби- ны их проникновения) с огнеупорами, т.е. влияния состава шихтовых ма- териалов на процессы гарнисажеобразования. Целью исследования является изучение влияния состава шлакообра- зующих компонент гарнисажа на его теплофизические свойства, взаимо- действие с футеровкой печи и устойчивость. Изложение основных материалов исследования. В работах [12–14] приведены эспериментальные данные по теплофизическим свойствам гарнисажей, отобранных на доменных печах различных заводов. В табл. 1 представлен химический состав гарнисажей, из которых следует, что в их состав входят щелочи, суммарное количество которых изменяется от 6 до 30 %, металлическое железо – от 1 до 45 %, углерод – от 7 до 28 % и шла- кообразующие элементы. Анализ межатомного взаимодействия в шлако- вой составляющей, включая и оксиды щелочных металлов, показал, что интегральные параметры, рассчитанные по модели оксидных (шлаковых) [15] расплавов d, Δe, tgα и ρо тесно связаны с теплофизическими свой- ствами материалов гарнисажей (табл. 2). С учетом параметров структуры оксидных расплавов и температуры получены уравнения для описания теплофизических свойств в широком температурном интервале: ttgedC o 00195,001,1841,15166,667,16 −++Δ+−= ρα r=0,90 (1) ttged o 0049,051,12275,838,2407,56 +ρ−α−Δ−=λ r=0,99 (2) ttgeda o 0106,046,22144,84347,4553,137107 −ρ−α−Δ−=⋅ r=0,99 (3) teI o 2675,07,214484,1851153500 +−Δ+= ρ r=0,90 (4), где C – теплоемкость, λ – теплопроводность, a – температуропровод- ность, I – теплопотребление. Учитывая то, что для получения вышеприведенных моделей для рас- чета параметров межатомного взаимодействия использованы только шла- кообразующие составляющие, результаты расчетов теплофизических свойств по полученным моделям можно применять только для прогноз- ной оценки изменения этих свойств. 89 Та бл иц а 1. Х им ич ес ки й со ст ав г ар ни са ж ей , о то бр ан ны х в ра зл ич ны х уч ас тк ах п еч и N a2 O K 2O Si O 2 A l2O 3 C aO M gO M nO Fe м ет . Fe O Fe 2O 3 C C aS И ст оч . 8, 43 8, 43 7, 5 1, 45 12 ,1 8 1, 28 0, 52 30 ,7 4 1, 88 0, 4 13 ,6 3 1, 53 [1 2] 7, 5 7, 5 24 ,1 1 2, 86 24 ,2 2, 58 2, 05 12 ,6 2 1, 48 0, 19 13 2, 79 6, 6 6, 6 17 ,1 6 3, 29 21 ,2 4 1, 48 1, 69 12 ,6 5 2, 89 0, 38 23 ,5 8 1, 91 8, 3 8, 3 35 ,5 0, 79 1, 84 6, 16 0 0, 84 1, 07 0 38 ,3 2, 03 [1 2, 13 ] 15 ,2 5 15 ,2 5 12 ,8 3 4, 54 14 ,1 2, 62 0 10 ,4 6, 32 0 17 ,9 1, 77 13 ,1 5 13 ,1 5 6, 87 1, 54 7, 9 0, 52 0 4, 87 36 ,3 0 14 ,7 5 1, 67 2, 85 2, 85 14 ,6 5 2, 12 15 ,6 3 1, 57 0 38 ,9 11 ,5 8 2, 09 7, 32 0, 97 13 ,1 5 13 ,1 5 15 ,4 5 3, 21 15 ,4 2, 08 0 4, 92 21 ,0 6 0 13 ,0 5 2, 90 7, 19 7, 19 20 ,2 1 3, 88 25 ,0 3 1, 75 1, 99 14 ,9 3, 4 0, 45 27 ,7 6 2, 25 [1 4] 12 ,5 3 12 ,5 3 11 ,1 4 2, 15 18 ,1 1, 9 0, 77 45 ,6 7 2, 79 0, 6 20 ,2 6 2, 27 8, 1 8, 1 27 ,9 3, 31 28 2, 99 2, 37 14 ,6 1, 71 0, 22 15 ,0 4 3, 24 Та бл иц а 2. Т еп ло фи зи че ск ие с во йс тв а га рн ис аж ей п ри 5 00 0 С р, к г/ м3 I, кД ж /к г С , к Д ж /к г⋅ гр ад L , В т/ м⋅ гр ад L , м 2 /с d⋅ 10 –1 , н м Δ е, е tg α ρ И ст оч . 11 20 23 3 0, 46 6 0, 27 5 2, 95 2, 43 8 0, 13 3 0, 76 5 [1 2] 13 10 21 8 0, 43 7 0, 37 2 2, 90 9 2, 64 2 0, 12 8 0, 70 8 14 10 22 9 0, 45 7 0, 40 7 2, 92 4 2, 57 2 0, 12 8 0, 72 9 22 9 0, 44 8 0, 38 6 2, 92 4 2, 57 2 0, 12 8 0, 72 9 [1 4] 25 4 0, 49 0, 29 6 2, 95 2, 43 7 0, 13 3 0, 76 5 19 6 0, 4 0, 42 7 2, 90 9 2, 64 1 0, 12 8 0, 70 8 21 16 68 2 1, 36 0, 39 4 3, 02 2 3, 95 9 0, 11 6 0, 58 2 [1 2, 13 ] 16 50 11 1 0, 22 3 0, 93 6 3, 00 6 2, 78 4 0, 13 1 0, 73 9 23 80 78 0, 15 6 0, 40 8 3, 40 5 3, 99 7 0, 10 5 0, 86 5 19 15 19 3 0, 38 6 0, 80 6 3, 12 2 3, 21 4 0, 12 1 0, 74 3 30 80 94 0, 18 8 0, 87 2 3, 17 5 3, 31 9 0, 11 9 0, 77 3 90 Следует отметить, что плотность гарнисажей изменяется в тех же пределах, что и плотность шлаковых расплавов и описывается уравнени- ем: otged ρ−α−Δ−+−=γ 3,208671,3372262,305112,158053,17513 r=0,86 (5) Стойкость футеровки шахты, особенно в нижней ее части, и образо- вания на ней гарнисажа зависит от взаимодействия шлаковых расплавов с огнеупорами. Одной из характеристик этого взаимодействия является ве- личина глубины проникновения шлака в огнеупор. В работах [16–18] ис- следовано взаимодействие шамотной футеровки с первичными шлаками и шлаками, образующимися при расплавлении агломерата, окатышей и их смеси. Анализ приведенных в указанных работах экспериментальных данных (табл.3,4) показал наличие связи величины проникновения рас- плавов различных железорудных материалов в шамотные огнеупоры с интегральными параметрами этих расплавов в виде зависимости: otgedtl ρα 61,13998,98258,4478,10700268,0 −−Δ++= r=0,904 (6) Таблица 3. Содержание шлакообразующих компонентов в различных же- лезорудных материалах и их интегральные парметры FeO CaO SiO2 MgO Al2O3 d Δe tgα ρ Окатыши 1,5 3,7 5 0,26 0,43 2,99 –3,16 0,119 0,679 Агломерат 12,8 8,2 5,1 2,2 0,95 3,34 –3,569 0,122 0,837 Агломерат лаборат. 16,6 8,6 7,8 2 1,45 3,34 –3,75 0,117 0,804 Руда 6,2 3,07 27,2 0,36 0,42 3,09 –4,368 0,098 0,575 90% агломе- рата + 10% руды 12,18 7,68 7,31 2,1 0,9 3,31 –3,672 0,12 0,792 65% агломе- рата + 45% окатышей 7,2 5,65 5,05 1,28 0,72 3,26 –3,529 0,121 0,784 Влияние окатышей на стойкость кладки и гарнисажа обычно связы- вают с различными температурами расплавления окатышей и агломерата. С использованием системы контроля и управления шлаковым ре- жимом доменной плавки в режиме прогноза состава и свойств продуктов плавки [19] рассчитано изменение температур плавления первичных и конечных шлаков при изменении доли окатышей в шихте ДП№9 ОАО «АрселорМиттал Кривой Рог». Доля окатышей в шихте изменялась от 0 до 70%. Как видно из табл.5 и рисунке температуры плавления первичных и конечных шлаков с увеличением доли окатышей в шихте уменьшаются, причем для конечных шлаков темп этих изменений больше, что приводит к тому, что при содержании окатышей 45–50% эти температуры равны. Такое состояние будет способствовать перемещению области жидких фаз 91 в верхние горизонты печи, что повлечет за собой похолодание в горне и снижение устойчивости гарнисажа в нижних горизонтах шахты печи. Таблица 4. Зависимость глубины проникновения расплавов различных материалов от температуры № t, 0C lэ, мм lР, мм 1 1325 2 5,10 3 1325 0,5 0,60 5 1325 0,2 –0,43 6 1325 2 1,01 1 1400 9 7,11 2 1400 0,2 1,05 3 1400 1,75 2,61 4 1400 0,1 –0,27 5 1400 1,25 1,58 6 1400 5,5 3,02 2 1445 1,5 2,25 4 1445 0,5 0,93 Таблица 5. Изменение температуры плавления первичных и конечных шлаков в зависимости от содержания окатышей в шихте Содержание окатышей Тпл.пер., 0С Тнпл.кон., 0С Тнкр.кон., 0С ΔТ1, 0С 0 1265 1314 1369 55 10 1245 1285 1352 67 14 1233 1269 1342 73 20 1224 1255 1334 79 30 1202 1223 1315 92 40 1179 1190 1296 106 45 1170 1175 1288 113 55 1145 1140 1267 127 60 1129 1118 1254 136 70 1102 1078 1231 153 В промышленных условиях способ создания гарнисажа в шахте до- менной печи предлагается реализовать следующим образом. В обычном режиме плавка ведется на доменной печах, футерованными шамотной или карбидкремниевыми огнеупорными материалами. Для создания гар- нисажа на нижнем горизонте шахты печи, оборудованной вертикальными плитовыми холодильниками и футерованной шамотными огнеупорными материалами, систему загрузки необходимо организовать таким образом, чтобы, в пристенной зоне образовалась смесь руды, окатышей и агломе- рата в соотношении примерно (10–15) : (0–15) : (60–90) соответственно. Для печей оборудованных горизонтальными стальными или медными 92 плитовыми холодильниками, футерованными высокотеплопроводными огнеупорными материалами, например, карбидкремнеевыми, систему за- грузки необходимо изменить таким образом, чтобы в пристенной зоне образовалась смесь руды, окатышей и агломерата в соотношении при- мерно (10–15) : (5–25) : (60–85) соответственно. Такую загрузку необхо- димо осуществлять в каждую подачу цикла загрузки в течение 36–72 ча- сов. Рисунок. Изменение тем- ператур плавления пер- вичных и конечных шла- ков в зависимости от со- держания окатышей в железорудной части ших- ты. В этот же период целесообразно перио- дически с заданной дискретностью понижать теоретическую температуру на 30–800С от базо- вого уровня. При смешивании в пристенной зоне руды с агломератом и окатышами в заданных пропорциях производят уменьшение массы агло- мерата в головной части порции. Предложенный регламент опробован на доменной печи объемом 2002 м3, оборудованной стальными вертикаль- ными плитовыми холодильниками, шамотной футеровкой и скиповой загрузкой с конусным засыпным аппаратом [20]. Цикл загрузки состоял из пяти подач по два скипа в каждой. Система загрузки показана в табл.6. Таблица 6. Система загрузки доменной печи при работе в обычном режиме Подачи Расход шихты, т Первый скип Второй скип Агломерат Руда Конвертерный шлак Окатыши Агломерат 1 17 2 0 12 7 2 16,.5 0 2,5 12 7 3 19 0 0 12 7 4 18 0 0 12 7 5 19 0 0 12 7 6 17 2 0 12 7 7 16,5 0 2,5 12 7 8 19 0 0 12 7 9 19 0 0 12 7 10 19 0 0 12 7 93 При проектной норме тепловой нагрузки в шахте печи на 2–3 ряд плитовых холодильников 583200 ккал/час печь работала с тепловой нагрузкой 550800 ккал/час. Периодически происходило повышение тепло- вых нагрузок на данном горизонте шахты, сопровождающееся сползани- ем гарнисажа. Для восстановления гарнисажа на данном горизонте шах- ты систему загрузки железорудных материалов изменяли таким образом, чтобы в каждую подачу цикла загрузки (табл.7) соотношение руды и агломерата находилось в соотношении 5,6% : 94,4%. Для улучшения смешивания руды с агломератом и попадания смеси на периферию руду подавали в первый скип на агломерат. В этот же период теоретическую температуру горения периодически снижали на 30–800С от базового уровня. Поскольку доменная печь – инерционный агрегат, тепловая нагрузка на холодильниках шахты некоторое время продолжала расти и достигла величины 610500 ккал/час. Через сутки после установки предлага- емой системы загрузки тепловые нагрузки стабилизировались и начали снижаться, достигая нормы через 2 суток. Таблица 7. Система загрузки доменной печи с созданием гарнисажа в шахте Подачи Расход шихты, т Первый скип Второй скип Агломерат Руда Конвертерный шлак Окатыши Агломерат 1 18 1 0 12 7 2 15.5 1 2.5 12 7 3 16 1 0 12 7 4 18 1 0 12 7 5 18 1 0 12 7 6 18 1 0 12 7 7 15.5 1 2.5 12 7 8 18 1 0 12 7 9 18 1 0 12 7 10 18 1 0 12 7 Выводы. Выявлено влияние состава шлакообразующих компонентов гарнисажа на его теплофизические свойства, взаимодействие с футеровкой печи и его устойчивость. Для прогнозной оценки теплофизических свойств гар- нисажа, глубины проникновения шлаковых расплавов в шамотный огне- упор разработаны полуэмпирические модели на основе их параметров межатомного взаимодействия. Показано на конкретных примерах, что увеличение доли окатышей в шихте снижает устойчивость гарнисажа. 94 1. Шуляк Р.С. Влияние синтетического первичного шлака на разрушение огне- упоров для шахт доменных печей / Р.С.Шуляк, Н.В.Питак, Р.М.Федорук [и др.] // Огнеупоры. – 1980. – № 1. – С.37–42. 2. Волков Ю.П. Технолог доменщик. Справочное и методическое руководство. / Ю.П.Волков, Л.Я.Шпарбер, А.К.Гусаров. – М. : Металлургия, 1986. – 263 с. 3. Жеребин Б.Н. Служба огнеупоров в футеровке доменных печей / Б.Н.Жеребин // Новые огнеупоры. – 2003. – № 9. – С. 8–12. 4. Бабарыкин Н.Н. Причины изменения стойкости шахты доменных печей ММК / Н.Н.Бабарыкин, Г.В.Горбунов // Сталь. – 1981. – № 6. – С.7–12. 5. Чернов Н.Н. Исследование свойств гарнисажа доменных печей комбината «Криворожсталь» / Н.Н.Чернов, Т.В.Демиденко, Л.А. Сафина [и др.] // Сталь. – 1990. – № 4. – С.8–10. 6. Жило Н.Л. О причинах ускоренного износа кладки и холодильников домен- ных печей ММК / Н.Л.Жило, Р.Ф.Першина, А.А.Белова // Сталь. – 1977. – №4. – С.300–304. 7. Мардер Б.Ф. Стойкость огнеупорной кладки доменных печей, расположенной выше уровня воздушных фурм / Б.Ф.Мардер, И.Б.Почекайло, Л.А.Сафина // Металлургическая и горнорудная промышленность. – 1989. – № 3. – С.10–13. 8. Антипов Н.С. Опыт эксплуатации доменной печи объемом 3200м3 НЛМК / Н.С.Антипов, Э.А.Шепетовский, Н.М.Можаренко [и др.] // Металлургическая и горнорудная промышленность. – 1985. – № 4. – С.3–4. 9. Чернов Н.Н. О распределении щелочных соединений по высоте доменной печи и их влияние на устойчивость гарнисажа // Н.Н.Чернов, Т.В.Демиденко, Л.А.Сафина [и др.] // Металлургическая и горнорудная промышленность. – 1987. – № 1. – С.15–16. 10. Чернов Н.Н. Контроль состояния гарнисажа доменных печей / Н.Н.Чернов, Б.Ф.Мардер, П.В.Демиденко [и др.] // Металлург. – 1987. –№ 9. – С.14–15. 11. Пляшкевич А.С. Теплотехнический анализ оптимального соотношения пара- метров футеровки и системы охлаждения шахты доменной печи / А.С.Пляшкевич, К.К.Стрелов, А.С. [и др.] // Сталь. – 1976. – № 3. – С.209– 213. 12. Ильченко К.Д.Теплофизические свойства промышленных материалов. Спра- вочник / [К.Д.Ильченко, В.В.Чеченов, В.П.Иващенко и др.] –Днепропетровск : Січ, 1999. – 152 с. 13. Ильченко К.Д. Исследование теплофизических свойств доменных гарнисажей / К.Д.Ильченко, Ю.И.Розенгарт, Р.Л.Берман // Металлургическая и горноруд- ная промышленность. – 1979. – № 1. – С.38–39. 14. Ильченко К.Д. Исследование теплофизических характеристик некоторых дис- персных материалов / К.Д.Ильченко // Металлургия и коксохимия. – 1970. – № 21. – С.82–85. 15. Приходько Э.В. Физико–химическая модель структуры шлаковых расплавов / Э.В.Приходько // Сталь. – 1990. – № 10. – С.14–22. 16. Нестеров А.С. Взаимодействие первичных шлаковых расплавов с оксидными огнеупорными материалами доменного производства / А.С.Нестеров, В.И.Большаков // Металлургическая и горнорудная промышленность. – 2005. – №1. – С.8–11. 17. Большаков В.И. Влияние химического состава и свойств железорудных мате- риалов на характер формирования гарнисажных масс / В.И.Большаков, А.С.Нестеров, Н.М.Можаренко [и др.] // Сталь. – 2009. –№ 4. – С.7–11. 95 18. Нестеров А.С. Влияние первичных шлаковых и металлоуглеродистых рас- плавов на стойкость футеровки нижней части шахты доменных печей / А.С.Нестеров, В.И.Большаков, Н.М.Можаренко [и др.] // Международная научно–техническая конференция «Технология и применение огнеупоров и технической керамики в промышленности». 23–24 апреля 2008. Тез. докл. – Харьков : Каравелла. – 2008. – С.26–28. 19. Пат. 2251575 Российская Федерация. Опубл.10.05.2005. Бюл. № 13. 20. Тогобицкая Д.Н. Автоматизированная система контроля и управления шлако- вым режимом доменной плавки / Д.Н.Тогобицкая, П.И.Оторвин, А.И.Белькова // Металлург. – Москва. – 2004. – № 4. – С.43–46. Статья рекомендована к печати докт .техн. наук, проф. Э.В. Приходько В.Ф.Мороз, Д.М.Тогобицька, М.М.Можаренко, О.С.Нєстєров, А.І.Бєлькова, Д.О.Степаненко Вплив складу й властивостей матеріалів гарнисажа на його утворення й стійкість Метою дослідження є вивчення впливу складу шлакоутворюючих компонен- тів гарнісажа на його теплофізичні властивості, взаємодію з футерівкой печі та стійкість. Встановлено зв'язок інтегральних параметрів міжатомної взаємодії з теплофізичними властивостями гарнісажа та параметрами його взаємодії з футе- ровкой у вигляді напівемпіричних моделей. Оцінено вплив окатишів на стійкість гарнісажа. << /ASCII85EncodePages false /AllowTransparency false /AutoPositionEPSFiles true /AutoRotatePages /None /Binding /Left /CalGrayProfile (Dot Gain 20%) /CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2) /sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CannotEmbedFontPolicy /Error /CompatibilityLevel 1.4 /CompressObjects /Tags /CompressPages true /ConvertImagesToIndexed true /PassThroughJPEGImages true /CreateJDFFile false /CreateJobTicket false /DefaultRenderingIntent /Default /DetectBlends true /DetectCurves 0.0000 /ColorConversionStrategy /CMYK /DoThumbnails false /EmbedAllFonts true /EmbedOpenType false /ParseICCProfilesInComments true /EmbedJobOptions true /DSCReportingLevel 0 /EmitDSCWarnings false /EndPage -1 /ImageMemory 1048576 /LockDistillerParams false /MaxSubsetPct 100 /Optimize true /OPM 1 /ParseDSCComments true /ParseDSCCommentsForDocInfo true /PreserveCopyPage true /PreserveDICMYKValues true /PreserveEPSInfo true /PreserveFlatness true /PreserveHalftoneInfo false /PreserveOPIComments true /PreserveOverprintSettings true /StartPage 1 /SubsetFonts true /TransferFunctionInfo /Apply /UCRandBGInfo /Preserve /UsePrologue false /ColorSettingsFile () /AlwaysEmbed [ true ] /NeverEmbed [ true ] /AntiAliasColorImages false /CropColorImages true /ColorImageMinResolution 300 /ColorImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleColorImages true /ColorImageDownsampleType /Bicubic /ColorImageResolution 300 /ColorImageDepth -1 /ColorImageMinDownsampleDepth 1 /ColorImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeColorImages true /ColorImageFilter /DCTEncode /AutoFilterColorImages true /ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG /ColorACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /ColorImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000ColorACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000ColorImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasGrayImages false /CropGrayImages true /GrayImageMinResolution 300 /GrayImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleGrayImages true /GrayImageDownsampleType /Bicubic /GrayImageResolution 300 /GrayImageDepth -1 /GrayImageMinDownsampleDepth 2 /GrayImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeGrayImages true /GrayImageFilter /DCTEncode /AutoFilterGrayImages true /GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG /GrayACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /GrayImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000GrayACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000GrayImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasMonoImages false /CropMonoImages true /MonoImageMinResolution 1200 /MonoImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleMonoImages true /MonoImageDownsampleType /Bicubic /MonoImageResolution 1200 /MonoImageDepth -1 /MonoImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeMonoImages true /MonoImageFilter /CCITTFaxEncode /MonoImageDict << /K -1 >> /AllowPSXObjects false /CheckCompliance [ /None ] /PDFX1aCheck false /PDFX3Check false /PDFXCompliantPDFOnly false /PDFXNoTrimBoxError true /PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXSetBleedBoxToMediaBox true /PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXOutputIntentProfile () /PDFXOutputConditionIdentifier () /PDFXOutputCondition () /PDFXRegistryName () /PDFXTrapped /False /Description << /CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000410064006f006200650020005000440046002065876863900275284e8e9ad88d2891cf76845370524d53705237300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002> /CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef69069752865bc9ad854c18cea76845370524d5370523786557406300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002> /DAN <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> /DEU <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> /ESP <FEFF005500740069006c0069006300650020006500730074006100200063006f006e0066006900670075007200610063006900f3006e0020007000610072006100200063007200650061007200200064006f00630075006d0065006e0074006f00730020005000440046002000640065002000410064006f0062006500200061006400650063007500610064006f00730020007000610072006100200069006d0070007200650073006900f3006e0020007000720065002d0065006400690074006f007200690061006c00200064006500200061006c00740061002000630061006c0069006400610064002e002000530065002000700075006500640065006e00200061006200720069007200200064006f00630075006d0065006e0074006f00730020005000440046002000630072006500610064006f007300200063006f006e0020004100630072006f006200610074002c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000200079002000760065007200730069006f006e0065007300200070006f00730074006500720069006f007200650073002e> /FRA <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> /ITA <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> /JPN <FEFF9ad854c18cea306a30d730ea30d730ec30b951fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002> /KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020ace0d488c9c80020c2dcd5d80020c778c1c4c5d00020ac00c7a50020c801d569d55c002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e> /NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken die zijn geoptimaliseerd voor prepress-afdrukken van hoge kwaliteit. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.) /NOR <FEFF004200720075006b00200064006900730073006500200069006e006e007300740069006c006c0069006e00670065006e0065002000740069006c002000e50020006f0070007000720065007400740065002000410064006f006200650020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e00740065007200200073006f006d00200065007200200062006500730074002000650067006e0065007400200066006f00720020006600f80072007400720079006b006b0073007500740073006b00720069006600740020006100760020006800f800790020006b00760061006c0069007400650074002e0020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e00740065006e00650020006b0061006e002000e50070006e00650073002000690020004100630072006f00620061007400200065006c006c00650072002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000200065006c006c00650072002000730065006e006500720065002e> /PTB <FEFF005500740069006c0069007a006500200065007300730061007300200063006f006e00660069006700750072006100e700f50065007300200064006500200066006f0072006d00610020006100200063007200690061007200200064006f00630075006d0065006e0074006f0073002000410064006f0062006500200050004400460020006d00610069007300200061006400650071007500610064006f00730020007000610072006100200070007200e9002d0069006d0070007200650073007300f50065007300200064006500200061006c007400610020007100750061006c00690064006100640065002e0020004f007300200064006f00630075006d0065006e0074006f00730020005000440046002000630072006900610064006f007300200070006f00640065006d0020007300650072002000610062006500720074006f007300200063006f006d0020006f0020004100630072006f006200610074002000650020006f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e0030002000650020007600650072007300f50065007300200070006f00730074006500720069006f007200650073002e> /SUO <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> /SVE <FEFF0041006e007600e4006e00640020006400650020006800e4007200200069006e0073007400e4006c006c006e0069006e006700610072006e00610020006f006d002000640075002000760069006c006c00200073006b006100700061002000410064006f006200650020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e007400200073006f006d002000e400720020006c00e4006d0070006c0069006700610020006600f60072002000700072006500700072006500730073002d007500740073006b00720069006600740020006d006500640020006800f600670020006b00760061006c0069007400650074002e002000200053006b006100700061006400650020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e00740020006b0061006e002000f600700070006e00610073002000690020004100630072006f0062006100740020006f00630068002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020006f00630068002000730065006e006100720065002e> /ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents best suited for high-quality prepress printing. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.) >> /Namespace [ (Adobe) (Common) (1.0) ] /OtherNamespaces [ << /AsReaderSpreads false /CropImagesToFrames true /ErrorControl /WarnAndContinue /FlattenerIgnoreSpreadOverrides false /IncludeGuidesGrids false /IncludeNonPrinting false /IncludeSlug false /Namespace [ (Adobe) (InDesign) (4.0) ] /OmitPlacedBitmaps false /OmitPlacedEPS false /OmitPlacedPDF false /SimulateOverprint /Legacy >> << /AddBleedMarks false /AddColorBars false /AddCropMarks false /AddPageInfo false /AddRegMarks false /ConvertColors /ConvertToCMYK /DestinationProfileName () /DestinationProfileSelector /DocumentCMYK /Downsample16BitImages true /FlattenerPreset << /PresetSelector /MediumResolution >> /FormElements false /GenerateStructure false /IncludeBookmarks false /IncludeHyperlinks false /IncludeInteractive false /IncludeLayers false /IncludeProfiles false /MultimediaHandling /UseObjectSettings /Namespace [ (Adobe) (CreativeSuite) (2.0) ] /PDFXOutputIntentProfileSelector /DocumentCMYK /PreserveEditing true /UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged /UntaggedRGBHandling /UseDocumentProfile /UseDocumentBleed false >> ] >> setdistillerparams << /HWResolution [2400 2400] /PageSize [612.000 792.000] >> setpagedevice

Влияние состава и свойств материалов гарнисажа на его образование и стойкость

Institution

Ähnliche Einträge